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壓力容器焊接工藝論文范文1
關鍵詞：壓力管道，安裝，質量控制
壓力管道的作業一般都在室外，敷設方式有架空、沿地、埋地，甚至經常是高空作業，環境條件較差，質量控制要求較高。由于質量控制環節是環環相扣，有機結合，一個環節稍有疏忽，導致的都是質量問題。根據壓力管道的施工要求，必須在人員、焊接、材料、過程檢驗等方面強化管理，有針對性地采取各種技術措施，才能保證壓力管道的安裝質量得到有效的控制。下面就有關方面進行分析闡述。
一、人員素質
對壓力管道焊接而言，最主要的人員是焊接責任工程師，其次是質檢員、探傷人員及焊工。
1、焊接責任工程師是管道焊接質量的重要負責人，主要負責一系列焊接技術文件的編制及審核簽發。畢業論文，安裝。如焊接性試驗、焊接工藝評定及其報告、焊接方案以及焊接作業指導書等。因此，焊接責任工程師應具有較為豐富的專業知識和實踐經驗、較強的責任心和敬業精神。經常深入現場，及時掌握管道焊接的第一手資料；監督焊工遵守焊接工藝紀律的自覺性；協助工程負責人共同把好管道焊接的質量關；對質檢員和探傷員的檢驗工作予以支持和指導，對焊條的保管、烘烤及發放等進行指導和監督。
2、質檢員和探傷人員都是直接進行焊縫質量檢驗的人員，他們的每一項檢驗數據對評定焊接質量的優劣都有舉足輕重的作用。因此質檢員和探傷員首先必須經上級主管部門培訓考核取得相應的資格證書，持證上崗，并應熟悉相關的標準、規程規范。還應具有良好的職業道德，秉公執法，嚴格把握檢驗的標準和尺度，不允許感情用事、弄虛作假。這樣才能保證其檢驗結果的真實性、準確性與權威性，從而保證管道焊接質量的真實性與可靠性。
3、焊工是焊接工藝的執行者，也是管道焊接的操作者，因此，凡是從事壓力管道焊接的焊工、必須按照現行《鍋爐壓力容器焊工考試規則》、《現場設備工業管道焊接工程施工及驗收規范》的規定進行考試，考試合格后，方可從事相應的焊接施工。
二、焊接
焊接是壓力管道安裝施工的關鍵過程和主要過程, 控制好焊接質量是預防產生不合格產品的重要措施。壓力管道的焊接應從以下幾個方面加強管理。
1、焊接工藝評定及施焊工藝：焊接技術人員應依據設計圖紙，有關施工規范及現行標準，根據焊接工藝評定并結合施工現場的實際條件制定切實可行的焊接工藝指導書。施工前對焊工和管工進行技術交底，內容包括焊接材料、工藝參數、焊前預熱、層間、后熱、熱處理的溫度和時間、對焊接材料的保管、使用以及無損檢測等各項要求。
2、坡口加工及清理：現場條件允許的情況下，應盡量采用等離子弧、氧乙炔等熱加工方法。坡口加工完成后，必須除去坡口表明的氧化皮、油污、熔渣及影響接頭質量的表面層，清除范圍為坡口及其兩側母材不少于20毫米區域，并應將凹凸不平處打磨平整。畢業論文，安裝。
3、定位/組對：管接頭組對應在確認坡口加工、清理質量后進行。管接頭的組對定位焊是保證焊接質量、促使管接頭背面成形良好的關鍵，如果坡口形式、組對間隙、鈍邊大小不合適，易造成內凹、焊瘤、未焊透等缺陷。組對間隙應均勻，定位時應保證接管的內壁平齊、內壁錯邊量不超過管壁厚度的10%，且不應大于15毫米。如壁厚不一致，應按規定進行修磨過渡。若焊接定位板時應在焊管板角焊縫的同一方向。管件組對時應墊置牢固，并應采取措施防止焊接過程產生變形。定位焊時，應采用與根部焊道相同的焊接材料和焊接工藝，并由合格焊工施焊。
4、環境因素是制約焊接質量的重要因素之一,施焊環境應符合以下幾方面條件：首先，焊接的環境溫度應能保證焊件焊接所需的足夠溫度和使焊工技能不受影響。當施工的環境溫度低于施焊材料的最低允許溫度時就應該根據焊接工藝評定提出預熱要求來操作。另外,在實際焊接時的風速不應超過所選用焊接方法的相應規定值。當風速超過規定值時應備有防風設施才可安排施工。最后，如果焊件表面潮濕(例如下雨),焊工及焊件無保護措施或采取措施仍達不到要求時應停止施工作業。
三、材料管理
要提高壓力管道工程的質量,首先必須從源頭抓起,在材料采購、驗收環節把好關。
1、工程質量創優，材料質量是基礎。采購材料時，必須要求供方提品樣本及出廠合格證，按規范要求進行檢查驗收、抽樣試驗，對特殊材料必須送到檢測中心進行試驗，合格后方可使用。凡進場的材料質量不合格者，一概拒絕驗收。壓力管道安裝過程使用的焊料、管道材料以及其他消耗材料都必須確保符合設計圖紙的要求,如材料變更或代用,必須取得原設計單位的同意并辦理相關手續。
2、經檢驗合格的材料，現場材料員負責進行入庫并對其登記上賬。畢業論文，安裝。有時現場某些材料規格很大，無法在庫房存放，故應該選合適的露天場地存放，并做好防護工作。畢業論文，安裝。畢業論文，安裝。需要進庫房存放的材料必須入庫妥善保管，以防丟失和損壞。材料發放時，一定要核對材料的工程項目、規格、型號、材料和數量，以防有錯。現場使用的焊條必須烘干，操作人員用保溫桶領用，以防返潮。每一只桶內只能領用同一牌號的焊條，以防錯用，且一次最多不能超過5公斤，在桶內存放時間不應超過四小時，否則必須進行重新烘干。焊絲一次領用數量不得超過最小包裝，使用前應檢查表面的銹蝕、油污等雜質是否清理干凈。氬弧焊所用氬氣純度應不低于99.9%，且含水量不大于50ml/m3。
四、過程檢驗
壓力管道安裝時常因過程控制不力,導致施工質量不理想,因此對于壓力管道施工質量的控制可以從以下幾方面來進行。
(1)加強外觀檢驗,外觀檢驗主要包括檢查管道的表面及焊縫是否有裂紋等缺陷,外觀檢驗還包括壓力管道組成件和支承件以及在壓力管道施工過程中的檢驗。這些檢驗都為壓力管道質量事故提出了預防的方法,使得事故及時發現并及時解決。畢業論文，安裝。
(2)加強無損檢測,加強無損檢測主要包括加強焊縫表面和焊縫內部等方面的無損檢測,無損檢測主要是用于檢測壓力管道的表面及內部質量。另外,還需要加強硬度測定,對有熱處理要求的壓力管道焊縫,還應該測量焊縫及熱影響區的硬度值是否符合設計要求中有關項的標準規定。
五、結束語
以上是我們在多年從事壓力管道安裝工程質量體系管理工作中探索和總結出來的,希望能為從事壓力管道工程項目施工的管理人員提供一些參考,盡快提高壓力管道工程項目的管理水平,促進壓力管道管理的體系化、規范化進程。
參考文獻
1、工業金屬管道工程施工及驗收規范（GB50235-97）；
2、張西庚.壓力管道安裝質量保證指南.2002.9；
3、田金柱.壓力管道施工焊接質量控制[J].管道技術與設備,2008(3):46～47；
4、魏力群.壓力管道安裝質量管理探討[J].科技信息,2007(19):112。
壓力容器焊接工藝論文范文2
關鍵詞：風電塔架；制作；措施
中圖分類號：TU74文獻標識碼： A
引言
風力發電機塔架是風力發電機中十分重要的部件之一。因此，在風力發電機塔架制造方面，對質量要求非常高，甚至是“嚴苛”。我國風力發電起步較國外晚，起步初期，注重不斷借鑒國外設備及制造技術。當前我國裝備制造科技水平得到顯著提升。在科技高速發展的推動下，我國風電設備制造，由最初依靠進口，重點仿制到目前立足國內制造，經歷了較長的發展歷程。
1、影響風電塔架的質量因素分析及控制
目前，圓筒形塔架在風力發電機組塔架中大規模使用。因此，本文中將以圓筒形塔架為例來探討影響風電塔架的質量因素及控制措施。影響塔架設備質量的因素涉及到設計、采購、制造加工、檢驗、包裝和運輸。其中影響塔制造質量的因素,可以從人員、設備、方法、材料、環境五方面的因素進行分析和控制。
1.1、人的因素
檢查制造廠是否具備制造資質及質保能力，審查關鍵崗位人員資質。包括檢查制造廠應具備壓力容器制造許可資質證明、質保組織機構及相關質量認證，焊接人員應具備國家壓力容器規定資格證，無損檢測人員須持有國家規定的無損檢測人員資格證書，II級資格以上人員才能出檢測報告。
1.2、設備因素
檢測設備是否滿足生產需求,檢查每個相關設備儀器是否經過有關部門測量驗證。
1.3、工藝因素
檢查是否有與之相關的工藝文件以及編制審批程序，同時檢查內容的正確性合理性。在進行焊接之前，首先應該依照NB/T 47014―2011《承壓設備焊接工藝評定》標準做好焊接工藝評定工作，同時編制焊接工藝規程。法蘭、螺栓、鋼板以及焊縫檢查需要制定無損檢測工藝書，其中包括的主要內容有確定檢測方法、檢測比例、驗收標準以及合格級別等。
筒節同法蘭之間進行組裝、筒節的組裝、門框的裝配等都需要制定與之相關的組裝工藝文件，其中主要內容組裝時機、組裝順序、檢驗要求以及內容等。防腐之前需要確定好防腐等級、總干膜厚度要求、施工方法以及檢測方法等等。
1.4、材料因素
檢查鋼板的質量證書和檢驗報告。鍛造法蘭必須符合NB/T 47008 - 2010“軸承壓力設備碳鋼和合金鋼鍛造標準”的要求。鋼板拼焊法蘭,法術焊縫不超過6塊,檢查法蘭的質量證書、檢驗報告和幾何尺寸加工精度、鍛造法蘭也應該檢查其熱處理報告。M20之上的高強度螺栓每批必須有第三方檢查機械性能檢測報告,并審查是否組織編寫了力學性能檢驗項目。根據力學性能檢驗項目按GB/T 3098―2010《緊固件機械性能》系列標準執行。同時檢查好焊材牌號、質量證明文件等等，并且檢查好油漆材料牌號、顏色以及質量證明文件等。
1.5、環境因素
施工條件同工藝文件要求不相符合時，需要重新進行試驗以及工藝評定，一旦發現其車間布局出現問題比如說交叉作業，需要第一時間通知相關方進行整改。
2、風電塔架制造過程之中的控制措施
2.1、原材料的選擇
必須選用經過爐外精煉和真空脫氣的鋼錠或圓坯，決不能選用連鑄板坯。
鋼水在冷卻凝固時，體積要收縮，最后凝固部分會因為得不到液態金屬的補充而形成空洞狀缺陷。大而集中的空洞稱為縮孔，細而分散的空隙則稱為疏松，它們一般位于鋼錠中心最后凝固的部分，其內壁粗糙，周圍多伴有許多雜質和細小氣孔。
法蘭產品的鍛造流程為：可以加熱墩粗（壓下）沖孔碾環。鋼材在進行加熱鍛造過程中，疏松在相應程度可獲得一定程度的提升；然而若之前鋼錠的疏松較為嚴重或者是其壓縮比（壓縮比必須大于 6）不足，則在熱加工后疏松仍會存在，相應的疏松部析出的夾雜物即便經過熱加工也無法去除。由于鋼錠和圓坯的疏松部位集中在中心部位，在熱加工過程之中應該經過沖孔工序方可將疏松部位全部去除。需要注意的是：鋼錠以及連鑄圓坯的區別是鋼錠的中心收縮較連鑄圓坯小，連鑄圓坯只要中心去除的沖芯高出Φ280mm，就可以把收縮帶除掉，因此，當前世界環形鍛件原材料普遍使用連鑄圓坯。然而鍛造軸類鍛件如果中心不去除沖芯，那么連鑄圓坯通常是不能使用的。
2.2、焊縫檢驗
焊縫外觀檢查,用肉眼或低于10倍放大鏡檢查。質量要求:l)所有對接焊縫、法蘭與筒體角焊縫為全焊透焊縫,焊縫外形尺寸應符合圖紙和工藝要求；2)焊縫與母材應圓滑過渡,焊接接頭的焊縫余高不超過3mm；3)焊縫不允許有裂紋、夾渣、氣孔、漏焊、燒穿和未熔合等缺陷；4)咬邊深度不超過lmm,且連續長度不大于100mm；焊縫和熱影響區表面不得有裂紋,氣孔,夾渣,未熔合及低于焊縫高度的弧坑；熔渣,毛刺等應清除干凈；焊縫外形尺寸超出規定值時,應進行修磨,允許局部補焊,返修后應合格；對于無具體要求的,按相關規定執行。
無損檢測,無損檢測通常包括有超聲波探傷、磁粉探傷、射線探傷以及滲透探傷等等，而在焊縫外觀檢驗合格之后而進行,檢測方法以及質量要求應該依照DB62/1938―2010《風電塔架制造安裝檢驗驗收規范》附錄A((風電塔架無損檢測規程》執行；全部的筒體縱、環焊縫及門框焊縫應該做好無損檢測。法蘭以及筒節的T型焊縫接頭處均布片射線探傷,任何一個T型接頭射線探傷都應放置布片兩張,縱縫環縫位置各一張,每張檢測的有效長度不小于250mm,每張底片均能清晰的反映T型接頭部位焊縫情況。經射線或超聲檢測的焊接接頭,如有不允許的缺陷,應在缺陷清除后進行補焊,并對該部位采用原檢測方法重新檢查直至合格。進行局部探傷的焊接接頭,一旦出現有不被允許的缺陷時,則應該在該缺陷兩端的延伸部位增加檢查長度,增加的長度為該焊接接頭長度的10%,且不小于25Omm,若仍有不允許缺陷時,同時對該焊縫進行100%檢測。
2.3、探傷質量控制
塔架焊縫不僅僅需要在焊接之上對其進行嚴格要求，同時在探傷之上的要求也比較嚴格，在探傷質量控制上需要采取相應措施。首先，超探傷使用雙側探傷；射線探傷處因為結構有限制，調整好焦聚、做好補償以保證成片率；其次，法蘭筒節的幾何焊縫結構比較特殊，超探準確性會受到一定的影響，可以使用超探加射線探傷的方法來進行質量控制；最后，環向焊縫因板材厚度的不同，促使超探準確率產生一定變化，所以，一方面應該使用全新的探傷方法試驗，另一方面使用射線探傷來作保證超探準確率；而厚度差異比較大的部位（如：門框與筒節環縫的T型接頭處）射線探傷就會受到一定的影響。那么就應該使用一些較為特殊的方法。
結束語：
盡管我國在風電設備制造方面取得了較大進展，并初步做到可以立足國內制造，但是對于風電塔架制造過程中存在的問題應對措施仍顯單一，仍有較長的路要走，只有依托科技，不斷創新，才能取得更大的發展空間，立足國際。
參考文獻：
[1]張國良.北方重工風機塔架制造項目質量管理研究[D].大連理工大學,2012.
[2]鄭天群.風電塔架設備監理的標準化[J].設備監理,2013,04:15-17+19.
壓力容器焊接工藝論文范文3
論文摘要：三峽電站左岸1#～10#壩段壓力鋼管直徑12.4m，材質分別為60kgf/mm2級高強度低合金調質鋼和16MnR鋼，具有管徑大、管壁厚、技術要求高等特點。鋼管在制作、運輸、吊裝、安裝及焊接等工序中均采用了一些新的工藝，對各施工工序進行全過程控制，保證了三峽左岸壓力鋼管的制作安裝質量。為大直徑壓力鋼管的施工積累了經驗。
1、概述：
三峽二期工程左岸廠房壩段A標段共有10個機組進水口，每個進水口分別設置有1條引水壓力鋼管，機組采用單機單管供水方式。引水鋼管設計直徑12.4m，最大設計內水壓力1.4MPa，是目前世界上管徑最大的引水壓力鋼管，結構形式為鋼襯鋼筋砼聯合受力，布置上順水流分為壩內段、壩后背管段及下水平段，樁號自20+024.172至20+118.00，中心軸線安裝高程EL113.584～EL57.000m，壩內段（上斜直段）材質為16MnR，板厚26mm，壩后背管由上彎段、斜直段、下彎段組成，上彎段、斜直段材質為16MnR，板厚28～34mm，下彎、下水平段材質為60kgf/mm2級高強度調質鋼，板厚34～60mm。1＃～6＃壩段壓力鋼管在下水平段設置彈性墊層管，其單條鋼管的軸線長120.122m，工程量1446t；7?！?0＃壩段壓力鋼管在下水平段設置套筒式伸縮節，其單條鋼管的軸線長112.852m，工程量1278t；1#～10#壩段工程量總計13788t。
2、引水管道與相關建筑物的關系：
2.1與大壩砼施工的關系：
因各壩段基巖高程不等，左廠1#~6#壩段部分背管予留槽采用開挖形式，左廠7#~10#壩段背管予留槽采用砼澆筑而成。壩內埋管段隨大壩砼上升同步形成，當相應的壩塊澆筑至鋼管安裝高程并有7天以上齡期，兩側非鋼管壩段上升至高程110m以上，方可進行該部分鋼管安裝。
2.2與付廠房的關系：
引水管道的下彎段和下水平段布置于付廠房下部，當鋼管壩段管邊予留槽形成，兩側非鋼管壩段達到高程82m以后，進行下部水平段鋼管的安裝，并從下彎段逐節向上安裝。
2.3與壩體縱縫灌漿的關系：
由于壩體縱向分縫，管道予留槽跨越1~2道縱縫，鋼管的安裝待相應的縱縫灌漿完成至鋼管安裝高程以上，再進行鋼管的安裝。
2.4與予留槽的關系：
在安裝之前，土建施工準備工作必須全部完成，在鋼管安裝結束后，進行管道的砼回填澆筑。
3、壓力鋼管的制作：
3.1鋼管制作材料
3.1.1母材
用于鋼管制造的所有鋼材應符合設計技術要求和施工圖的規定，鋼管母材16MnR和60kgf/mm2高強鋼出廠前在鋼廠內按《壓力容器用鋼板超聲波探傷》（ZBJ74003-88）100%探傷，每批鋼板應有出廠合格證，母材的化學成份及性能應滿足以下要求：
（1）16MnR鋼板化學成份（%）
C
Si
Mn
P
S
Ni
Cr
Mo
≤0.02
0.20～0.60
1.20～1.60
≤0.035
≤0.035
（2）16MnR鋼板機械性能
試樣
規格
取樣
位置
σs
(kg/mm2)
σb
(kg/mm2)
δs(%)
冷彎性能d=3a 180°
低溫沖擊韌性
VE—20℃J
按國標
橫向
31
50～65
≥19
完好
≥27
（3）60kgf/mm2高強鋼化學成份（%）
C
Si
Mn
P
S
Ni
Cr
Mo
≤0.09
0.15～0.30
1.0～1.6
≤0.030
≤0.030
≤0.60
≤0.30
≤0.30
（5）碳當量：
16MnR低于0.4%；60kgf/mm2高強鋼低于0.42%。
（6）焊縫及熱影響區硬度值：
16MnR低于300HV；60kgf/mm2高強鋼低于350HV。
所有用于制造鋼管的母材，到貨后按《ZBJ74003-88》規定的Ⅲ級質量檢驗標準對鋼板進行超聲抽檢，抽檢數量為10%。
16MnR鋼板為國產板。60kgf/mm2級高強度調質鋼由日本進口，其中，1～6＃機采用日本NKK公司生產的610U2鋼板；7～10＃機采用日本住友金屬生產的610F鋼板。
3.1.2焊接材料
16MnR鋼板：手工焊采用大西洋產CHE507電焊條；埋弧自動焊采用H10MnSi焊絲；實芯焊絲脈沖電源全自動富氬保護焊采用CHW-50C6SM焊絲。
60kgf/mm2級高強鋼：手工焊采用大西洋產CHE62CFLH電焊條；實芯焊絲脈沖電源全自動富氬保護焊采用ZO-60焊絲。
以上所采用的焊接材料均經過焊接工藝評定確定。
3.2鋼管的制作工藝
3.2.1鋼管排料、劃線
根據設計圖紙要求，先對鋼板進行排料，繪制排料圖，然后按排料圖進行鋼板劃線，劃線極限偏差應滿足表⑴的要求：
排料時縱縫的布置與鋼管橫斷面水平軸和垂直軸的夾角應大于10°，相應弧長應大于1100mm。
鋼板劃線后應分別標出鋼管分段、分節、分塊的編號、水流方向、水平和垂直中心線、灌漿孔位置、坡口角度以及切割線等符號。16MnR鋼可用鋼印、油漆和沖眼標記。高強鋼嚴禁用鋸或鑿子、鋼印作標記，不得在卷板外側表面打沖眼；在卷板內側表面用于校核劃線準確性和卷板后的外側表面允許有輕微的沖眼標記。
3.2.2鋼板切割、加工坡口
鋼板采用自動、半自動氧-乙炔火焰切割或數控切割機割去多余部分?？v縫和直管段環縫坡口用12m刨邊機加工；彎管段環縫坡口用數控切割機加工，坡口加工后的尺寸應附合圖樣及規范的要求。
3.2.3鋼板卷制
鋼板端頭預彎完成后，進行瓦片卷制，卷制方向應和鋼板壓延方向一致，鋼板經多次卷制，檢查達到設計弧度；瓦片卷制成型后，以自由狀態立于組圓平臺，用2.2m樣板檢查弧度,樣板與瓦片的極限間隙應小于2.5mm。
3.2.4瓦片組園、焊接、調圓
將組成管節的三張瓦片立于組圓平臺，利用自制專門的拉對、壓縫工裝進行組圓，最后一條縱縫調整后應滿足設計周長要求，同時檢查各項性能指標，組圓后管內壁加臨時支撐增加剛性，然后進行鋼管縱縫的焊接，焊接應嚴格按照焊接工藝指導書確定的焊接方法及焊接參數執行。縱縫焊接完成，吊到調圓平臺，用頭部帶有液壓千斤頂的米字支撐調圓，鋼管調圓后，各項指標應符合表⑵要求：
3.2.5上加勁環、支腿、吊耳等附件
加勁環由1/20法蘭組成，下料用半自動氧-乙炔切割機或數控切割機切割，加勁環及止水環的內圈弧度用1.5m樣板抽查，間隙小于2.5mm，與鋼管外壁的局部間隙應嚴格控制，不應大于3mm，以免焊接引起管壁局部變形，直管段的加勁環組裝的極限偏差應符合表⑶的要求：
加勁環、止水環的對接焊縫應與鋼管縱縫錯開100mm以上。
4、鋼管的運輸與吊裝：
4.1鋼管的廠內吊裝
鋼管在制造廠內摞節組裝成安裝單元，最大安裝單元的重量約80t，鋼管廠內吊裝一般采用廠內布置的60t門機起吊，但當吊裝節重量超過60t時，采用60t門機與50t汽車吊聯合吊裝。
4.2鋼管的運輸
為三峽壓力鋼管的運輸，專門配置有100t平板拖車，拖車外形尺寸（長×寬×高）為16.93m×3.5m×2.05m，拖板有效長度13.5m。考慮到三峽壓力鋼管的大直徑，在不破環拖車拖板的情況下，設計制作了壓力鋼管專用運輸托架，為減少對道路交通的影響，運輸托架的四個支撐臂均采用可折疊形式。
鋼管從組節平臺上吊至拖車上后，用鋼絲繩及3t或5t倒鏈固定。
4.3鋼管的吊裝
左岸電站引水壓力鋼管吊裝方法匯總
序號
機組號
管節號
采用手段
備注
1
1～4#機
G1～G6
壩前EL.90平臺的2#MQ2000門機
其中3#、4#機的G68、G69、G70管節采用300履帶吊進行安裝。
G7～G15
EL.120棧橋MQ2000門機
G16～G28
EL.120棧橋MQ2000門機和EL.82棧橋MQ6000門機雙機抬吊
G29～G42
EL.120棧橋MQ2000門機或EL.82棧橋MQ6000門機
G43～G57
EL.120棧橋MQ2000門機和EL.82棧橋MQ6000門機雙機抬吊
G58～G70
EL.82棧橋MQ6000門機
2
5~10#
機
G1～G6
兩臺纜機抬吊
G7～G15
EL.120棧橋MQ2000門機
G16～G28
EL.120棧橋MQ2000門機和EL.82棧橋MQ6000門機雙機抬吊
G29～G42
EL.120棧橋MQ2000門機或EL.82棧橋MQ6000門機
G43～G57
EL.120棧橋MQ2000門機和EL.82棧橋MQ6000門機雙機抬吊
G58～G70
EL.82棧橋MQ6000門機
鋼管編號：從鋼管進口開始，順水流依次進行制作管節編號。
5、壓力鋼管的調整與壓縫：
5.1根據鋼管始裝節位置，放出始裝節里程、樁號及軸線位置，利用所放基準點，在始裝節上游位置設置定位檔板，用來控制其里程。
5.2鋼管吊至軌道上，下準線對準基準點軸線，根據基準點對鋼管里程、高程、軸線進行調整，其誤差值管中心±5mm，里程偏差±5mm，垂直度3mm。復測合格后進行加固。
5.3為防止鋼管在加固過程中造成位移，鋼管加固采用對稱加固，支撐先與錨筋焊接，然后支撐與鋼管加勁環焊接。
5.4始裝節驗收后，進行第二節鋼管安裝調整，并進行環縫的壓縫。鋼管壓縫采用壓碼與壓縫工裝進行壓縫。
6、壓力鋼管的焊接與高強鋼焊縫的消應：
6.1焊接
6.1.1焊縫分類
（1）一類焊縫：鋼管縱縫，廠房內明管環縫，湊合節合攏環縫。
（2）二類焊縫：鋼管環縫，加勁環、止推環、止水環對接焊縫及止推環組合焊縫。
（3）三類焊縫：不屬于一、二類的其他焊縫。
6.1.2定位焊
對需要預熱的60kgf/mm2級高強鋼，定位焊時應以焊縫處為中心，至少應在150mm范圍內進行預熱，預熱溫度較正縫溫度高出20-30℃，定位焊時，應將其焊在后焊側坡口內，后焊坡口側焊前用碳弧氣刨刨背縫時必須清除定位焊，定位焊長度為60mm，間距為300mm，厚度6mm。
6.1.3焊接工藝
（1）對于60kgf/mm2級高強鋼，焊前應用遠紅外線履帶式加熱片進行預熱，預熱溫度60mm鋼板為100-150℃，34mm鋼板為80-120℃。
（2）焊接時先焊坡口內側，采用分段退步法焊接（環縫由12名或10名焊工同時施焊）。焊接時的層間溫度不低于預熱溫度，不高于230℃。
（3）雙面焊的焊縫，一側焊完后，對焊后焊縫進行預熱，預熱溫度與（1）同，另一側用碳弧氣刨清根，手工電弧焊時，第一道焊縫應完全除去。碳弧氣刨清根后應修磨刨槽除去滲碳層，并進行施焊；焊后將溫度加至150℃-200℃，保溫1h。
（4）高強鋼施焊時，為有效的控制好焊接線能量，要求手弧焊用Φ4.0mm焊條焊接時，其焊接長度＞90mm；用Φ3.2mm焊條焊接時，其焊接長度＞70mm。焊道寬度超過12mm時，需進行分道，每層焊縫厚度不超過4mm。
（5）焊接參數
壓力鋼管手工焊焊接工藝參數表
材質
焊接
位置
焊條直徑
(mm)
焊接參數
電流（A）
電壓（V）
焊接速度(mm/s)
610U2
或
610F
平焊
Φ3.2
100～130
23～28
1.2～2.5
Φ4.0
140～180
23～28
1.4～3.0
立焊
Φ3.2
90～120
23～25
1.0～2.0
Φ4.0
130～160
23～26
1.3～2.5
橫焊
Φ3.2
90～120
23～25
1.2～2.0
Φ4.0
130～170
23～28
1.3～3.0
仰焊
Φ3.2
90～120
23～25
1.0～2.0
Φ4.0
130～160
23～26
1.3～2.5
16MnR
平焊
Φ3.2
100～140
23～26
1.0～2.5
Φ4.0
140～180
23～30
1.3～3.0
立焊
Φ3.2
90～130
23～25
1.0～2.0
Φ4.0
130～160
23～28
1.2～2.5
橫焊
Φ3.2
100～135
23～26
1.0～2.5
Φ4.0
135～170
23～30
1.3～3.0
仰焊
Φ3.2
90～130
23～26
1.0～2.0
Φ4.0
130～160
23～26
1.2～2.5
壓力鋼管富氬氣體保護脈沖電源自動焊焊接工藝參數表
材質
焊接
位置
焊絲
直徑
(mm)
焊接參數
電流
(A)
電壓
(V)
焊接速度
(mm/s)
氣體流量
(L/min)
氣體比例
16MnR
或
Q345C
立焊
Φ1.2
110~150
20~24
1.4~1.8
16~20
Ar(80~85%)
CO2(20~15%)
橫焊
Φ1.2
110~150
20~26
2.0~3.5
16~20
610U2
或
610F
立焊
Φ1.2
110~141
21~24
1.0~1.65
16~20
Ar(80~85%)
CO2(20~15%)
6.1.4焊縫檢驗
（1）所有焊縫均應進行外觀檢查，外觀質量應符合DL5017-93規范表6.4.1的規定，無損探傷應在焊接完成24h后進行。
（2）超聲波探傷按GB11345-89《鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結果的分級》標準評定：一類焊縫BⅠ級合格；二類焊縫BⅡ級合格。
（3）射線探傷按GB3323-89《鋼熔化焊對接接頭射線照相和質量分級》標準評定：一類焊縫Ⅱ級合格；二類焊縫Ⅲ級合格。
（4）檢查比例：
埋管及鋼襯管：一類焊縫用超聲波探傷100%，用X射線復檢長度為該條焊縫的5%；二類焊縫用超聲波探傷50%，當超聲波探傷有可疑波形而不能準確判斷時，用X射線透照進行復檢。
明管部位：一類焊縫用超聲波探傷100%，用X射線透照50%以上，著重在丁字型接頭附近的超聲波探傷發現的可疑點部位；磁粉探傷30%；二類焊縫用超聲波探傷檢驗100%，用X射線透照10%，當超聲波探傷有可疑波形而不能準確判斷時，用X射線透照進行復檢。
（5）焊縫修補
焊縫缺陷必須徹底清除，不允許有毛刺和凹痕，坡口底部應圓滑過渡，碳弧氣刨槽應磨去滲碳層，并進行滲透探傷或磁粉探傷，焊接工藝要求與正式焊縫（Ⅰ、Ⅱ類）相同。
焊接修補所采用的焊接材料、道間溫度、焊接線能量等和原焊縫相同，修補時要嚴格監控線能量、預熱溫度及層間溫度。
6.2高強鋼焊縫殘余應力的消除
根據設計技術要求，60kgf/mm2級高強度低合金調質鋼板厚53～60mm的鋼管縱縫、環縫以及止推環角焊縫均應進行焊縫殘余應力消除。消應技術指標按兩個50％要求：殘余應力降低50%；最大殘余應力不高于σs的50%即269MPa。
目前，消除焊縫殘余應力主要有以下幾種方法：振動法、熱處理法、爆炸法、錘擊法。根據以往施工經驗及三峽工程的特點，并進行爆炸法消除殘余應力的工藝試驗，試驗結果表明，爆炸法消應效果能滿足設計要求，故最終我們選擇了爆炸法消除焊縫殘余應力。
7、壓力鋼管的防腐：
7.1表面預處理
采用噴射除銹，內壁表面清潔度達到Sa2.5級標準，外壁表面達到Sa2級標準，使用照片目視對照評定。除銹后，表面粗糙度數值達到50～90μm，用表面粗糙度專用檢測量具或比較樣塊檢測。
7.2涂料涂裝
鋼管內壁采用高壓無氣噴涂工藝，底漆為無機富鋅漆，面漆為厚漿形環氧瀝青漆，漆膜厚度不低于450μm。鋼管外壁手工涂刷無機改性水泥漿，厚度300μm。
壓力容器焊接工藝論文范文4
摘要：本文用一臺實際鍋爐鼓包事故闡述了臥式快裝工業鍋爐鼓包從檢驗、修理、到原因分析以及使用單位管理的預防措施。
關鍵詞：鍋爐鼓包檢驗修理原因
近年來，DZL型（單鍋筒縱置式鏈條爐）臥式快裝蒸汽鍋爐具有結構緊湊、易于操作、運輸方便、安裝快捷等優點，在我市中小型民營企業中得到廣泛使用，隨著經濟的快速發展，我市此類蒸汽鍋爐數目增加較多，但是各種事故常有發生。尤其是DZL型快裝蒸汽鍋爐鍋筒底部鼓包事故發生頻繁，危害較大。如何正確檢查分析鼓包情況，對查明事故發生原因、防止事故擴大、采取正確的處理方法、制訂合理的修理工藝以及制定預防措施有著一定的現實意義。
1事故概況
1.1設備事故概況：2008年6月我市某服裝水洗公司一臺DZL4-1.25-WⅡ蒸汽鍋爐，在運行時，司爐工從后爐門清理爐灰發現該鍋爐鍋筒底部發生鼓包，隨即停爐，并請我院人員進行檢驗。
1.2現場管理情況調查該鍋爐生產于2006年3月份，于2006年6月監檢驗收合格并投入運行，鍋筒材質為20g。咨詢該公司管理人員得知：該鍋爐未裝設鍋外水處理設備，且公司未按照鍋爐運行管理的有關規定進行管理維護，沒有配備專職水處理化驗員，該公司選用的是水井水源，為地表淺水，水硬度大，水中泥沙多，經過水泵抽取到沉淀池，簡單沉淀后直接給鍋爐供水；取樣化驗，其給水硬度是1.21mmoI/L，高于GB/T1576-2001《工業鍋爐水質》標準40多倍。
2鼓包的檢驗
我院人員在待鍋爐完全冷卻后，進行內部檢驗，重點檢查了鼓包位置，以分析鼓包的程度。
2.1我院人員對鼓包進行了一下的檢驗項目：
2.1.1首先確定鼓包位置，測量它的幾何尺寸，從內外側進行測量；確認鼓包中心距前管板560mm，鼓包呈橢圓型，面積（長度×寬度）：360×900mm，鼓包高度為45mm。
2.1.2確定水垢厚度；打開人孔發現：鍋爐主要受熱面水側普遍結有水垢厚3—5mm不等，且鍋筒底部水側積存大量白色膏狀水垢。
2.1.3測量鼓包中心金屬殘余厚度及筒壁正常厚度，未發現異常。
2.1.4宏觀檢查后使用MT進行檢測是否有裂紋，檢測結果未發現裂紋。
2.1.5測定鼓包變形部位邊緣的硬度，通過和未變形的部位進行對比，未發生變化，再測量宏觀變形范圍，確定挖補范圍。
2.2檢驗結果綜合以上檢驗項目、檢出的結果匯總，根據國家《鍋爐定期檢驗規則》第19條：承壓部件的變形不超過下述規定時可予以保留監控，變形超過規定時一般應進行修理（復位、挖補、更換）：筒體變形高度不超過原直徑的1.5%，且不大于20mm；該鍋爐變形高度為45mm，故該鍋爐應進行挖補維修。
3鼓包修理
鼓包的修理方法有：冷頂修理、熱頂修理、挖補修理，這里只介紹該鍋爐使用修理方法—挖補修理。鍋爐挖補修理應請有資質的單位進行，在鍋筒挖補前，修理單位應進行焊接工藝評定。焊接試件必須由修理單位焊接。3.1技術要求：
3.1.1補板要求材質、厚度一般和原板一致，并應符合GB713—1997鍋爐用鋼板，焊接材料與補材一致。21寫作秘書網
3.1.2補焊的縱向焊縫和原筒體相鄰節的縱向焊縫的距離必須錯開至少100mm，嚴禁與環縫形成十字焊縫。筒體挖補時，兩條縱向焊縫的間距至少為300mm。
3.1.3根據劃定范圍做好樣板，用樣板覆于挖補處正式劃線。
3.1.4挖割方法一般采用氣割，應注意割線平直光滑，并做好30度單面V型坡口。坡口面應用砂輪打磨光滑，注意與補板留有l-3mm間隙。
3.2修理及驗收：A先將補板對邊、照平，用點焊固牢。焊接過程中應注意焊縫焊接的先后次序、收縮變形。補板與筒身錯邊嚴格控制，使之符合規范。B進行外觀與RT檢測合格。C最后進行水壓試驗，試壓合格，由鍋爐壓力容器檢驗機構出具檢驗報告，結論為允許投入運行，報當地質監部門鍋爐壓力容器監察機構備案后，使用單位方能恢復運行。
4鼓包產生的原因分析
現在我們來分析一下鍋爐鼓包的原因。鍋爐鼓包的根本原因是由于快裝鍋爐鍋筒鼓包位置直接受火焰輻射，煙氣沖刷，當鍋筒的金屬壁溫超過其強度允許的溫度時，金屬強度就會下降，這時工作壓力超過金屬的屈服極限時，就有可能發生塑性變形，在宏觀檢查表現為鼓包現象。
那是什么原因導致金屬壁溫超高呢，由于鍋爐底部水側長時間結垢、泥沙堆積物，而水垢、泥沙堆積物的導熱性極差，熱阻是鍋爐用鋼的40-100左右，這樣鍋筒金屬壁不能及時有效的得到冷卻，壁溫超過允許溫度。該鍋爐的材質為20g，這種材質工作溫度在450℃以下是安全的，當超過該溫度時，金屬的強度會下降，隨著溫度的上升，當溫度高達700℃~900℃時，強度急劇下降，金屬已不具有原來的強度，此時即使工作壓力不超過額定工作壓力，金屬晶體會發生塑性流動直至變形。
鍋筒底部產生水垢和泥沙堆積物的原因有很多，比如：①鍋爐制造、安裝不合理；比如排污管制造時伸出端太長，安裝時本體未做到前高后低，造成鍋爐排污排不出，致使鍋筒底部積聚大量水垢和泥沙堆積物；②鍋爐給水軟化設備損壞或者采用錯誤的水處理方法，甚至根本沒有水處理；③鍋爐工未進行定期排污，造成鍋筒底部嚴重結垢。④鍋筒內部遺留雜物，而排污時無法排出，特別是鍋爐干法保養時，開爐運行，未把干燥劑取出，產生堆積物。
5事故后的管理預防措施
以上分析總結，該鍋爐發生鼓包事故，導致該臺鍋爐鼓包根本原因，一是鍋爐給水不合格，二是未裝設鍋外水處理設備，三是司爐工責任心不強，沒有定期排污。鍋爐維修好后，我院對使用單位進行了相關法律、法規和安全知識的講解，業主認識到問題的嚴重性，，接受了我院的預防措施的建議：
5.1安裝鍋外鈉離子水處理設備，對鍋爐給水進行處理，以達到鍋爐給水符合《工業鍋爐水質》GB1576-2001的要求。
5.2對鍋爐水側進行化學清洗，清除水垢。
