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垃圾滲濾液處理難點范文1
隨著經濟的快速發展以及居民生活水平的急劇提高，城鎮生活垃圾的量也在飛速發展，據調查，目前廣州市的生活垃圾產量每天超過一萬噸。由于土地資源的稀缺，垃圾填埋已經漸漸被淘汰，垃圾焚燒以其減量化、無害化以及資源化的優勢，漸漸成為生活垃圾處理的主要方式。然而生活垃圾焚燒產生的飛灰因含有大量的重金屬以及其它有害物質，越來越受到環保部門的高度關注和重視。而對于現存的垃圾填埋場來說，處理垃圾滲濾液后產生的濃縮液處理成為了新的技術難點。
一、垃圾焚燒飛灰及滲濾液濃縮液的的主要成分分析
以廣州某垃圾焚燒廠的垃圾焚燒飛灰為例，主要重金屬成分：汞
生活垃圾填埋場產生的滲濾液濃縮液，以廣州某垃圾填埋場為例，COD大于3500mg/L，總氮濃度大于500 mg/L，其中硝酸鹽氮大于300 mg/L。高的COD和氨氮濃度加劇了滲濾液濃縮液處理的困難度。
二、垃圾焚燒飛灰及滲濾液濃縮液的處理方式
1.垃圾焚燒飛灰的主要處理方式
目前，垃圾焚燒飛灰主要的處理處置方式有作為危廢，進入危廢填埋專區進行填埋；穩定化處理后，作為普通廢棄物進行填埋等。
1.1作為危險廢棄物進行填埋：作為危廢填埋處理的成本高，且對環境的潛在威脅大，與固廢處理的減量化、無害化和資源化原則相違背。
1.2穩定化處理后，作為普通廢棄物進行填埋：穩定化后填埋是目前普遍采用的處理方法，主要采用水泥固化、特殊固化劑固化以及螯合-固化等穩定化處理過程。尋找高效、價格低廉的固化劑是目前主要的研究方向。
2.垃圾滲濾液濃縮液的主要處理方式
由于滲濾液濃縮液含有高濃度的氨氮以及氯離子等鹽分，加劇了其處理的成本和處理的難度。普通的生物法、物化法等都無法進行有效處理，目前主要采用的處理方法是回灌法，而回灌法對環境也存在巨大的潛在威脅，會造成鹽分的富集，從而使土壤板結或造成其它的環境危害。
三、垃圾焚燒飛灰與滲濾液濃縮液綜合處理試驗研究
1.主要工藝流程
該處理方法主要是將垃圾焚燒飛灰與固化劑按一定量的比例混合攪拌均勻后，用滲濾液濃縮液取代傳統的固化反應添加水，作為固化劑與焚燒飛灰固化反應的介質，進一步混合攪拌，養護14天后，進入填埋場作為普通廢棄物進行填埋。垃圾焚燒飛灰取自廣州某垃圾焚燒廠，固化劑為武漢大學環境學院自行研制的HAS固化劑，滲濾液濃縮液取自廣州某生活垃圾填埋場。主要工藝流程如圖1所示。
2.主要試驗參數
該試驗固定摻入50%的滲濾液濃縮液，固化劑添加量分別為5%，10%，15%，20%，進行多組試驗，分別在常溫下進行14天的穩定化養護后，測其Pb、Cd的濃度。選取最佳的固化劑添加量。
3.試驗結果及結果分析
根據表2的分析結果可以看出，濃縮液添加量為50%時，最佳的固化劑添加量為15%，固化后的垃圾焚燒飛灰重金屬浸出濃度即可達標，具有良好的固化效果。
垃圾滲濾液處理難點范文2
關鍵詞：城市垃圾滲濾液；處理
Abstract: City of landfill leach ate is a complex composition of high concentration organic wastewater, it has become the most serious groundwater pollution sources, if to discharge untreated without treatment; it can cause serious environmental pollution. This paper analyzed the leachate treatment process to introduce a variety of leachate treatment methods, and treatment methods were comparedKey words: urban landfill leachate; processing
中圖分類號：R124.3 文獻標識碼： A 文章編號：2095-2104（2012）03-00
1概 述
近年來,隨著我國城市化進程迅速發展,城市垃圾填埋場數量劇增,產生的生活垃圾迅速增長.垃圾滲濾液的高濃度氨氮廢水,排放量大,成分復雜,毒性強,對環境危害大,處理難度又很大,使得氨氮廢水的污染及其治理一直受到全世界環保領域的高度重視.因此城市垃圾填埋場滲濾液的處理一直是填埋場設計、運行和管理中非常棘手的問題。滲濾液是液體在填埋場重力流動的產物，主要來源于降水和垃圾本身的內含水。在垃圾填埋過程中產生的污染性極強的垃圾滲濾液極易下滲污染地下水，若處理不當會對生態環境和人體健康帶來巨大危害，因此垃圾滲濾液的有效處理十分迫切已成為目前國內外環境工程領域的難點之一。以保護環境為目的，對滲濾液進行處理是必不可少的。
2滲濾液處理工藝
現有的垃圾滲濾液處理技術主要分為生物法、物化法和土地法三大類。生物處理法中厭氧處理有上流式厭氧污泥床UASB、厭氧折流板反應器ABR、厭氧塘、EGSB、IC 等；好氧處理有好氧曝氣塘、活性污泥法、生物轉盤和滴濾池等，無氧/好氧(A/O)混合處理。物化法主要有化學混凝沉淀、活性炭吸附、化學氧化、催化氧化、膜處理、膜滲析、氣提及濕式氧化法等多種方法等。土地處理如人工濕地等主要通過土壤顆粒的過濾,離子交換吸附和沉淀等.
3滲濾液處理方法介紹
目前的滲濾液的處理方法大致可分為回灌法、物化法、生物法、土地法等.
3.1 濾液回灌法 將垃圾填埋場產生的未經處理的滲濾液或者處理不充分的濾液部分或全部噴灌至填埋場的表面，利用土壤的物化吸附作用及土壤層和填埋層中微生物的代謝凈化作用，使滲濾液得到凈化。但是回灌存在許多問題，濾液進水過高或者微生物過量繁殖容易造成土壤堵塞，垃圾填埋層中因厭氧消化而出現的有機酸積累水質酸化嚴重，同時回灌技術對氨氮的去除效果不夠理想。一些地區雨季降水量大，容易隨水地表徑流產生二次污染，回灌時表面噴灌會散發臭味對環境造成不良影響。
3.2 物化法 物化法包括混凝、吹脫、活性炭吸附、蒸發法、化學沉淀、電解催化氧化、離子交換、膜分離等多種方法。物化法相對穩定，一般不受垃圾滲濾液水質、水量變化的影響。物化法出水水質穩定,尤其對可生化性較低的垃圾滲濾液有較好的處理效果。但由于物化法處理費用高,通常只用于滲濾液的預處理或深度處理。
3.3 生物法 在眾多方法中生物法由于其投資運營費用低為各污水廠首選。生物法一般可分為好氧生物處理和厭氧生物處理兩大類,好氧處理工藝有活性污泥法、曝氣氧化塘、穩定塘、生物轉盤、滴濾池等。厭氧處理工藝有厭氧生物濾池、厭氧接觸法、上流式厭氧污泥床、厭氧混合床等。生物法是垃圾滲濾液處理中最常用的一類方法,因其運行費用低、處理效率高、不會出現化學污泥等特點而被世界各國廣泛采用。當滲濾液的BOD5/CODCr 值大于0.3 時,表明滲濾液的可生化性較好,可采用生化法處理。生化處理具有處理效果好、成本低等優點,它是目前應用最廣泛的處理方法。 3.3. 1 好氧處理
用活性污泥法、氧化溝、好氧穩定塘，生物轉盤等好氧法處理滲濾液都有成功的經驗，好氧處理顆幼小的降低BOD5、COD和氨氮，還可以去除另一些污染物質如鐵、錳等金屬。在好氧法中又以延時曝氣法用的最多，還有曝氣穩定塘和生物轉盤（主要用以去除氮）。下面將對目前主要工藝予以介紹
1. 傳統活性污泥法 滲濾液可用生物法、化學絮凝、炭吸附、膜過濾、脂吸附、氣提等方法單獨或聯合處理，其中活性污泥因其費用低、效率高而得到最廣泛的應用。美國和德國的幾個活性污泥法污水處理廠的運行結果表明，通過提高污泥濃度來降低污泥有機負荷，活性污泥法可以獲得令人滿意的垃圾滲濾液處理效果。
2.曝氣穩定塘與活性污泥法相比,曝氣穩定塘體積大,有機負荷低,盡管降解進度較慢,但由于其工程簡單,在土地不貴的地區,是最省錢的垃圾滲濾液好氧生物處理方法.美國、加拿大、英國、澳大利亞和德國的小試、中試及生產規模的研究都表明，采用曝氣穩定塘能獲得較好的垃圾滲濾液處理效果。
3. 生物膜法 與活性污泥法相比,生物膜法具有抗水量、水質沖擊負荷的優點，而且生物膜上能生長世代時間較長的微生物，如消化菌之類。加拿大British Columbia 大學的C.Peddie 和J.Atwater用直徑0.9m的生物轉盤處理CODCr
3.3.2厭氧生物處理
厭氧生物處理的有目的運用已有近百年的歷史.但直到近20年來,隨著微生物學、生物化學等學科發展和工程實踐的積累，不斷開發出新的厭氧處理工藝，克服了傳統工藝的水力停留時間長，有機負荷低等特點，使它在理論和實踐上有了很大進步，在處理高濃度(BOD5≥2000mg/L）有機廢水方面取得了良好效果。
厭氧生物處理有許多優點，最主要的是能耗少，操作簡單，因此投資及運行費用低廉，而且由于產生的剩余污泥量少，所需的營養物質也少，如其BOD5/P只需為4000：1，雖然滲濾液中P的含量通常少于1mg/L，但仍能滿足微生物對P的要求，用普通的厭氧硝化，35℃、負荷為1kgCOD/(m3.d),停留時間10d，滲濾液中COD去除率可達90％。
近年來，開發的厭氧生物處理方法有：厭氧生物濾池、厭氧接觸池、上流式厭氧污泥床反應器及分段厭氧硝化等。
3.3.3 厭氧與好氧的結合方式
雖然實踐已經證明厭氧生物法對高濃度有機廢水處理的有效性,但單獨采用厭氧法處理滲濾液也很少見.對高濃度的垃圾滲濾液采用厭氧-氧處理工藝即經濟合理,處理效率又高.COD和BOD的去除率分別達86.8％和97.2％。
3.3.4 處理工藝的分析比較
與好氧方法相比，厭氧生物處理具有以下優點:⑴好氧方法需消耗能量（空氣壓縮機、轉刷等），而厭氧處理卻可產生能量（產生甲烷氣）。COD濃度越高，好氧方法耗能越多；厭氧方法產能越多，兩者的差異就越明顯。⑵厭氧處理時有機物轉化成污泥的比例（0.1kgMISS/kgCODCr)遠小于好氧處理的比例（0.5kgMISS/kgCODCr），因此污泥處理和處置的費用大為降低。⑶厭氧處理時污泥的生長量小，對無機營養元素的要求遠低于好氧處理，因此適于處理磷含量比較低的垃圾滲濾液。⑷根據報道，許多在好氧條件下難于處理的鹵素有機物在厭氧時可以被生物降解。⑸厭氧處理的有機負荷高，占地面積比較小。
鑒于以上原因，目前對COD濃度在50000mg/L以上的高濃度垃圾滲濾液建議采用厭氧方法（后接好氧處理）進行處理，對COD濃度在5000mg/L以下的垃圾滲濾液建議次啊用好氧生物處理法。對于COD在5000-50000mg/L之間的垃圾滲濾液，好氧或厭氧方法均可，選擇工藝時主要考慮其它因素。
3.4土地法
土地處理法包括慢速滲濾法、快速滲濾法、表面漫流、人工濕地和回灌等,其中人工濕地和回灌應用得較多。
4 結論和建議
通過對上述幾種處理方法及處理工藝的分析比較可得以下結論，并提出水質、水量等方面的建議和意見：
⑴垃圾滲濾液具有成分復雜，水質水量變化巨大，有機物和氨氮濃度高，微生物營養元素比例失調等特點，因此在選擇垃圾滲濾液生物處理工藝時，必須詳細測定垃圾滲濾液的各種成分，分析其特點，以便采取相應的對策。還應通過小試和中試，取得可靠優化的工藝參數，以獲得理想的處理效果。
⑵多種方法應用于滲濾液的處理是可行的。在有條件的地方修筑生物塘，同時采用水生植物系統處理滲濾液，不僅投資省，而且運行費用低。
⑶我國目前真正能滿足衛生填埋標準的填埋場并不多，許多填埋場因為投資所限無法按設計要求建造能達到環境保護要求的滲濾液收集系統。因此，宜發展投資省、效果好的滲濾液處理技術。垃圾填埋場滲濾液向填埋場回灌，利用土地吸附，土壤生物降解及垃圾填埋層的厭氧濾床作用使滲濾液降解，具有投資省、效果好，無需專門處理設施投資等特點。
垃圾滲濾液處理難點范文3
2.1處理工藝
2.1.1處理工藝選擇的建議
《生活垃圾填埋場污染控制標準》 （GB16889-2008） 實施之后，對氨氮、總氨、總磷及重金屬等指標要求大幅度提高或增設，目前填埋場已建垃圾滲濾液預處理與處理工程大多無法或較難滿足要求，不少滲濾液處理站急需改造與新建。若不能尋找一個穩定、性價比高且易于管理的處理工藝，在滲濾液處理領域將形成 巨大的投資浪費。應在滿足穩定、連續、出水達標的前提下，綜合工藝的經濟性 、合理性、可操作性等，經技術經濟比選后確定。工藝設計及選擇的幾點建議如下 ：
2.1.1.1設計要低能耗
根據垃圾滲濾液的性質和對各處理方法特點的比較，應該在條件允許的情況下，盡量選擇能耗相對較低、污染物降解徹底的生化方法對污水進行處理。
2.1.1.2選擇生物脫氮
根據污水中各污染成分的比例和微生物營養元素的比例要求，若該污水中氨氮濃度相對偏高，必須對氨氨脫除有針對性措施；氨氮脫除應該優先選用生物脫氨的工藝，吹脫工藝不僅會帶來二次污染，投資和運行成本也較高。
2.1.1.3主體工藝優先選擇生化法
由于物理法對污染物只是進行簡單過濾，污染物都存留在濃縮液中，隨即帶來了濃縮液的處理問題。然而生化法對污染物能起到真正降解與削減作用，對于原水中可生化降解的污染物建議優先選用生化系統處理。此外，生化系統投資及運行成本較低，只要進水水質水量控制較好，可基本保證良好的出水水質及運行穩定性。
2.1.1.4深度處理可選用膜技術
由于滲濾液成分復雜，其中存在很多難以生化的物質，完全依靠生化不可能使污水處理達到排放的要求，同時隨著填埋年限的增加，可生化性變差的特點，應該在生化后采用物化法對污水中的污染物進一步進行處理，從穩定性和成本分析來看，選擇膜處理工藝較為可行。
2.1.1.5選擇自動化程度高的電控系統
根據膜系統穩定運行和系統安全保證的要求，本工程自控系統 需要達到一個較高的水平，可以考慮采用上位機+PLC的控制方式，實現設備 的就地手動控制、遠程控制和自動控制的3種控制方式。采用高精度的儀表，通過設備互鎖、流量條件保護、壓力條件保護、溫度條件保護、pH條件保護等自動判斷調節措施保證系統的安全穩定運行 。
2.1.1.6具備可行的污泥和濃縮方案
為了避免二次污染，對剩余污泥及老化污泥要進行儲存、干燥或回灌；使用NF、RO膜工藝會產生一定比例 的濃縮液，其中含有大量難生化降解物質及重金屬。NF濃縮液可回流至調節池進行二次強化處理，對于RO濃縮液，其含鹽量較高，若回至調節池，將對生化系統微生物的正常代謝產生不利，故建議RO濃縮液回灌至填埋區。
基于以上建議，下面以蘇州某生活垃圾填埋場滲濾液處理工藝進行分析。
2.1.2項目概況
蘇州市某垃圾填埋場擴建工程是2007年市政府重點工程，垃圾滲瀝液處理廠是該工程的重要子項目之一。垃圾滲瀝液處理廠占地約40畝（其中包括滲瀝液調節池30畝），總造價約4000萬，其中滲瀝液處理廠土建和設備2682萬，土地征用費、調節池及其他配套設施費用1300萬。滲濾液處理廠采用以A/O/O+超濾為核心的生物膜（MBR）工藝，設計規模1200 m3/d，其中填埋場滲瀝液800m3/d，焚燒廠滲瀝液400m3/d，處理后的滲瀝液水質達到《生活垃圾填埋污染控制標準》規定的三級標準，再排入蘇州高新污水處理有限公司進一步深度處理后達標排放。滲瀝液處理廠于2007年7月中旬開工建設，所有土建和設備安裝工作于2008年4月底完成。2008年5月初開始調試，在四個多月的調試中，共處理污水12萬m3，日平均處理量為700m3，目前日處理量已達到設計要求的1200 m3。處理后出水水質達到了設計標準，系統運行穩定，各項指標控制良好。作為垃圾滲瀝液處理廠的配套工程，調節池工程于2007年5月開始建設， 2007年12月底建成進水，調節池總容量為7.5萬立方米，可暫存二個月的滲瀝液。
2.1.2垃圾滲濾液處理廠的工藝流程
垃圾填埋場和焚燒廠的滲瀝液首先進入調節池，由于調節池進行了加蓋，可以避免滲瀝液對大氣產生污染，同時還可以起到厭氧分解作用，在調節池即可以去除約50%的COD；調節池的滲瀝液經過提升泵進入滲瀝液處理系統，首先進入袋式過濾器，去除部分SS；經過濾的滲瀝液分別進入缺氧池、碳氧化池和強化硝池即A/O/O系統，在A/O/O系統中滲瀝液中的有機物和氨氮大部分被轉化為無機物（CO2、H2O、N2）從水中去除；經過A/O/O系統處理后的滲瀝液加壓后通過外置式超濾膜裝置實現固液分離，最終處理達標。系統產生的污泥進入污泥濃縮池，通過離心脫水處理后的固體部分填埋處理，濃縮池上清液和脫水濾液回流至調節池。具體工藝流程如下圖2.1-1和圖2.1-2：
2.2工藝分析
2.2.1物化工藝流程分析
2.2.1.1調節池
由于滲濾液的水量受氣候、季節等因素影響，變化較大，雨季，可能還會出現水量暴增等情況，所以，首先設置調節池，以調節不同時間水量的變化，使后續的各處理環節水量能趨于基本的穩定，達到較好的處理效果。調節池必須要加蓋，做除臭處理。下圖為調節池的加蓋處理（蘇州某垃圾填埋場調節池示意圖）
2.2.1.2吹脫法
吹脫法是滲濾液處理的一種方法，主要用于滲濾液中氨的去除。曝氣吹脫技術是直接或調整pH后在調節池或者專門吹脫池中曝氣，以達到脫氨和改善營養比例的作用。曝氣吹脫預處理是經濟有效的，不僅可以去除氨氮，COD也大幅度下降，氨氮去除率可達68%，CODcr去除率可達76%，而在不曝氣的情況下，氨氮與CODcr的去除率僅分別為27%和22%；國內曝氣吹脫的研究結果表明：吹脫的時間應保證4～5h，但在氣水比和調節pH方面則各不相同，這是由于研究的初始氨氮與CODcr濃度以及出水要求的不同造成的。因為就預處理的目的與要求而言，曝氣吹脫的條件應根據后續生化處理對C/N比要求而調整。因此在曝氣吹脫系統的運行過程中，應根據初始氨氮與CODcr，濃度運行參數進行調整。曝氣吹脫技術存在的主要問題是吹脫氣體的二次污染，吹脫氣體會造成周圍大氣環境質量的下降。
預處理工藝中將NH3吹脫置于最前端，可充分利用填埋場的滲濾液貯存調節池，即可直接在貯存調節池中鋪設曝氣管道，以節省工程造價，并利于間歇運行。同時可利用吹脫去除滲濾液中的重金屬離子[47]，為其后續的吸附處理工藝運行創造條件（即當重金屬離子經吹脫后去除較多，則可不必啟動吸附處理工藝，使運行具有良好的靈活性）；當滲濾液的CODCr/NH3-N并不過低時，吹脫可在較低的pH條件下運行，由于吹脫后pH將有所下降，因而在混凝處理時可降低pH調節的藥劑用量或不必進行pH調節（圖3-1中虛箭頭所示）。若滲濾液CODCr/NH3-N比較低時，則吹脫需在高pH值下運行，其出水需經再次pH調節后方可進行混凝處理。往往滲濾液pH的變化與其NH3-N濃度的變化呈正相關關系[48]，因而將NH3 吹脫置于預處理工藝的最前端可減少pH 調節的次數。
2.2.1.3絮凝沉淀
絮凝沉淀已被廣泛應用于垃圾滲濾液中難生物降解有機物和重金屬的去除。研究表明.PAC混凝處理對滲濾液有良好的處理效果。在PAC投量為400 mg/L的條件下，各污染物的去除率分別為：COD 59.8%、Cu近100%、Pb 68.9%、Cd59.2%、Cr59.1%、Zn61.0%。因而它作為一種經濟和運行靈活的處理工藝.應用于該滲濾液的處理是可行的。AnastaslOS等[17]采用生物絮凝劑混凝去除滲濾液中的腐殖酸，效果良好。采用生物絮凝劑和硫酸鋁都可以達到45%的去除率.但使用生物絮凝劑處理垃圾滲濾液不需要調節pH，而使用硫酸鋁則需要調節pH.同時生物絮凝劑需要的投加劑量少?；炷恋矸捎行コ凉B濾液中的難降解物質和重金屬離子，對COD也有一定的去除效果。但其COD的去除率一般在30%～60%之間。
2.2.2生化處理工藝流程分析
廢水進過物化預處理進入反硝化池，反硝化細菌在缺氧條件下，還原硝酸鹽，釋放出分子態氮（N2）或一氧化二氮（N2O）的過程[51]。其反應方程式如下：
NO3-+ 2e-+ 2H+ = NO2-+ H2O
NO2-+e-+ 2H+ = NO+ H2O
2NO+2e-+ 2H+ = N2O+ H2O
N2O+ 2e-+ 2H+ = N2 + H2O
在反硝化（缺氧）階段異養菌將污水中的淀粉、纖維、碳水化合物等懸浮污染物和可溶性有機物水解為有機酸，使大分子有機物分解為小分子有機物，不溶性的有機物轉化成可溶性有機物，當這些經缺氧水解的產物進入碳氧化（好氧）池進行好氧處理時，提高污水的可生化性，提高氧的效率；在缺氧段異養菌將蛋白質、脂肪等污染物進行氨化（有機鏈上的N或氨基酸中的氨基）游離出氨（NH3、NH4+），之后進入強化硝化池，使氨在微生物作用下氧化為硝酸的。通過回流控制返回至A池，在缺氧條件下，異氧菌的反硝化作用將NO3-還原為分子態氮（N2）完成C、N、O在生態中的循環，實現污水無害化處理。
2.3工藝的技術可行性分析
生活垃圾滲濾液處理最基本的方法有物理、化學、生物處理方法。垃圾滲濾液處理個過程中最主要的難點是其污染物濃度高，單純的物理、化學、生物處理工藝很難使其達到較好的水質進而實現達標排放。物化―生化結合的工藝，優勢互補，充分發揮各種處理方法的長處，使污染物最大程度地得以去除。
物化―生化工藝有機地相結合，使得廢水達標排放（其處理效果在第三章介紹）。因此，本工藝在技術上是切實可行的，并有著廣闊的應用前景。
2.4本章小結
采用物化處理和生化（A/O/O）結合的預處理工藝是可行的，在實際工藝中生化處理工藝可以根據當地的氣候、水文等條件進行調整，如可以采用 UASB、A2/O 等。
垃圾滲濾液處理難點范文4
關鍵詞：滲濾液;調節池;生物濾池;惡臭氣體
收稿日期：2011-08-16
作者簡介：王艷秋（1982―），女,山東汶上人,工程師,碩士,主要從事環境分析化學方面的研究工作。
中圖分類號：X701 文獻標識碼：A 文章編號：1674-9944（2011）09-0110-03
1 引言
海淀區六里屯垃圾填埋場作為海淀區唯一的一個生活垃圾終端處理設施,現階段垃圾日填埋量達到了2 800t。與此同時,生活垃圾滲濾液的處理任務日益加重,滲濾液調節池除臭也逐漸成為填埋場工作的重點和難點。調節池惡臭是填埋場惡臭的重要組成部分之一,其成分主要是有機物在厭氧微生物菌作用下分解產生的氣體［1］。由于垃圾滲濾液成分復雜,生物發酵產生的惡臭濃度高、成分復雜,其主要成分為硫化氫、氨氣、甲硫醇、甲硫醚、二硫化碳、甲烷等,對人體和環境均會帶來較大影響［2］。
目前,惡臭氣體的處理方法主要有高溫裂解法、燃燒法、化學氧化法、吸收吸附法、微生物法、等離子法等［3］。微生物處理臭味技術非常適合垃圾處理場的臭味氣體成分復雜、流量大、易于管理維護的特點。微生物法處理臭味氣體,主要是利用微生物實現發臭物質的轉換,把發臭物質吸附、吸收和生物轉化為無臭的物質［4］。
常規的除臭生物反應器,主要采用細菌作為微生物的主體,細菌適用于水溶性好的污染物;真菌降解疏水性或水溶性差的污染物的效率高于細菌。而臭氣中的污染物是多樣而復雜的,既有疏水性物質,也有親水性物質,單一地利用細菌或真菌都難以同時有效地去除,因此,宜使用細菌和真菌相結合的處理方式［5］。
2 生物濾池除臭工藝原理
2.1 除臭系統組成
生物濾池除臭系統由以下幾部分組成,包括集氣系統；生物濾池與填料；噴淋系統；傳感器。
2.2 除臭工藝流程及原理
除臭工藝流程見圖1。調節池中的臭味氣體通過管道系統由風機引至除臭系統的多孔布氣管,布氣管道位于生物濾池的底部。均勻布氣后,臭味氣體依次通過生物填料區、二次布氣區和惰性填料區進行處理,氣體中易溶于水的物質首先從氣相轉移進入液相,被不同的微生物種群吸收降解。營養液、水和接種高效除臭微生物通過泵打入生物濾池,并在頂部均勻噴灑。
運行中根據在填料層設置的濕度計、溫度計等顯示的數據來控制霧化噴水量,保證生物濾池內濕度在70～90%之間,維持真菌層填料濕度在60～80%。根據pH值決定投加酸堿量,以保證微生物生存在合適的酸堿范圍內pH值為3～8［6］。
3 系統運行效果分析
3.1 監測分析方法
自2010年5月初至7月底,對六里屯垃圾填埋場調節池生物濾池除臭工程進行了近3個月的調試。調試初期,風機運行時間為每天8h（8:00～16:00）。系統運行基本穩定后,7月份開始風機24h開啟,生物除臭系統連續運行。
惡臭氣體的監測項目為氨氣、硫化氫、甲烷、臭氣濃度,監測時間改為9:00及15:00,檢測點分布在調節池東北側和西北側以及東西兩個生物濾池內部。見圖2。采樣方案依據GB 16297-1996大氣污染物綜合排放標準附錄C和GB 14554-1993惡臭污染物排放標準執行,臭氣濃度依據GB/T 14675-1993臭氣濃度測定三點比較式臭袋法,氨氣濃度依據HJ 534-2009 空氣質量氨的測定次氯酸鈉-水楊酸分光光度法,硫化氫依據GB/T11742-1989 居民區大氣中硫化氫衛生檢驗標準方法 亞甲藍分光光度法,甲烷采用德爾格便攜沼氣測定儀進行監測。
3.2 惡臭氣體檢測結果
3.2.1 氨氣
調試以來,調節池內的氨氣基本上一直維持在200×10-6以上,但顯色時間越來越短,證明氨氣的濃度逐漸升高。7月10日以后,調節池內氨氣逐漸降低到200×10-6之下。這表明調節池內氨氣的濃度隨季節和天氣溫度的變化比較明顯,見圖3。調節池內濃度為圖2中①、②點的氨氣平均值,生物濾池出口為圖2中③、④點的氨氣平均值。
在調試運行初期,氨氣的去除效果不穩定,生物濾池出口處的氨氣濃度較高,處理效果一般。見圖4。七月份連續運行以后,氨氣的去除率基本維持在60%以上,出口氨氣濃度在30～60×10-6（約為0.08～0.16kg/h）范圍內,達到了惡臭污染物排放標準值（4.9kg/h）。
在調節池的上下風向位置,分別取一個監測點。上風向選擇在調節池的東南角2m處,下風向選擇在調節池的西北角,靠近馬路一側。兩個監測點的氨氣濃度值均保持在1～2×10-6范圍內（約為0.75～1.5mg/m3）,符合惡臭污染物廠界標準值的二級新擴改建標準（1.5mg/m3）。
3.2.2 硫化氫
圖5為調試期間調節池內及生物濾池出口的硫化氫濃度。調節池內濃度為圖2中①、②點的硫化氫平均值,生物濾池出口為圖2中③、④點的硫化氫平均值。
隨著氣溫的逐漸升高,以及對調節池密封結構的逐漸完善,調節池內硫化氫的濃度逐漸升高。在陰雨天氣條件下,硫化氫濃度會稍微降低。進氣濃度的升高,對生物濾池的處理效果造成了較大的影響,同時,過高的負荷對生物濾池內微生物的生長液帶來了一定的不利因素。7月10日以后,調節池內硫化氫的濃度逐漸降低,基本穩定在100×10-6以下,這與氨氣濃度的變化情況一致。
同樣,生物濾池對硫化氫的去除效果也和氨氣具有一致性。見圖6。7月份起,硫化氫的去除率基本維持在60%以上,出口硫化氫濃度在10～20×10-6（約為0.06～0.12kg/h）范圍內,達到了惡臭污染物排放標準值（0.33kg/h）。
在調節池的上下風向位置,分別取一個監測點。上風向選擇在調節池的東南角2m處,下風向選擇在調節池的西北角,靠近馬路一側。兩個監測點的硫化氫濃度值均未檢出（檢測下限:1×10-6）。
3.2.3 甲烷
在調試的初期,甲烷濃度一直都未檢出。從6月7日起,開始檢測出甲烷,其濃度迅速升高,到6月14日,達到最高值（4.6V%）,接近爆炸極限（5～15 V%）。隨后逐級降低,6月20日以后,甲烷均未檢出或極低。見圖7。調節池內濃度為圖2中①、②點的甲烷平均值。
以6月12日為例,見表1。風機開啟后,調節
表1 六里屯調節池甲烷檢測結果記錄（CH4,vol%）
池內的甲烷濃度逐漸降低,在風機開啟6h后,甲烷濃度值均在0.5V%以下。這表明,在生物除臭系統運行過程中,調節池內的甲烷含量能夠保持在一個安全的范圍內,不會存在爆炸等危險情況的發生。后連續運行過程中,甲烷的濃度一直維持在一個很低的水平。
3.2.4 臭氣濃度
臭氣濃度監測結果見表2。
表2 臭氣濃度監測結果
4 結語
經過近3個月的調試試運行,六里屯滲濾液調節池生物濾池除臭系統效果顯著。經檢測,氨氣的出口值為0.027kg/h,廠界值為上風向0.349mg/m 下風向為0.365mg/m 去除率達90%以上;硫化氫的出口值為0.072kg/h,廠界值為上風向0.008mg/m 下風向為0.017mg/m3;臭氣濃度的出口值為26,廠界值為上風向＜10,下風向為＜10,均符合《惡臭污染物排放標準 GB 14554-93》二級新改擴建標準,對周邊環境的改善起到了重要的作用。
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Research on Deodorant Works of Regulating Reservoir Biofilter in
Liulitun Landfill
Wang Yanqiu,Fu Shuangli,Han Donghui
（Haidian Environmental Sanitation Scientific Research Institute of Beijing,100086,China）
垃圾滲濾液處理難點范文5
年工作總結
一、深化改革創新，開創全新局面
（一）創新推出騎自行車巡街方式。領導帶頭、全員發動騎自行車上街巡查，著力解決“看不見、見不管、管不好、好不久”的問題。制定《自行車巡街辦法》，著力把自行車巡街隊打造成“城管法規的宣傳隊、市政市容的護衛隊、為民惠民的服務隊”。受到中央媒體新華網、中國紀檢監察報的報道肯定，城管大步走向全國。
（二）創新城市管護方式。建議市政府對城管工作實行定額管理，寫進了市委文件，養事不養人的管護機制初步建立。對通等重點工程實行面向社會公開拍賣管理權。對雕像廣場實行招商引資落實管理責任。
（三）全面落實責任制。執法管理實行街面責任制，環衛處等事業單位實行管護作業承包責任制，機關科室實行崗位責任制，層層簽訂責任書400余份。建立綜合巡查機制、督查督辦機制和績效考核機制，初步實現了全天候、全覆蓋、精細化管理，城市環境秩序不斷改善?！俺枪軣峋€”受理、辦理市民訴求891件，較去年下降27.4%，市民對城管工作的滿意度明顯提升。
（四）積極開展“主題月”活動。先后開展內部建設月、責任制落實月、亂倒建筑垃圾整治月、拋灑滴漏整治月、創衛迎檢等活動，集中力量打“攻堅戰”，分階段、有步驟推進管理。
（五）富民惠民有新舉措。按照“市容、民生、穩定三不誤”的思路，規劃建設廣場夜市攤區，確保了飯店迎賓大道的整潔美觀。與經開區共同建設了紅豆園與科工園創業街，規范了田家炳中學創業點。
（六）改革行政審批制度。將16項許可（審批）項目精簡為5項，辦理時限從法定20天全部縮減為3天，來件即辦，一般件當天辦結，平均每件辦結時間節約18天。建立領導帶班制，實現了項目集中率、窗口受理率、按時辦結率、群眾滿意率、內部滿意率“五個100%”。全年受理、辦結許可項目940件，較去年增長140.4%；規范行政許可費用收取，從制度上堵住腐敗行為的發生，促進了城市經營，僅市政道路賠償費全年收取124萬元，同比增長268%。
二、加強內部建設，優化發展環境
深入開展“學習型機關”創建活動，建立黨課制度，每月輪流一人作中心發言輔導，參學面達100%。創新干部選拔方式，干部選拔任用更加規范科學。全面普查，建立統一了城市管理基礎數據庫。改革目標管理辦法，建立績效考核機制，實行上下、干群互評，推行兩票制評先評優，獎勵向一線傾斜。向社會公開“六項承諾”，推行“七個一”服務，局長帶頭上門服務，受到服務對象肯定。建立完善各項規章制度38個，強力建設政治城管、惠民城管、和諧城管、一流城管，受到市委政府主要領導肯定，并在市級機關加強內部建設改善發展環境交流會上作了經驗發言。
三、狠抓“四化”管理，促進“六城”聯創
凈化管理。主要街道（路段）實行全天候清掃、保潔，湖水域及城區公廁管理進一步加強。生活垃圾日產日清9.5萬噸，整治死角垃圾3800噸。垃圾無害化處理14.5萬噸，處理率達100%，處理垃圾滲濾液1.8萬立方米，水質達到國家Ⅰ級排放標準，受到環保部西南督查中心充分肯定，垃圾處理場的建設和運行走在了全省前列。
綠化管理。補栽喬木3000株，調整灌木46萬株，草坪8萬平方米，擺放鮮花60萬盆。
亮化管理。強化故障檢修處理，路燈亮燈率和完好率達98%。新建路燈18組，及時調控開關時間，受到市民特別是學生家長的一致好評。
美化管理。整治違規占道00余處，清理、規范大型戶外廣告30余個，反復清刷“城市牛皮癬”4萬余處。
市政管理。修復市政道路1.5萬平方米，更換下水道井蓋等市政設施1000余處，疏通下水道13萬米。及時整治了一環北路及杭州北路、大道蘭溪花園大門外人行道沉陷等，確保市政安全。
四、規范執法辦案，提升城管形象
講求執法藝術，“先宣傳，多勸導；不動粗，督改正；回頭看，取好證；抓典型，嚴查處；再宣傳，教多數”。未發生一起打人罵人、粗暴執法引發嚴重執法糾紛的事件，城管形象進一步改善。健全辦案制度，確保辦案質量。教育糾正各類違反城市管理法律法規行為1.5萬余起，較去年增長50%。辦理各類案件278宗，較去年下降71%。嚴肅查處“錦繡園一期”夜間違規施工擾民案、“湖濱一號”違規砍樹案，受到市民及各界肯定，城管執法威信得到提高。
五、突破重點難點，健全長效機制
10月召開了城市管理委員會全體會，大城管、大協調體制進一步完善。城市生活垃圾處理費征收、道路挖掘管理、機動車停放管理等工作取得突破，出臺了管理辦法并以市政府文件下發。防滲加固垃圾場大壩，消除潰壩風險，加緊處理壩內4萬余立方米積余滲濾液，確保安全。積極投入城鄉環境綜合整治工作，環衛管理覆蓋面進一步擴大，城郊結合部的環境衛生得到較大改觀，湖開發片區衛生問題得到較好解決。
六、全力抗震救災，傾情支援災區
干部職工捐款47660元，繳納“特殊黨費”21060元。派出3輛宣傳車開展抗震宣傳，消除地震給市民帶來的恐慌心理。堅守街面崗位，保障城市秩序。及時排除電力電纜故障，改“半夜燈”為“全夜燈”，全力保障城市照明。開放綠地、廣場設施，清理避震垃圾100余噸，服務市民避震。全面排查安全隱患，對重大隱患落實專人值守，拆除有安全隱患的違法建筑6處。組織了由30名青年組成的“志愿者服務隊”。派出5名環衛技術骨干和2臺垃圾運輸車，趕赴綿陽為災民臨時居住點清運垃圾1200余噸；派出2名市政職工駕駛我市唯一下水道聯合疏通車趕赴綿竹重災區，開展下水管道疏通、藥水運送和污水清除等工作，受到當地政府和群眾好評，對方專門發出感謝信，并被省建設廳評為抗震救災先進集體。
七、強化經營理念，增加城市收入
不斷強化經營城市的理念，市場化經營城市資源，收入427萬元，較去年增長53.6%。城市戶外廣告、占道經營、雕像廣場管護權、通管護權、市民閱報欄建設全部按市場化原則，進行公開拍賣，既增加了收入，又節約了管護資金。全年招商引資1200萬元，超額完成市政府下達目標任務。
八、打造一流隊伍，激發干事活力
垃圾滲濾液處理難點范文6
關鍵詞 城市污泥；餐廚垃圾；腐熟度；快速評價指標
中圖分類號 X705 文獻標識碼 A 文章編號 1007-5739（2014）04-0204-03
餐廚垃圾和城市污水處理廠污泥（以下簡稱城市污泥）的產生量隨著經濟的發展而快速增長，已成為困擾全球各國城市發展的焦點與難點。好氧堆肥技術處理速度快，無害化程度高，是處理餐廚垃圾和生活污泥的有效方法。
腐熟度是堆肥中的有機質經過礦化、腐殖化過程最后達到穩定的程度，是評價污泥堆肥成熟程度的參數[1]，堆肥化過程的腐熟情況極大地影響著堆肥質量。堆肥如果過分處理，就會使堆肥產品的肥分太低，失去肥料的作用；如果未完全腐熟，堆肥C/N過高，其中的有機物沒有達到足夠穩定，施入土壤后則會對植物產生不利影響，給堆肥產品的利用帶來很大的問題[2]。國內外在腐熟度評價方面提出了眾多指標和方法，但目前仍未形成一種公認的腐熟度指標[3]。國內以李承強等的堆肥腐熟度指標應用最為普遍，但這些指標普遍存在一些問題，即受堆肥物料和堆肥工藝的影響較大，難以尋找普適性的評價指標；測試步驟復雜、耗時過久以及成本過高。
該文針對餐廚垃圾和生活污泥混合高溫好氧堆肥工藝，以指標檢測快捷性、堆肥后期穩定性和定量化程度為依據，探尋堆肥腐熟度快速評價指標，并通過與GI的比較，確定其腐熟閾值范圍。
1 材料與方法
1.1 堆肥裝置
試驗所用的發酵倉由堆料層和集水布氣層組成，材質為8 mm厚不銹鋼板。其中，堆料層容積為300 mm×300 mm×500 mm，沿倉體自上而下設3個檢查取樣口。堆料層內置通風穿孔管，管上鉆有直徑3 mm的通氣口。為防止堆肥產生的滲濾液堵塞出氣口，浸沒堆肥物料，導致堆料底部呈厭氧狀態，堆料層下設有漏斗形集水布氣層，其設有水平出氣管和豎直出水管。堆料層和集水布氣層之間設有高強度PVC鉆孔隔板，隔板上均布著間距為22 mm、孔徑為8 mm的小孔。該試驗采用豎向通風水平供氣的通風方式。強制通風和反應產生的氣體及堆肥期間產生的滲濾液通過該隔板排入集水布氣層，再分別由出氣管和出水管排出發酵倉。
試驗所用通風設備為電磁式空氣壓縮機。通氣頻率和通氣量分別由時間控制儀和玻璃轉子流量計控制。通氣管路由軟管連接，自反應器上部的進氣孔接入發酵倉。
1.2 堆肥材料
試驗采用的城市污泥來自廣州市獵德污水處理廠二期工程工藝的脫水污泥。試驗使用的餐廚垃圾來自于廣州綠由工業棄置廢物回收處理有限公司（以下簡稱綠由公司）職工飯堂，包括泔腳和廚余垃圾兩部分（表1）。試驗所用木屑取自綠由公司倉庫，粒徑1 mm左右。
1.3 堆肥方案設計
試驗用城市污泥、餐廚垃圾和木屑按照一定的比例混合進行好氧堆肥處理。按照堆肥所需適宜比例設計4個處理（表2）。
1.4 試驗與分析方法
1.4.1 堆肥試驗與采樣分析方法。堆肥試驗主要包括堆肥物料預處理、一次發酵、二次發酵3個試驗步驟。堆肥物料預處理主要包括對餐廚垃圾進行破碎，調整粒徑；混合城市污泥和餐廚垃圾，分別添加木屑，調整C/N、含水率。一次發酵（0～11 d）在密閉的發酵倉中進行，二次發酵（12～50 d）采用露天堆置、自然通風方式。
采樣時間和方法：堆肥過程中于第0、2、4、7、10、14、18、24、31、39、47天采樣。取樣時，分別從上、中、下3個取樣口多點取樣，混合后縮分至100g左右。
試驗測定的指標如下：溫度、含水率、pH值、種子發芽系數（Germination index，GI）、E4/E6、有機質、總有機碳（TOC）、全氮（TN）、水溶性總氮（WS-TN）、水溶性有機碳（WS-TOC）、水溶性銨氮（NH4+-N）、水溶性硝氮（NO3--N）。測定方法如表3。
1.4.2 相關性分析方法。相關系數是表明現象之間客觀存在的密切關系和程度的指標。相關性分析的主要方法就是通過計算和比較不同參數間的相關系數，從而得出不同參數間的相關程度。該文涉及的相關分析皆為線性相關。
對于2個（組）變量x和y，設它們的相關系數為r，共有n對樣本，則r可以通過以下公式求得：
r=■
相關系數r的值在-1～1分布，| r |越趨于1，則x、y相關越密切；| r |越趨于0，則x、y相關越不密切。
根據評價指標的檢測快捷性、堆肥后期穩定性和定量化程度，選擇以下指標作為腐熟度快速評價指標的待選指標：pH值、E4/E6、有機質含量、總氮（TN）、固相碳氮比（C/N（S））、液相有機碳氮比（C/N（W））、水溶性有機碳（WS-TOC）、水溶性總氮（WS-TN）、水溶性銨氮（NH4+-N）、水溶性硝氮（NO3--N）、種子發芽系數（GI）。通過對各組試驗的待選指標的相關性分析，選出適當的快速評價指標。
相關性分析分2步進行：首先，比較各項指標與GI的相關系數，將與GI相關較好的指標篩選出來。因為，GI對堆肥腐熟過程的描述是比較貼切的，與GI相關性好，則意味著能夠更接近堆肥腐熟的過程變化。然后，比較篩選出的指標間相互的相關系數，選取與其他指標相關性較好的指標為最終選定的快速評價指標。該文使用SPSS軟件對各組數據進行相關性分析。
2 結果與分析
2.1 腐熟度快速評價指標的選擇
2.1.1 A組待選指標的相關性評價。A組待選指標的相關性矩陣見表4。由表4可知，種子發芽系數（GI）與E4/E6、C/N（S）、C/N（W）、WS-TOC和NO3--N均呈顯著相關（P≤0.01，N=11），相關系數分別為-0.831、-0.843、-0.912、-0.883和0.955。其中，E4/E6與C/N（W）、WS-TOC、NO3--N等3個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）；C/N（S）僅與NO3--N存在顯著相關性（P≤0.01，N=11）；C/N（W）與E4/E6、WS-TOC、NO3--N等3個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）；WS-TOC與E4/E6、C/N（W）、NO3--N等3個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）；NO3--N與E4/E6、C/N（S）、C/N（W）和WS-TOC均呈顯著相關（P≤0.01，N=11）。綜上所述，根據A組試驗數據篩選出的指標為E4/E6、C/N（W）、WS-TOC和NO3--N。
2.1.2 B組待選指標的相關性評價。B組待選指標的相關性矩陣見表5。由表5可知，種子發芽系數（GI）與C/N（S）、C/N（W）、WS-TOC、NH4+-N和NO3--N呈顯著相關（P≤0.01，N=11），相關系數分別為-0.719、-0.801、-0.764、-0.816和0.938。C/N（S）僅與NO3--N存在顯著相關性（P≤0.01，N=11）；C/N（W）與WS-TOC、NO3--N等2個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）；WS-TOC與C/N（W）、NH4+-N等2個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）；NH4+-N與C/N（W）、WS-TOC、NO3--N等3個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）；NO3--N與C/N（S）、WS-TOC等2個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）。綜上所述，根據B組試驗數據篩選出的指標為C/N（W）、WS-TOC、NH4+-N和NO3--N。
2.1.3 C組待選指標的相關性評價。C組待選指標的相關性矩陣見表6。由表6可知，種子發芽系數（GI）與E4/E6、C/N（S）、C/N（W）、WS-TOC、WS-TN、NH4+-N和NO3--N呈顯著相關（P≤0.01，N=11），相關系數分別為-0.764、-0.846、-0.832、-0.844、-0.774、-0.859和0.949。E4/E6與C/N（S）、NO3--N等2個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）；C/N（S）僅與E4/E6存在顯著相關性（P≤0.01，N=11）；C/N（W）與WS-TOC、WS-TN、NH4+-N、NO3--N等4個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）；WS-TOC與C/N（W）、WS-TN、NH4+-N、NO3--N等4個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）；WS-TN與C/N（W）、WS-TOC、NH4+-N等3個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）；NH4+-N與C/N（S）、C/N（W）、WS-TOC、WS-TN、NO3--N等5個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）；NO3--N與E4/E6、C/N（S）、C/N（W）、WS-TOC、NH4+-N等5個指標呈顯著相關（P≤0.01，N=11）。綜上所述，根據C組試驗數據篩選出的指標為C/N（W）、WS-TOC、WS-TN、NH4+-N和NO3--N。
2.1.4 D組待選指標的相關性評價。D組待選指標的相關性矩陣見表7。由表7可知，種子發芽系數（GI）與C/N（W）、WS-TOC和NO3--N呈顯著相關（P≤0.01，N=11），相關系數分別為-0.798、-0.762和0.980。C/N（W）、WS-TOC和NO3--N三者之間均呈顯著相關（P≤0.01，N=11）。表明這3個指標對腐熟度的指示是高度一致的。綜上所述，根據D組試驗數據篩選出的指標為C/N（W）、WS-TOC和NO3--N。
2.1.5 小結。由以上4組試驗數據的相關性分析可知，只有C/N（W）、WS-TOC和NO3--N這3個指標在所有試驗中都符合要求。其中，NO3--N與GI的相關性在所有的待選指標中是最好的，所有4組的相關系數均大于0.900。NO3--N濃度在堆肥后期的上升僅由于硝化細菌因溫度的下降而活性增強引起的，受其他因素影響較小，各組數據變化規律比較穩定，且與GI的變化規律一致性較強，所以NO3--N可以作為餐廚垃圾與生活污泥混合堆肥的腐熟度快速評價指標。
試驗最終選定C/N（W）、WS-TOC和NO3--N為餐廚垃圾與生活污泥混合堆肥的腐熟度快速評價指標。
2.2 腐熟度快速評價指標閾值的確定
以種子發芽系數（GI）檢驗堆肥腐熟度是最精確和最合理的方法之一。該文認為堆肥GI≥80%即可認為基本腐熟，因此，以GI=80%時對應的堆肥天數為腐熟時間，并以此確定選定的快速評價指標的腐熟閾值。各組試驗GI初次超過80%時，對應的快速評價指標值見表8。
通過以上分析，可以初步確定3個指標的腐熟閾值為：C/N（W）下降到7～10；WS-TOC下降到4 700～5 200 mg/kg；NO3--N上升到350～420 mg/kg。
3 結論與討論
通過對好氧堆肥過程中指標進行相關系分析，選出了C/N（W）、WS-TOC和NO3--N為餐廚垃圾與生活污泥混合堆肥的腐熟度快速評價指標，并確定了這3個值的腐熟閾值。研究結果可作為評價城市污泥與餐廚垃圾腐熟度的參考，為堆肥過程腐熟的判定提供便捷的指導。
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