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擋土墻施工方案范文1
關鍵詞：擋土墻外傾；全粘錨桿錨固
1.概況
公路高路基或高路塹擋土墻在服役期間由于受到常年的行車荷載作用，路基側向土壓力日積月累的對擋土墻抗傾覆能力的作用力形成累計堆擠性威脅，特別是在每年夏秋雨季暴雨和連綿不斷的陰雨的沖刷、浸蝕下，會導致擋土墻內路基被掏空，墻外基礎沉陷變形，最終導致擋土墻整個墻體向外傾斜或者倒塌，嚴重影響到公路交通的正常營運。對于倒塌的擋土墻需要重新修建。如果擋土墻的整個墻體沒有受到實質性的破壞和損傷，僅僅是墻體向外傾斜，此時說明該擋墻已經達到瀕臨倒塌的臨界狀態了，此時如果不采取措施，極有可能在下一次雨季到之際發生頭然倒塌事故，對于此種病害，我們要力求防患于未然，盡早予以治理，治理的辦法就是用全粘錨桿進行加固。
省道S243郭木線（汝陽、嵩縣境）公路水毀修復工程擋土墻傾斜加固位于嵩縣境山嶺重丘區K244+274.5～K244+305路段。工程原貌為頂寬0.5米。高7.5米俯斜式漿砌片石路堤擋土墻。
2011年六月上旬，我院受洛陽市公路局的委托，對省道S243郭木線（汝陽、嵩縣境）公路水毀工程進行外業踏勘。在踏勘調查時發現由于水毀路面、路基開裂導致該路段擋土墻整體向外傾斜7厘米，根據現場觀察，原擋土墻整體結構較好，未出現墻面開裂現象（如右圖示）。
2.設計方案
2.1設計方案
我院有關技術人員根據外業勘測資料、對該路段水毀工程的擋土墻加固方案進行了認真的研究。研究認為：鑒于現有擋土墻頂部外傾7cm，為防止擋墻在外界因素作用下再次產生較大的滑移導致整個墻體倒塌。故確定設計加固方案如下：
在現有墻面鉆孔，用全粘錨桿進行錨固。錨桿穿過路基直接插入內側巖石山體內。
根據庫倫假定理論計算主動土壓力，確定錨桿軸向拉力和錨桿分布、計算錨桿與注漿體的粘結長度、錨固鋼筋面積及錨桿分布間距。
2.2設計計算
2.2.1主動土壓力計算
由理正程序計算得出：主動土壓力在水平方向的側向壓力EX，=141.38KN
2.2.2計算錨桿軸向拉力設計值
（1）計算錨桿軸向錨固力標準值
根據GB50330-2002《建筑邊坡工程技術規范》計算錨桿軸向錨固力標準值Nak=Htk/cosa
式中：Nak——錨桿軸線拉力標準值（KN）
Htk——錨桿所受水平拉力標準值（KN）
a——錨桿傾角。
代入式計算得 錨桿軸向錨固力標準值為146.37KN
（2）計算錨桿軸向拉力設計值
錨桿軸向拉力設計值Na=γQNak
式中：Na——錨桿軸向拉力設計值，（KN）
γQ——荷載分項系數，可取1.3
代入式計算得 錨桿軸向拉力設計值為190.28KN
2.2.3錨桿截面面積驗算
錨桿截面面積按下式計算
As≥γo*Na/（ξ2*fy） =190.28/90.69×900
式中：Na—錨桿軸向拉力設計值（KN）；
fy—錨桿抗拉強度設計值，依規范取735、935級精軋螺紋鋼屈服強度設計值，取900ΜPa；
ξ2—錨桿抗拉工作條件系數，取0.69；
γo—邊坡工程重要系數，取1.0；
代入計算得：錨桿截面面積As≥3.064x10-4m2
根據JTG D30-2004《公路路基設計規范》計算錨桿錨固長度為7米，自由端為5米，錨孔直徑0.05米；確定設置3排錨桿上下梅花形錯落布置，錨桿間距為1.5×1.5（m）。
3.施工工藝
3.1用全站儀進行測量，按設計位置布置錨孔位，用風鉆鑿孔，鉆孔孔眼方向與墻面法線呈15度角，鉆孔進入巖體，退鉆桿時，利用高壓風洗孔，吹盡孔內浮渣。
3.2 M-30水泥砂漿水灰比為0.45，灰砂比例1：1，水泥經拌和均勻后，盛入壓漿機，漿液過篩，啟動壓漿機注漿，為使漿液在壓力作用下向孔壁四周四下擴滲，應保持一定的注漿壓力，當漿液從孔口溢出時，即停止注漿，同時套上鋼墊板旋緊螺母，可采用壓漿機罐與壓漿機結合，多級輸送，注漿前用清石灰水將注漿管沖洗。錨固施工結束后，應將每個錨頭用C-30小石子砼封閉，封頭砼施工按照頂寬20×20厘米，底寬40×40厘米正四棱臺形控制，外露錨桿頂端砼保護層厚度不小于2厘米。
4.施工要求
4.1錨桿實驗
在錨固施工初期應進行錨桿錨固拉拔實驗，錨桿實驗包括基本實驗和驗收實驗，錨桿的試驗數量可按工作錨桿的5%控制。
4.2施工監測
施工期間為保證施工安全，應設專人觀測擋土墻外傾變化，如果發現擋土墻有外傾變化情況，應及時采取防護措施。
擋土墻施工方案范文2
關鍵詞：鋼筋混凝土；靜壓鋼管樁；引孔；加固
中圖分類號：TU37文獻標識碼： A
1 工程簡介與地質
某居民樓為8層框架結構住宅建筑，基礎為人工挖孔樁基礎，框架間填充墻為混凝土砌塊，建筑總長70.55m，總寬9.0m，層高3.0m，總高25.4m。
2012年7月，A軸東面擋土墻出現變形及裂縫，當時1/A角向東垂直度偏差約50mm。
2013年4月經云南省建筑工程質量監督檢驗站監測結果：某居民樓東西兩側產生不均勻沉降，1/A角向東垂直度偏差約149mm，傾斜率為5.87‰，高于規范4‰的允許值。并且存在繼續向棟偏移的趨勢。
擬建場地位于云南省昭通市永善縣城內，場地北面為縣城居民區；南面為空地；西面為明通路；東面為廉租房。該場地的西側和東側有兩道人工邊坡，西側的明通路比擬建場地高約4.50～8.50m，形成的人工邊坡大部份已設置了擋土墻進行支擋，僅局部地段（中段）未設置擋土墻。東側的廉租房場地比擬建場地低約4.80～8.00m，形成的人工邊坡已全部設置了擋土墻。場地地貌上處于中山區斜坡地帶，地形沿山勢由西向東緩傾。場地地面標高介于744.11～749.28m之間，高差約5.17m。
2 建筑傾斜的原因分析
（1）施工缺陷：根據設計方提供的pkpm文件及施工方案提供的施工資料進行復核審查計算，某居民樓實際施工樁長在5.64m~12.11m間，15棟1-8軸樁頂標高746.5m，東面擋土墻墻底面標高734.27m，相差12.23m，實際樁長未進入東面擋土墻墻底面以下。
上擋墻經過抗滑移穩定性核算，結果為0.59，小于1.0，且小于1.3（規范限值），實際施工擋墻的抗滑移穩定性嚴重不滿足規范要求；
上擋墻經過抗傾覆穩定性核算，結果為0.81，小于1.0，且小于1.6（規范限值），實際施工擋墻的抗傾覆穩定性嚴重不滿足規范要求；
下擋墻經過抗滑移穩定性核算，結果為0.52，小于1.0，且小于1.3（規范限值），實際施工擋墻的抗滑移穩定性嚴重不滿足規范要求；
下擋墻經過抗傾覆穩定性核算，結果為1.15，大于1.0，小于1.6（規范限值），實際施工擋墻的抗傾覆穩定性不滿足規范要求；
（2）暴雨影響：2013年3月永善突降暴雨，暴雨過后，某居民樓出現明顯的傾斜及裂縫情況。分析突降雨水對土體應力產生影響，回填土出現坍落，房屋東側回填土比東側深，坍落更嚴重，導致房屋向東側傾斜。
（3）地震影響：永善縣4月20日發生地震，震后監測數據顯示房屋明顯向東傾斜加大。
（4）通過對金江錦城二期的前期整體監測，某居民樓相鄰三棟建筑均出現明顯的東西沉降差異；擋土墻出現向東的水平位移。專家討論，懷疑某居民樓整個地塊可能存在整體滑移。
3加固方案
3.1加固原理分析
（1）擋土墻加固
經pkpm驗算及現場情況，擋土墻加固采用新加混凝土擋土墻進行包覆，新加混凝土擋土墻的穩定性采用內立柱拉桿的方式進行。
本工程擋土墻加固采用對擋墻及底腳新澆”L”型鋼筋混凝土擋土墻，設計墻頂400mm厚，墻身底腳厚800mm，新澆混凝土擋土墻高度與原毛石擋土墻高度一致，在擋新澆混凝土擋墻中部設置水平腰梁，間隔6米設置鋼筋混凝土扶壁。
新澆鋼筋混凝土擋墻施工過程中嚴密進行變形觀測，若變形在規范允許范圍內或穩定狀態可不采取進一步措施（如進行錨索施工等）。
新澆擋土墻底腳及上部預留錨桿，進行錨桿靜壓鋼管樁，鎖住整棟房屋及擋土墻，鋼管樁還可將上部荷載傳至土體深層，對上部進行卸載。設計擋土墻下腳鋼管樁深度為10m，上部鋼管樁深度為21m，鋼管管徑219mm。
（2）室內基礎加固
針對原施工樁基礎承載力不滿足設計要求，室內基礎加固采用擴大院樁基承臺，錨桿靜壓鋼管樁，補強樁基承載力；同時壓鋼管樁至擋土墻下方至少2m對上次地基土進行卸載。設計單根鋼管樁承載力40t，鋼管樁深度為14m，鋼管管徑168mm。
3.2主要施工方案
（1）基礎砼施工
澆搗混凝土時，采用分層澆筑法，一方面在施工中即使混凝土內部熱量得以有效散發，另一方面加強振搗，提高混凝土密實度，使之有相對較強的抗裂能力。
（2）施工工藝流程主要包括：施工放線，鉆孔，清孔，鋼筋處理，配膠，植筋,檢測。
（3）引孔施工
1）機械選擇
根據該工程的地質情況選用長螺旋鉆機，本工程鋼管樁樁徑為168mm和219mm，故引孔機配170mm和220mm的鉆桿，鉆孔深度為室內14m，擋土墻上方為21m，擋土墻下腳10m。
2）施工工藝流程
鉆機組裝調試施工放線定位樁位及高程相關人員復核、驗收建筑物軸線、樁定位螺旋鉆機就位鉆桿對正樁位調整鉆桿垂直度開動鉆孔測量孔深記錄備案。
（4）錨桿靜壓樁施工
靜壓預制樁的施工一般采用分段壓入、逐段接長的方法。其施工流程為：測量定位壓樁機就位吊裝喂樁樁身對中調直壓樁接樁再壓樁（送樁）終止壓樁切割樁頭。施工前做好放線工作，在樁位中心打上一根短鋼筋并涂上紅漆，但是由于樁機進場會造成土體擠壓導致樁位偏移，故樁機定位后應復測樁位是否正確。
壓樁機進行安裝調試就位后，行至樁位處，使樁機夾持鉗口中心（可掛中心線陀）與地面上的樣樁基本對準，調平壓樁機后，再次校核無誤，將長步履（長船）落地受力。
靜壓預制樁樁節長度一般在12米以內，可直接用壓樁機上的工作調機自行吊裝喂樁，也可以配備專門吊機進行吊裝喂樁。第一節樁（底樁）應用帶樁尖的樁，當樁被運到壓樁機附近后，一般采用單點吊法起吊，采用雙千斤（吊索）加小便擔（小橫梁）的起吊法可使樁身豎直進入夾樁的鉗口中。當接樁采用硫磺膠泥接樁法時，起吊前應檢查漿錨孔的深度并將孔內的夾物和積水清理干凈。
4 觀測數據總結
（1）整個工程中，最大沉降差產生點位為14#點（位于房屋東南角）與1#點（位于房屋西南角），與房屋傾斜方向吻合。
（2）對A軸線鋼管樁采取封樁措施后，第二天A軸線（即東側）沉降觀測點沉降速率明顯下降，基本與F軸對應點位沉降速率持平，及東西側未產生明顯沉降差。
（3）工程后期觀測數據顯示，平均沉降速率為0.00167mm/d，可認為整棟房屋處于穩定狀態，可交付使用。
5 施工效果分析
對室內基礎加固及沉降數據的綜合分析，在對五單元A軸線的鋼管樁進行封樁處理后，五單元A軸線沉降速率明顯下降，說明鋼管樁施工已經取得了效果。并且在后續觀測中，沉降逐漸趨于穩定。其余四個單元情況基本相似。證明采取的加固措施是行之有效的。
本文通過對永善某居民樓的基礎加固及擋土墻處理的原因分析及處理方案措施進行描述。主要對該棟樓產生傾斜的原因分析，計算采用錨桿靜壓鋼管樁加固室內基礎，采用“L”型混凝土梁包覆加固擋土墻。該工程的施工設計及實施可為同類工程提供參考。
參考文獻
[1]既有建筑地基基礎加固技術規范（JGJ123-2012）[S].北京：中國建筑工業出版社，2012.
[2]建筑地基處理技術規范（JGJ79-2012）[M]. 中國建筑工業出版社，2012.
[3]建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）[S]. 中國建筑工業出版社，2011.
擋土墻施工方案范文3
【關鍵詞】半逆作法、擋土墻、暗梁、后植筋
中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：
工程概況
該工程由裙樓及2棟塔樓（A塔樓-3F/45、B塔樓-3F/43）組成，建筑面積13萬平米，總高度149.95米。地下室三層，基礎為人工挖孔樁及墻下條形基礎。
該工程三面臨街，一面臨校，無施工場地。B塔樓主體部位有建設單位施工基坑土石方時遺留的車道，標高為-5.1m～-15.0m，B塔樓A軸交9軸擋土墻墻體外邊線與臨街道路邊相距最大的才1米遠，高低落差10米多。
施工方案選擇
如果邊坡土石方一次性開挖到地下室負三層墊層標高（-15.7米）位置，就會出現邊坡倒塌的現象，嚴重的會引起街面道路的塌方，安全性得不到保障。如果在基坑外施工抗滑樁，施工工期將不能保證，且增加了工程造價。為防止基坑失穩。經研究決定先將遺留車道的土石方開挖到負二層梁板下1.8m，即-12.0m標高，同時施工擋土墻內的樁及柱，再施工和擋土墻內柱相連負二層梁板鋼筋、模板、混凝土。在負二層梁板混凝土澆筑完后，利用水平梁板的水平剛度支撐擋土墻內柱，可有效防止基坑邊坡失穩。在負二層梁板混凝土強度滿足設計要求后，拆除模板，再在負三層開挖-12.0m以下的土石方，進行擋墻的條形基礎和擋墻施工。墻下條型基礎鋼筋及墻水平鋼筋均和墻內柱進行植筋，鋼筋綁扎搭接，再單面支設模板，在梁板下澆筑混凝土。本施工技術稱為半逆作法施工。
施工工藝流程
半逆作法施工工藝流程為：平基土石方孔樁土石方開挖樁混凝土澆筑柱鋼筋、模板、混凝土負二層梁板模板、鋼筋、混凝土結構上升、負二層梁板模板拆除、清理負三層土石方墻下條型基礎鋼筋植筋混凝土澆筑擋墻鋼筋植筋模板、混凝土。
技術措施
所謂半逆作法：即先將主體結構部位的樁基礎和柱進行施工，再將梁板澆筑完畢，利用整個樓板的水平剛度對邊坡進行抵擋，再后植筋施工地下室擋墻和下部結構。
階梯式開挖土石方
根據以往的施工程序，地下室基坑土石方開挖到墊層下口標高后再由下而上進行基礎工程的施工。本工程如采用這樣施工的方法就不能保證邊坡的穩定性，極易發生安全事故。所以采用了階梯式開挖邊坡的施工方法。該工程地下室共三層，層高均為5.1米，底板標高-15.7米。開挖時第一階段到-12.0米（負二層梁板標高下1.8m），第二階段到-14.0米（負三層梁板標高下3.8m）。此種方法降低了邊坡由于高差產生的側壓力，施工中未出現任何異常，安全狀態良好。具體開挖見下圖：
擋土墻附墻柱采用樁中柱的施工方法
擋土墻的附墻柱基礎設計為人工挖孔樁基礎。因樁頂標高是-15.7米，擋土墻離邊坡比較近。根據現場土石方的實際開挖情況，造成附墻柱從-15.7米往上要在土中成型，對鋼筋的綁扎、模板的加固帶來了困難。我們采用了在-5.1米到-15.7米之間往下開挖孔樁基礎時將樁的直徑增加了1.5米，在樁砼（-15.7位置）澆筑完畢后在開挖的大直徑圓坑內進行負三層、負二層附墻柱的施工。
二層梁板施工
利用柱、梁板砼結構自身的剛度抵消邊坡土方的側壓力
擋土墻-15.7米到-10.2米附墻柱砼達到一定的強度后，將-10.2米標高處梁板鋼筋與附墻柱身預留鋼筋進行焊接。經過與設計商量在離擋土墻內側邊2米的位置設置一道地梁代替擋土墻上的暗梁，使其余部位的梁板與附墻柱及地梁形成一個整體的骨架，并將柱外側的空隙用混凝土填滿，依靠砼自身的剛度來抵消邊坡土方的側壓力（-5.1米的梁板用此同樣的方法施工）。為以后擋土墻施工時，該部位土石方的開挖提供足夠的安全保障。
半逆作法施工條型基礎及擋土墻
當-10.2米梁板砼達到一定的強度后，采用逆作法從上而下開挖-10.2米以下擋土墻及地梁的土石方，然后根據圖紙設計要求采用植筋的方法在澆筑完的附墻柱之間植出擋土墻的水平鋼筋及暗梁鋼筋。制作安裝墻體模板，澆筑砼。使梁板、柱、擋土墻形成一個整體，符合圖紙設計要求。
實施效果
此種方法保證了后期土方開挖后柱的截面尺寸，陽角的方正，砼成型后的垂直平整度，有效的控制了工程質量。本工程B塔樓部位采用半逆作法施工地下室外擋土墻，保證了施工安全，達到了合同工期要求，并且保證了工程質量。得到業主和監理的信任。
擋土墻施工方案范文4
中圖分類號：TL372 文獻標識碼： A
1，預加固理念
為加強上邊坡防護，采用經濟合理的防護措施，必須高度重視和預加固的理念，進一步加深對邊坡滑坡體變形失穩破壞機理的認識，提高邊坡防治的有效性。 在邊坡未發生坍塌、滑坡等病害前，往往先有局部變形、開裂，尚未引起整體變形，若任其發展將會引起整體失穩，形成大范圍的變形破壞而強度逐漸衰減的性質，因此應對局部變形預加固，從而限制其發展，這樣整治工程耗資小，可以達到早治小治的目的。不但能爭取主動達到事半功倍的效果而且節約資金，保障施工安全。
2， 重視設置截排水系統
33省道滸溪線在對路塹邊坡開挖施工后當時未發生滑坡現象，后受暴雨等原因影響，邊坡發生土體移動，邊坡上方出現大量裂隙，并且大面積的塌方情況。山體是個易匯水區域，地表水的下滲引起土體含水量增大，重度增大，濕潤范圍加大，粘性土抗剪強度隨土的含水量增加而顯著減小，滑動面上抗滑力減小而下滑。因此，應重視在滑坡坡面上的排水，根據地形和已有自然沖溝設置截排水系統。
3，鋼柔結合多層防護
對上邊坡防護目前大多是刷緩+擋墻、掛網、噴漿、抗滑樁、框架方格。也有采用新技術如：預應力錨索、鋼花管注漿、壓漿錨固、斜向鋼錨管框架等。33省道滸溪線采用擋墻加主動防護網較多，從前期防護的效果來看，鋼柔結合多層防護實效性好，在滸溪線K96+440-K96+570段左側邊坡巖體上采用重力式抗滑錨桿擋土墻鋼性工程防護，上層采用植物生態柔性防護。鋼柔結合，結構簡單，造價低，技術成熟，易于質量控制；從各自的條件出發為滿足工程建設的需要因地制宜順勢而為。工程完工2年多歷經2012?？?013菲特等數次臺風暴雨，工程主體結構穩定。
關鍵詞：抗滑；擋土墻；邊坡；整治；
交通 治理位置圖
一，工程概況
33省道（滸溪線）奉化段改建工程，主線起自小麥地頭西側，經四明橋水庫西和姚家西側，過董村后跨越筠溪，沿雞東線依亭下水庫而行，終于江拔線K19+600處，全長13.997公里。連接線起于徐鳧巖景區西側（原滸溪線K96+185）處，向西沿山勢而行，在嶺腳村西側折向東南，在小麥地頭西側與主線相接，全長5.285公里。設計行車道寬度為8.5米，硬路肩兩側寬各0.75米。施工隊在2011年6月份下旬對K96+440～K96+570段進行路塹開挖施工，當時邊坡未發生滑坡現象，后受暴雨等原因影響，邊坡發生土體移動，邊坡上方出現大量地裂隙，對工程建設及農田安全構成威脅。
二、工程地質條件
由寧波市金甬巖土工程技術開發有限公司對該地區進行地質勘查。
通過本次勘查，經室內分析、研究，取得的主要成果為：
1）、通過高密度電法勘探基本查明B-B`測線處的構造或滑動帶發育情況，根據物探成果推斷一條主要滑動帶。
2）、通過地震折射法勘探基本查明A-A`、C-C`測線處的覆蓋層厚度。
A-A`測線長115m，第四系（覆蓋層）厚7.5～11.5m，vp
B-B`測線長308m，第四系（覆蓋層）厚0～16.5m。
C-C`測線長115m，第四系（覆蓋層）厚5.5～10.5m，vp
該段山坡上覆蓋層含礫粉質黏土由全風化和強風化的白堊系紫灰色砂礫巖、砂巖及粉砂巖組成；黃褐色，可塑，含較多碎石及植物根系，屬普通土，天然含水量ω=24.4%，可塑性好，空隙比e=0.798，液限指數IL=0.38，飽和度sr=83.1%。本身易產生崩塌滑落，滑體的主滑方向基本是垂直路線，滑體結構軟弱面很可能是覆蓋層和基巖的結合部位。
離公路比較近的位置，裂縫比較小，寬度在10cm～20cm。
三、滑坡體特征
3.1滑坡的破壞現狀
33省道（滸溪線）奉化段改建工程K96+440～K96+570段進行路塹開挖施工，當時邊坡未發生滑坡現象，后受暴雨等原因影響，邊坡發生土體移動，邊坡上方出現大量地裂隙，主要是后緣及兩側多處見拉張裂縫，局部沉降，裂縫最長的60～65米，最寬0.4米，最深1米左右；裂縫范圍縱向達到130米，橫向100米。
離公路比較遠的位置，裂縫比較大，寬度在30-40cm。
根據多月監測，初期裂縫發展較快，后慢慢穩定，目前滑坡尚未發生整體滑動。在不良氣候條件或施工干擾時，有可能產生整體下滑，穩定性將被破壞，極可能導致滑坡失穩。
3.2滑坡的破壞模式
由于路基的開挖，加上雨水的作用，由于斷面下平上陡，上部土體推動下部土體引起的，造成山體該斷面滑坡體失穩。
3.3滑坡邊界的圈定
由于滑坡尚處于發展階段，從滑坡裂縫的形態、性質、分布范圍大致圈定其邊界，下圖紅線為后緣及兩側拉張裂縫范圍比較清楚。
滑坡范圍
四、滑坡形成機理
4.1滑坡形成的地質背景
①根據現場觀察和工程物探勘查報告， B-B`，A-A`和C-C`為計算斷面，B-B`斷面位于K96+505左右，斷面有效測線長230m，上覆土厚約0-16.5m，A-A`斷面位于K96+555左右，斷面有效測線長115m，上覆土厚約7.5-11.5m，C-C`斷面位于K96+470左右，斷面有效測線長115m，上覆土厚約5.5-10m。
②邊坡上部為含碎石粉質粘土，軟-可塑狀，厚度變化較大，下伏為強-中風化層凝灰巖（K1g），凝灰質砂巖，為相對隔水層。中風化基巖層面傾向南，巖層產狀為17O∠8o。
③山體最高點標高279m，滑坡區地形為山凹狀，自然坡度上陡下緩，標高220米以上坡度為30-45度，以下坡度平緩，一般為15-20度。
④根據地面調查，地表有許多老裂縫表明以前曾發生過滑坡，為一個古堆積層滑坡。
4.2滑坡形成的條件
4.2.1人為因素
①路基開挖，將原來的盆狀山體單側開挖形成溝槽，使北側山體上土層失去支撐從而導致滑坡。
②山體上方長期種植花木，經常移植或栽種，土體，大氣降水滲入。
4.2.2地表水、地下水作用
①地表水沿裂縫滲入土體，增加山坡土體的含水量，使土體達塑性狀態，降低土體穩定性，當水滲入到相對隔水層或中風化層基巖面上時，使接觸面濕潤一飽和，降低了摩擦力和粘聚力，使山體失去穩定而下滑。
②地下水本不發育，但山體是個易匯水區域，地表水的下滲引起土體含水量增大，重度增大，濕潤范圍加大，粘性土抗剪強度隨土的含水量增加而顯著減小，滑動面上抗滑力減小而下滑。
五、滑坡穩定性分析
5.1 滑坡穩定性驗算
根據現場觀察和工程物探勘查報告，本次就可能的滑體進行滑坡穩定性驗算，依據計算結果（滑體剩余下滑力）對滑體的穩定性作定量評價。計算參數根據工程物探勘查報告取值。
①計算斷面
選取與主滑方向一致的工程地質剖面B-B`斷面位于K96+505左右， A-A`斷面位于K96+555左右， C-C`斷面位于K96+470左右為計算斷面。
②滑面計算參數
天然重度：γ=20KN/m3。
滑塊的粘聚力：C=8kPa，
內摩擦角：φ=15.5°。
滑坡推力安全系數：K=1.25。
③附加力
滑床在地下水位以上，滑體內的裂隙不充水，前緣亦無地下水排出，因此不計水壓力；工程所在區域為6度烈度地震設防區，故不考慮地震力。
④計算公式的選用
滑坡潛在滑移面縱向上呈折線型，依滑移面形態，選取傳遞系數法計算滑坡剩余下滑力：
當
式中： ，――第和第滑塊剩余下滑力（kN/m）；
――穩定系數，
――第滑塊的自重力（kN/m）；
，――第和第滑塊對應滑面的傾角（?）；
――第滑塊滑面內摩擦角（?）；
――第滑塊滑面巖土粘聚力（kN/m）；
――第滑塊滑面長度（m）；
當滑坡體最后一個條塊的剩余下滑力，小于或等于0時，滑坡穩定；當大于0時，滑坡不穩定。此值可作為設計支擋工程結構所承受的推力。
⑤計算結果
各斷面滑坡體的剩余下滑力如下表：
滑坡體下滑力計算結果
5.2 滑坡穩定性評價
據穩定性計算結果：斷面A-A` 和C-C`的滑坡體剩余下滑力均小于0，此兩處斷面處于穩定狀態。斷面B-B`的滑坡體剩余下滑力大于0，滑坡不穩定；從計算結果可以看出，該斷面滑坡體失穩是由上部土體推動下部土體引起的。
六、滑坡防治方案建議
根據穩定性計算表明，目前斷面B-B`附近滑坡體隨時都有可能滑塌，對滑坡前緣的路基施工及山上農田設施造成直接的威脅，因此應及時采取措施進行治理。根據本次勘查結果建議可能采取的防護措施有挖土卸荷和抗滑樁（或）局部抗滑樁。考慮挖土卸荷法本工程地勢平坦，土體聯動性大，滑坡治理橫向長度在300米以上，整治面積在62畝左右，會嚴重造成田地損壞后果，這種方案根據地勢情況不現實也不合理，取消該方案。結合地質勘查單位建議，根據本滑坡的特點，結合周邊施工條件，對本滑坡考慮了以下治理方案：
6.1.1方案一
采用重力式抗滑擋土墻工程支擋措施，并配合坡面排水等措置對邊坡進行防護加固處理?？够瑩跬翂鶕率Ｓ嘞禄蛶靷愅翂毫烧咧械拇笾翟O計，其高度和基礎埋深應防止滑體從墻頂滑出或從基底以下土層滑移的可能。本工程采用重力式擋墻，設置于距平臺前緣不小于2m的基巖上，基礎埋入基巖（中風化層）不應小于0.6m，并設置錨桿進行加固。經設計計算確定了擋土墻斷面尺寸設計值（見下圖）。經驗算，當采用此斷面尺寸的擋土墻對B-B`斷面的滑坡體進行邊坡防護時，擋土墻的各項安全系數均滿足要求（加固錨桿不參與計算）。
擋土墻各項安全系數驗算結果
6.1.2方案二
采用抗滑樁工程支擋措施，并配合坡面排水等措置對邊坡進行防護加固處理。
抗滑樁是一種常用的抗滑支擋結構工程。本工程根據B-B’斷面滑坡剩余下滑力以及錨固地層物理力學性質，計算設計得出在路側邊溝外0.8處布置一排樁心距為5m，樁柱截面尺寸為2×2m的抗滑樁（最長樁長33米），即能有效穩固滑坡體。
抗滑樁斷面圖
6.1.3 K96+470～K96+550段方案比較
根據方案比較，從造價、施工角度出發本工程推薦采用重力式抗滑擋土墻工程支擋措施，并配合坡面排水等措置對邊坡進行防護加固處理。
6.2 斷面A-A`（K96+440～96+470）和C-C`（K96+550～K96+570）
此兩個斷面采取預防性防護，防護形式采用重力式擋土墻。
6.3 截排水措施
降雨入滲是加劇該滑坡活動的觸發因素。因此，應重視在滑坡坡面上的排水，根據地形和已有自然沖溝設置截排水系統。
6.4 錨桿擋土墻
考慮到路基開挖時以及抗滑重力式擋土墻基礎開挖時可能破壞墻底基巖的整體穩定性，為了防止基巖開裂和保證修建于基巖上的抗滑擋土墻的穩定安全，路基開挖后，如巖石邊坡巖層發生破壞或者巖體裂隙發育，應在滑坡隱患路段的路側巖質邊坡上修建錨桿擋土墻以保持路側巖質邊坡的穩定。錨桿擋土墻擬采用肋柱式，單級墻不宜大于8m，高度大于8m的巖質邊坡，應設置多級墻，上下級墻體之間應設置寬度不小于2m的平臺。
錨桿擋土墻斷面圖
6.5按推薦方案，總造價為300.3萬元。
6.6 其他措施
1、施工前應先用粘土回填邊坡上已有拉張裂縫并夯實，并對滑體范圍內原有邊溝進行邊溝溝底鋪砌，防止降雨時地表水大量滲入滑體內，進一步惡化滑體的穩定性。
2、施工期安排在比較晴朗的季節，待土體干燥時施工（建議雨后3天后）；盡早施工，在梅雨季節來臨前完成，按設計基坑開挖坡度進行基坑開挖，施工時應逐步推進，建議按施工縫每10米一段分段施工，施工長度如超過10m，應確保施工期間邊坡穩定，盡量避免對坡體的大量擾 動。 3、施工期間對滑坡進行人工監測，監測的主要任務是對地質災害進行變形檢測、施工安全檢測和治理效果監測。目前滑坡體處于活動階段，治理施工之前應進行滑坡變形監測，以便及時做出災害預報，施工過程中加強施工安全監測，治理施工完成后一定時間內進行治理效果檢查監測，治理施工完成后較長時間內的臺風，雨季或暴雨季節，還應加強巡視和檢查工作。
4、監測要求具體內容：
1）在進行監測項目前，首先要建立監測控制網，以及時準確的反應監測項目、測點的變化情況，監測點要有代表性也便于監測。
2）施工監測應由專業人員實施，實行24小時跟蹤監測，掌握支護體系的動態特性，測試次數按監測項目的要求進行，邊坡施工完畢后每7-10天觀測一次，三個月后如變化趨于穩定，改為每月觀測一次，觀測時間不少于二年。如遇臺風、暴雨等特殊情況，不管在何階段，要增加觀測頻率，必要時進行24小時不間斷跟蹤監測。
現場施工人員每天不定時隨時用肉眼觀察坡體、支擋結構、坡頂及周邊設施的變形等情況，及時做好標記及變形發展速度。詳見下表
邊坡監測頻率表
注：根據邊坡的進展，在較危險的斷面特別是雨后等要增加觀測次數。
3）本項工程施工時應隨時觀測滑坡體的位移變化；如果出現異常情況，應及時暫停施工，并采取相應措施，以確保安全。
【結束語】
本文以浙江省寧波市33省道（滸溪線）奉化段工程為背景，論術抗滑重力式擋土墻即能有效穩固滑坡體，且節約資金，保障施工安全，經濟實效、同時保證工程建設質量及農田安全。在施工過程中，首先對整個工程有個全面深刻的了解，先根據工程全路段仔細分析各種環境，結合實際情況對工程施工過程中可能遇到的各種問題認真分析，對存在的風險應預先做好各項準備，消除或者降低風險值。在施工方案編制過程中充分考慮本工程各施工段的難點及控制重點項目，對有困難的部分重點說明，編制針對性較強的施工方案和措施；
在進行施工前，必須制定切實可行的施工方案及相應的質量保證措施，同時保證按照施工規范進行，及時做好排水工程，對于排水設施的設置引起高度重視，根據挖方邊坡地質與設計有出入的地方，根據實際情況進行邊坡坡率調整，并對坡口進行圓滑處理等。
1、《33省道（滸溪線）奉化段改建工程K96+440～K96+570邊坡工程勘查報告》。
2、國家行業標準《建筑邊坡工程技術規范》（GB 50030-2002）。
3、《建筑地基基礎設計規范》（GB 50007-2002）。
4、《巖土工程勘察規范》（GB 50021-2009）。
5、《混凝土結構設計規范》（GB 50010-2002）。
擋土墻施工方案范文5
關鍵詞：建筑工程；施工方案；支護技術；深基坑
中圖分類號： TU761文獻標識碼： A 文章編號：
一、工程概況
某商業住宅樓，建筑總面積125240m2，地下面積35402m2；建筑總高度87m，地下共3層，地上23層，基坑底最深相對標高-22.7m；基礎為鋼筋混凝土梁板筏基。該工程施工場地狹窄；基坑底最深相對標高-22.7m，開挖較深，土方開挖難度大。
二、施工方案的選擇
由于本工程場地狹小，周邊環境復雜。若采取常規的放坡開挖，由于基坑深，場地小，基坑的穩定安全性將受到影響，且放坡開挖后將超過施工紅線，因此該方案被排除；若采用護坡樁施工，則基坑開挖時間將推后，進度總體控制計劃將受到影響，且按此方案存在土方回填和費用較高的特點。經過各種方案的研究，本工程基坑支護施工方案選用混凝土灌注樁、錨桿、錨噴護壁、擋土墻聯合支護結構體系。
（1）混凝土灌注樁：樁直徑800mm，間距1.5m，樁頂標高為-3.6m，嵌固深度為A型4.9m、B型5.2m，混凝土強度等級為C25?；炷凉嘧恫捎眯阢@機泥漿護壁成孔，鋼筋籠現場加工，水下灌注商品混凝土的施工方法。
（2）錨桿：水平間距1.5m，腰梁 2125b，A型樁二道，B型樁三道。采用套管跟進水沖式錨桿鉆機成孔，水泥漿灌注。
（3）錨噴護壁：樁間土體采用掛網錨噴法進行支護。樁間土體修整成拱型， 固定300mm 間距，鋼筋網片加網孔間距50×50mm 鋼絲網，噴射50mm厚混凝土。噴射機噴射混凝土時， 從最下層開始，逐層往上噴，每層高度為2m。
（4）磚擋土墻：磚擋土墻砌筑從灌注樁帽梁頂標高至自然地坪以上20cm，頂標高為 -0.25m。磚擋墻每隔3.0m 設一根構造柱，構造柱截面尺寸為 250mm×370mm，墻中設一道圈梁，墻頂設一道壓梁，混凝土強度等級為C25。墻體采用“一順一丁”組砌形式，“三一”砌筑法，柱、梁采用定型組合鋼模板，混凝土為商品混凝土。
三、施工技術要點及質量控制
3.1混凝土灌注樁支護施工
（1）施工工藝。鉆機鉆孔前，應做好場地平整，挖設排水溝，設泥漿池制備泥漿，做試樁成孔，設置軸線定位點和水準點，防線定樁位及其復核等施工準備工作。鉆孔時，先安裝樁架及水泵設備，樁位處挖土埋設孔口護筒，以起定位、保護孔口、存儲泥漿等作用，樁架就位后，鉆機進行鉆孔。鉆孔時應在孔中注入泥漿，并始終保持泥漿液面高于地下水位1.0m 以上，以起到護壁、攜渣、鉆頭、降低鉆頭發熱、減少鉆進阻力等作用。鉆孔深度達到設計要求后清孔，該工程采用原土造漿，所以清孔時，鉆機空轉不進尺，同時注入清水，待孔底殘余的泥塊已磨漿，排出泥漿比重降至1.1左右（以手觸泥漿無顆粒感覺），即認為清孔已經合格。清孔完畢后，立即吊放鋼筋籠和水下澆注混凝土。鋼筋籠埋設前在其上設置定位鋼筋環，確保保護層厚度。水下澆注混凝土采用導管法施工。
（2）質量控制。護筒中心要求與樁中心偏差不大于50mm，埋深不小于1m；泥漿比重控制在1.1～1.2；孔底沉渣厚度不得大于150mm；水下澆注混凝土應連續施工，孔內泥漿用潛水泵回收到貯漿槽里沉淀，導管應始終埋入混凝土中0.8 ～ 1.3m， 并始終保持埋入混凝土面以下 1m。
3.2 錨桿支護施工
土層錨桿簡稱土錨桿，它是在地面或深開挖的地下室墻面（擋土墻、樁或地下連續墻）或未開挖的基坑立壁土層鉆孔（或掏孔），達到一定設計深度后或再擴大孔的端部，形成柱狀或其他形狀，在孔內放入鋼筋、鋼管或鋼絲束、鋼絞線或其他抗拉材料，灌入水泥漿或化學漿液，使之與土層結合成為抗拉（拔）力強的錨桿。其特點是：能與土體結合在一起，承受很大的拉力，以保持結構的穩定，可有效地控制建筑物的變形量；施工所需鉆孔孔徑小，不用大型機械；代替鋼橫撐作側壁支護，可大量節省鋼材；為地下工程施工提供開闊的工作面。經濟效益顯著，可節省大量勞力，加快工程進度。
（1）施工準備。1）錨桿用有出廠合格證及試驗報告的鋼筋，直徑為22mm；水泥漿錨桿體的水泥用 42.5號普通硅酸鹽水泥；砂用粒徑小于2mm的中細砂；水用 pH小于4的水；2）鉆孔機帶套管和鉆頭；灰漿泵、灰漿攪拌機等；3）開挖邊坡，按錨桿尺寸取2根進行鉆孔、穿筋、灌漿、錨定等工藝試驗，并作抗拔試驗，檢驗錨桿質量，以檢驗施工工藝和施工設備的適應性；4）進行技術交底，搞清錨桿排數、孔位高低、孔距、孔深、錨桿及錨固件型式，清點錨桿及錨固件數量；5）進行施工放線， 定出擋土墻、 樁基線和各個錨桿孔的孔位， 錨桿的傾斜角。
（2）施工工藝。土方開挖測量、放線定位鉆機就位接鉆桿校正孔位調整角度打開水源鉆孔提出內鉆桿沖洗鉆至設計深度反復提內鉆桿插鋼筋壓力灌漿養護主筋防銹上橫梁焊錨具錨頭鎖定。
（3）質量控制。1）鉆孔要保證位置正確， 要隨時注意調整好錨孔位置，防止高低參差不齊和相互交錯；2）鉆進后要反復提插孔內鉆桿，并用水沖洗孔底沉渣直至出清水，再接下節鉆桿；3）注漿管使用前，要檢查有無破裂堵塞，接口處要處理牢固， 防止壓力加大時開裂跑漿；4）拉桿應由專人制作，鉆孔完畢應盡快地安設拉桿，以防塌孔；5）在灌漿前將管口封閉，接上壓漿管，即可進行注漿，澆注錨固體；6）灌漿是土層錨桿施工中的一道關鍵工序，必須認真進行，并做好記錄，灌漿材料用水泥漿，水灰比為 0.45，水泥漿液的抗壓強度應大于25MPa，塑性流動時間應在22s以下，可用時間應為30 ～ 60min， 整個澆注過程須在4min內結束；7）遵循分段開挖、分段支護的原則，施工中對錨桿或土釘位置，鉆孔直徑、深度及角度，錨桿或土釘插入長度， 注漿配比、壓力及注漿量，噴錨墻面厚度及強度、錨桿或土釘應力等進行檢查。
3.3 錨噴護壁施工工藝及質量控制
（1）制錨：錨桿體為Φ22鋼筋，鋼筋搭焊長度≥5d，雙面焊。
（2）開挖：噴錨網支護的特點是邊開挖邊支護，分層分段開挖。
（3）鉆孔：用空氣沖擊鉆成孔，孔徑大于 14cm，孔深允許誤差 -20cm，打設角一般為3°～8°，孔位遇障礙物時允許變動。
（4）注漿：配比為水：水泥=1：0.45，并加三乙醇胺0.3‰，注漿壓力大于0.5MPa，水泥為42.5號普通硅酸鹽水泥。
（5）修坡面：注漿后進行修坡面，使坡面平整，嚴格控制坡面到地下室墻體距離。
（6）編網及焊接：網筋Φ6@300×300，加網孔間距50mm×50mm 鋼絲網，網筋搭焊長度≥10cm，多于3個焊點。
（7）噴射混凝土護面：普通42.5號水泥、中砂、碎石，配合比：水泥：砂：石：水=1：2：2：0.4，混凝土強度 C20，噴射前坡面作噴射厚度標記，噴射混凝土面層厚度為5cm，噴射混凝土面層每天澆水養護2～3次，養護7天。
（8）開挖下層：開挖下層土方時間與上層噴射混凝土強度、注漿強度、地質條件，邊壁位移量有關，一般上層混凝土面層噴射24～36h 后方可進行下層開挖。
3.4 磚砌擋土墻施工
（1）施工工藝。平放線試擺磚立皮數桿組砌、 清理構造柱模板安裝、澆混凝土圈梁和壓梁模板安裝、鋼筋綁扎、澆混凝土。
（2）質量控制。材料質量符合要求，灰縫橫平豎直，砂漿飽滿，厚薄均勻，砌塊上下錯縫，內外搭砌，接茬牢固，墻面平整垂直；水平及豎向灰縫寬度一般為10mm，控制在8～12mm，水平灰縫砂漿飽滿度不低于80%，豎向灰縫砂漿飽滿。
四、結束語
綜上所述，本工程采用混凝土灌注樁、錨桿、鋼絲網、噴射混凝土相結合的聯合支護方式，最大限度地利用邊壁土體的自穩能力，使結構處于最佳受力狀態。特別是在周邊環境復雜的情況下，因所需設備簡單、所需場地較小而具有較大的優越性。實踐證明，工程施工效果良好，取得了良好的經濟效益。
參考文獻
擋土墻施工方案范文6
關鍵詞：斜山坡；多層建筑；結構設計；基礎處理
引言
隨著經濟的發展，我國的建筑業也在不斷前進，但是前進的過程中也遇到了很多問題，比如土地緊缺問題，而在斜山坡上建造多（高）層建筑是緩解用地緊張、塑造良好建筑環境的有益嘗試。在這種場地上建造房屋，地形、地貌及地質條件往往很復雜，既有利于設計出獨特風格的建筑作品，也容易因結構設計不當而釀成事故，也容易因結構設計不當而造成安全隱患。
1.場地的穩定性分析及處理
工程場地地質條件異常復雜，不良的工程地質會影響場地的穩定性。
1.1整體穩定性
建筑場地范圍內斜坡土體下為層片狀基巖（產狀為∠30-32°），若破壞原有的穩定平衡狀態，可導致土體滑坡。
1.2局部穩定性
局部穩定性問題的主要表現體現在：挖、填土形成的多級臨空臺階，破壞了原有的穩定狀態；堆填土在雨水滲入軟化時會沿原坡面滑塌。
1.3基礎的穩定性
基礎的穩定性即地基承載力可靠，滿足建筑物正常使用極限狀態的要求。
1.4處理方法
為不破壞地基原有穩定性，在確定樓、地面的標高及臺階時應考慮到既要依地形順坡設計，確保整體穩定。也做好地面排水設計，避免加劇地基差異風化及溶蝕作用。
2.結構設計
（1）擋土墻設計坡地建筑中，設計好擋土墻的意義重大，擋土墻是影響到上部結構設計的關鍵。擋土墻的設計及施工中都應遵循安全，經濟、合理的原則，從實際場地出發，結合地形地質條件及使用要求，因地制宜，以取得最好的社會效益，山區地形地質條件千變萬化，每個工程都有其特殊性。工程設計時根據實際情況，因地制宜，力求達到擋土墻建筑物的完美組合，通常坡地建筑擋土墻設計做法有兩種：考慮擋土墻與主體結構分開；結合主體結構布置擋土墻。擋土墻要有足夠剛度，使墻身在土壓力作用下不發生移動或轉動。擋土墻設計應滿足以下要求，擋土墻強度計算：在靜止土壓力及水壓力作用下，擋土墻計算模型按1m板帶寬度，上端簡支，下端固定的單向板進行計算，土壓力按靜止土壓力取值，K取0.5。結構剛度要求：在擋土墻高度范圍內框架柱截面高度取擋土墻厚的兩倍。由于擋土墻內側為地下室，不能直接設置泄水孔，因此在擋土墻背面底部及中部設置排水盲溝，沿擋土墻順坡導入地下室外側邊溝。
（2）上部結構設計。山區建筑主要震害表現為：由于架空層太高形成柔弱底層而使結構嚴重破壞；采用長短柱將坡地架空，短柱易發生剪切破壞；錯層處樓梯柱，樓梯板破壞嚴重；陡坎邊緣地帶建筑物震害較重等?！督ㄖ拐鹪O計規范》2010年版規定，當需要在條狀突出的山嘴、高聳孤立的山丘、非巖石的陡坡、河岸和邊坡邊緣等不利地段建造丙類及丙類以上建筑時，除保證其在地震作用下的穩定性外，尚應估計不利地段對設計地震參數可能產生的放大作用，其地震影響系數最大值應乘以增大系數，其值可根據不利地段的具體情況確定在1.1-1.6范圍內。由于擋土墻與主體結構是整體設計的主體計算時應考慮側向土壓力的影響，根據理正軟件取1m板帶寬度擋土墻按上端簡支下端固定模型計算出上端的支座反力，再乘以框架柱的水平受荷寬度，得出集中力。在進行上部建筑結構設計時應采取以下措施：選擇建筑場地時應盡量避開不穩定的邊坡；由于山地建筑豎向剛度不規則，扭轉效應明顯，設計時底部應加強，從概念設計上重視并采取必要的抗震措施，避免出現短柱和上剛下柔的情況；設置防震縫，在建筑高差變化較大處設置防震縫，在底層連廊與主體結構問設置防震縫，均可有效地減少地震作用、溫度變形、不均勻沉降等造成的不利影響。加強上部與基礎的協調，采用墩基礎的形式可減少建筑不均勻沉降的程度，在建筑底層人工挖孔墩的承臺問設連系梁，將各墩、柱相互牽制連為一個整體而共同工作，可有效傳遞水平力，避免因個別墩失穩或失效而引起建筑整體破壞；變形觀測，加強監測地基在建筑施工過程的不同階段因加載的變化引起地基的變形，沉降、滑移情況，檢查邊坡的穩定性，以便及時發現隱患，采取必要的處理措施。
3.基礎處理
3.1基礎方案選擇
基礎方案主要包括：柱下獨立基礎、柱下條形基礎、筏形基礎。經承載力計算，基礎的地基反力都遠小于地基承載力特征值，但前兩種基礎型式顯然因有地下室難以滿足防水要求，而梁板式筏形基礎型式還合適。經變形計算，如果僅從變形值結果看，應該沒有問題，但即使在地形平坦和地質非常均勻土層的場地上進行理論變形計算結果與實際測試結果都有較大誤差，更何況在該持力層厚度和坡度變化較大的場地上計算變形值與實際有多大的偏差就更難以估計。最常用的地基穩定性計算方法有：圓弧滑動法、平面滑動法、折線滑動法、赤平極射投影法、實體比例投影法、數值分析法。根據地基土的物理特性，樁基礎方案應根據場地巖土條件進行選擇，如表1：⑨-1層混合土相對松散，局部含滾石，均勻性較差；⑨-2層含礫粉質粘土強度尚可，但其埋深變化較大；⑩-1層全風化花崗巖強度較高，但其埋深變化較大；⑩-2層強風化花崗巖強度較高，但其厚度變化較大；⑩-3層中風化花崗巖層強度高，分布尚穩定。因此，上述各巖土層均不宜選作為樁基礎持力層，對于鉆孔灌注樁，由于⑨-1層相對松散、護壁較為困難，普遍含有滾石、施工相對困難，因此不宜使用，故最合適的是選用人工挖孔灌注樁。
3.2人工挖孔灌注樁計算和施工
3.2.1成樁可能性分析
由于⑨-1層混合土含水豐富，適合用人工挖孔樁方案應采用混凝土護壁。由于持力層層面變化較大，樁基礎施工時應按實際層位控制為準，以避免樁長不滿足承載力要求。
3.2.2樁承載力計算
當滑坡推力的水平分力小于樁的水平承載力時就是安全的，在水平力計算過程中需要考慮的因素太多，要讓每個假定都符合實際困難較大，力求符合設計的計算模型和構造要求。
3.2.3施工要求
斜坡地上嵌巖樁的護壁材料應采用鋼筋混凝土制作，護壁內配置一定數量的水平環向鋼筋和豎向鋼筋，護壁厚度和配筋應加大。編制爆破作業施工方案時必須采用爆破作業向下炸巖進行松動爆破和鑿除處理時炸藥爆破應合理布孔，以盡量減小沖擊波對護壁的破壞及對周圍環境的影響。在孔井口應采取能泄爆又能阻擋碎碴飛濺的有效措施，爆破時必須由專人統一指揮。炸藥爆破后，爆破人員先下井檢查，挖孔人員方可下井。在挖孔過程中遇到不良地質時必須處理：樁基成孔后，保證樁基底部持力范圍內有完整的基巖層。當樁基處于豎向軟弱裂隙帶或深熔洞頂部，可在該樁側補樁，加大樁截面及持力底面層?；蛘咴谠摌秱纫欢ǚ秶鷥妊a兩根樁。穿越土洞的樁基，護壁外側土洞應填實。對樁基穿越大溶洞時，可以采用噴漿加固溶洞、填砌毛石或砌塊。對樁底局部的溶槽、溶溝、石牙等，對樁底，應根據具體情況放置鋼筋予以加強。
4.結語
山坡地形情況非常復雜，怎樣做好基礎及上部結構的設計，選擇合理的施工方案，尤其是控制建筑物的沉降量符合規范要求，沉降均勻，以確保工程質量、結構安全、節省工程造價，是建筑工程技術人員面臨著的一個長期艱巨的課題。在山坡上建造大體量的多（高）層建筑時，需將建筑物跨越各級臺階順坡建造，其建筑及結構設計具有特殊性，也容易因結構設計不當而釀成事故，建筑結構設計的關鍵是基礎設計及處理問題。因此，研究斜山坡上多層建筑結構設計及基礎處理具有一定的現實意義。
參考文獻
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