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空氣分離技術范文1
關鍵詞：瀝青煙氣；多環芳烴；成分分析；污染控制
中圖分類號：TU761文獻標識碼：B文章編號：1009-9166（2010）032(C)-0059-02
引言：道路用石油瀝青在高溫條件下（100―190℃），會釋放出危害人體和環境的有害煙氣。瀝青煙氣是一種特殊的污染物質，主要由液態烴類顆粒物和氣態烴類衍生物組成，所含的多環芳烴（如苯并比）對人體危害很大。在公路瀝青路面施工過程中，石油瀝青加熱、拌和、運輸、攤鋪、碾壓等都會釋放出對人體和環境有極大危害的煙氣。史寶成[1]等通過氣相色譜―質譜聯機分析檢測出瀝青煙中存在196中主要有機污染物質，其中含量較高的能被我們確認的共有81中，主要是多環芳烴。這些物質造成環境污染，嚴重影響人、動物，植物的生長發育，如果人長期處于瀝青油煙污染的環境中，可引起呼吸道和皮膚等疾病，同時誘發癌癥。
隨著人們環保意識的加強和以人為本、環保施工理念的深入人心，道路用石油瀝青的污染和瀝青煙氣的治理越來越引起人們的重視。
一、路用石油瀝青煙氣成分分析
（一）重量法測定瀝青煙氣量
重量法測定瀝青煙氣量主要原理及試驗方法如下：稱取一定質量的道路石油瀝青m1，置于可加熱容器中，通過可調溫電熱套加熱到一恒定溫度，持續加熱一定時間，每半小時稱取容器中瀝青樣品質量m2，m3，m4……ms（不含容器質量），至試樣基本保持恒定為止（前后兩次稱量恒定）。計算該溫度條件下瀝青煙氣產生比例P（%），公式如下：
取瀝青新樣品，重復以上試驗，并分別加熱到其它指定溫度（100―190℃），測定瀝青煙氣的產生量。
通過試驗我們可以發現，隨著加熱溫度的逐漸升高，瀝青煙氣的產生量呈上升趨勢，在較低溫度（100℃）時，瀝青試樣重量基本保持恒定不變，產生煙氣量極少。其主要原因在于石油瀝青中存在著很多易揮發性成分，而且其溶點、氣化點都不同，由此造成很多成分在較低溫度下不易揮發出來。
（二）瀝青煙氣的收集
縱觀國內外對于瀝青煙氣的收集方法，溶劑吸收法收集瀝青煙氣不失為一種經濟實用的方法。因多環芳烴溶于苯、甲苯、二甲苯、氯仿、乙醚、丙酮等有機溶劑，本試驗擬采用苯作為吸收溶劑。稱取一定質量的石油瀝青試樣，將其置入蒸餾瓶中，并插入溫度計，放置于可控溫電熱套中加熱至一指定溫度，在出口處串聯二支各裝有200ml吸收溶劑的容器吸收瀝青煙氣，在末端安設可調流量的抽氣設備。待瀝青溫度上升至指定的一恒定溫度時，開啟抽氣設備，調節至一合適流量，開始收集瀝青煙氣，并每隔半小時稱取瀝青試樣剩余質量，待剩余試樣質量前后兩次稱量基本保持恒定后停止收集瀝青煙氣。
取瀝青新樣品，重復以上試驗，并分別加熱到其他指定溫度（100―190℃），收集瀝青煙氣。其試驗如圖1所示：
（三）瀝青煙氣成分分析
瀝青煙的組分主要是多環芳烴，包括萘、菲、蒽、酚、咔唑、吡啶、吲哚、茚等一百多種有機物。醫學研究表明，它們對人體及動植物均會造成嚴重危害，特別是其中的多節環烴苯并芘，是一類致癌物或強致癌物[2]。一般瀝青煙中含有2.61%―40.7%的游離碳，其余為烴類及其衍生物等。因瀝青本身成分復雜，不同的瀝青成分有很大的差異，因而瀝青煙的成分也相當復雜?？傮w分析，瀝青煙的組分與瀝青相近，主要有多環芳烴（PAH）及少量的氧、氮、硫的雜環化合物。已知其中有萘、菲、酚、咔唑、吡啶、吡咯、吲哚、茚等100多種。道路石油瀝青煙氣的成分測定可采用氣相色譜――質譜聯機分析瀝青煙：氣相色譜―質譜聯機分析方法是結合氣相色譜和質譜兩種分析方法優點并能高效分離化合物研究其分子結構的分析方法。質譜是將樣品轉化為氣態離子按其質荷比的不同，在電磁場中分離開來記錄得到的圖譜，所用儀器為質譜儀。質譜法可進行有效的定性分析，但對復雜有機化合物分析特別是有機物的定量分析有些困難。而氣相色譜法具有分離效率高、定量分析簡便的特點，所以將氣相色譜與質譜兩者結合，可以發揮兩種分析方法各自的優點：氣相色譜是質譜法理想的“進樣器”，試樣經色譜分離后以純物質形式進入質譜儀，質譜儀是氣相色譜理想的“檢測器”。該方法采用苯收集瀝青煙氣（如上），然后將溶有瀝青煙樣品的苯溶液及原樣苯進行色質聯機分析，已檢測出的有機質有幾百種，主要是多環芳烴。
二、路用石油瀝青煙氣污染控制方法
瀝青煙主要由氣、液兩相組成，液相部分是十分細微的揮發冷凝物，氣相部分是不同氣體的混合物。對于這種濃度不高，成分又極為分散的瀝青煙，用一般方法很難將其凈化。
（一）目前瀝青煙氣的控制主要有以下幾類方法
燃燒法――因為瀝青煙的基本成分為碳氧化合物，其中又含有油粒及其他可燃性物質。當溫度控制在800―1000℃之間，供氧充足，燃燒時間在0.5s左右，烴類物質就可以燃燒的很完全，其他雜質也能徹底燃燒。如溫度過高，部分瀝青煙容易形成顆粒，以粉塵形式隨煙氣排出，形成二次污染。
電捕法――這種方法是基于靜電場的物理性質而進行的。瀝青煙中的顆粒及大分子進入電場后，在靜電場的作用下，它們可以載上不同電荷，并驅向極板，在被捕集后聚集成液體狀靠自身重力作用順板流下，從靜電捕集器底部定期排出，從而達到凈化瀝青煙的目的。該方法的缺點是：一次性投資大，對煙的溫度要求較高，一般控制在70―80℃，因其不能用于碳粉塵的捕集，而必須采用濕式靜電捕集器，也就增加了污水處理設備。吸附法――可采用焦炭粒、爐渣、白云石或滑石粉等具有粒徑小，多孔，且有較大比表面積的物質作為吸附劑，對瀝青煙進行物理吸附。具體吸附劑的選定應結合生產性質和當地吸附劑的來源情況，選用固定床及輸送床等，可依據瀝青煙的濃度、吸附劑的性質、凈化標準等條件而定。這種方法采用的吸附劑不用再生，可直接用于生產，系統運行費用低，無二次污染。吸收法――采用汽油、柴油等有機類液體做吸附劑，使瀝青煙的混合氣與吸收劑逆流充分接觸并洗滌，除去有毒組分，達到凈化的目的。此類方法多用于焦化廠、涂料廠和石油化工廠。其凈化效率低，存在二次污染，技術上還有待進一步提高。以上方法中，吸附法是一種經濟、環保的方法，值得進一步研究。但是在污染源頭上進行治理和處置才是控制和治理瀝青煙根本的方法。
（二）道路用石油瀝青煙氣污染控制方法的幾點思考
由于道路用石油瀝青混合料生產、加工的特殊性，面積大，路線長，空間開闊，決定了上述的幾種方法在減少路用瀝青煙氣方面存在著一定的局限性。因此，有必要尋找一種適合于道路瀝青生產的減少瀝青煙氣的方法，研究一種低煙氣環保路用瀝青，減少對工作環境和人的危害。思路一：瀝青抑煙劑的開發。由于道路瀝青生產的特殊性，參考改性瀝青的改性機理，可以考慮研發一種降低瀝青煙氣的改性劑。由于苯并芘類致癌物質和蒽、菲等光毒物質都屬于多環芳烴，擬將以類物質作為目標控制對象。根據此類物質在人體內親電反應的特征，確定抑制劑的兩條選擇標準：首先要滿足分子結構相似相溶，然后要具有供電子基團，這樣就容易同多環芳烴發生反應，形成取代以后的非致癌物，從而消除或降低瀝青中的苯并芘的含量。思路二：降低路用瀝青的使用溫度――溫拌瀝青混合料的應用。由于道路用瀝青隨著加熱溫度的提高，在同等條件下產生的煙氣呈線形增長，因此降低道路瀝青的使用溫度將大大減少其中有害煙氣成分的產生。
結語：著人們環保意識的提高和道路瀝青混合料的廣泛應用，生態環保型瀝青混合料的開發將是未來公路事業的發展方向。如何采用經濟實用的方法來減少道路施工對環境的污染，將是我們研究工作者所面臨的挑戰。
作者單位：重慶交通大學土木建筑學院
參考文獻：
空氣分離技術范文2
關鍵詞：MSR；工藝布置；變形控制
Abstract： Moisture separator reheater for AP1000 project has the features of long length， large diameter； thin wall thickness， a mass of welding accessories and high manufacturing accuracy， etc， This article make an analysis of difficulty in manufacturing MSR， and summarized the comprehensive processing technologies in the process layout， tooling fixture design， deformation control， heat treatment， etc ， it is well used for providing valuable experience in manufacturing similar type of vessel
Key Words： MSR； process layout； deformation control
前言
汽水分離再熱器（以下簡稱：MSR）是AP1000三代核電常規島的大型關鍵性設備，它在二回路系統中具有至關重要的作用，MSR利用核島一回路高溫高壓蒸汽與汽輪機乏汽之間進行熱力交換，過濾濕氣，以避免過量的濕氣對汽輪機葉片造成侵蝕，損傷葉片，同時，它通過再熱功能，加熱乏汽，使之能夠循環用于汽輪機完成做功發電。
1 產品介紹
在功能上，MSR需要處理一回路絕大部分做完功的乏汽，其體積容量要求相當大，同時，因為其在功能上需要兼具濕氣分離和再熱乏汽的作用，因此，在設計結構上，其承壓殼體具有總體長度大、直徑大、壁厚薄、內構件多、制造精度要求高等特點。
汽水分離再熱器主要由承壓殼體、內部構件、一、二級再熱器組件（包含2個一級再熱器，2個二級再熱器）、分離器葉片等組成，是內部結構復雜的大型對稱結構臥式換熱器。
2 制造技術難點分析及控制措施
2.1 制造技術難點
根據MSR的設計結構及制造技術要求，同時，結合以往設備制造經驗，MSR在制造上存在以下難點：（1）承壓殼體總長近27米，由11段筒節和左右封頭組焊而成，殼體上還需要焊接大量的接管、接管加強板、支座墊板及內部支撐構件等，因此，其殼體焊縫數量多、殼體總長過長，在工藝上存在焊縫疊加、熱處理爐容量限制和制造效率低的問題。（2）筒體內徑為Φ4200mm，厚度僅為32mm，屬于薄壁大直徑筒體，在自身重力的作用下，單個筒體卷制成型后橢圓度過大，不易滿足裝配要求。（3）承壓殼體筒身上接管數量多，剛度小，與殼體相焊的接管中，直徑大于Φ800mm的大直徑接管每臺MSR有10個，直徑在Φ500～Φ800mm之間的接管每臺MSR有14個之多，焊接工作量巨大，極易造成承壓殼體焊接變形。（4）筒體及加強板的材質均為SA-516Gr.70，接管材質為SA-266Gr.2、SA-182Gr.F22Cl3、SA-516Gr.70等，其坡口選擇形式見下圖2.1，接管焊接量大，焊接變形難以控制。（5）承壓殼體內壁預焊件結構復雜，數量達20多件，板厚度為3～20mm，焊接接頭形式大部分為角接，部分為對接，焊接工作量大，易導致焊接變形，同時還需兼顧焊縫表面成型的控制和清潔控制的要求，焊接過程控制難度大。（6）封頭與殼體間最終兩道環縫受產品結構約束，只能采取手工電弧焊全位置焊接，為保證焊縫裝焊質量，需嚴格控制焊縫錯邊和間隙。
2.2 工藝控制措施
2.2.1工藝布置控制。為解決產品焊縫多的問題，我們根據產品承壓殼體焊縫、接管焊縫、接管加強板、支座墊板以及內部構件的設計結構特點，對殼體進行區域分割，避開焊縫集中區，在確保相鄰焊縫最小間距100mmm的情況下，將承壓殼體分割為最長筒節為3500mm，最短筒節為1056mm，共計11節，同時，考慮到產品左右對稱的結構特點，承壓殼體組焊時將殼體分成筒節1～6、7～11兩大段、分兩個工位分別進行裝焊和熱處理，解決了熱處理爐能力受限且有效提高了工作效率。
2.2.2法加工精度控制。MSR殼體采用SA-516Gr.70卷制拼焊工藝，考慮到后續內構件和支撐件的布置，筒體在線性尺寸和橢圓度方面加工精度要求比較高，因此，從劃線開始，就需要嚴格控制筒節展開長度，通過控制鋼板相對兩側的平行度及相鄰兩側的垂直度，以達到控制筒體長度及對接錯邊的限制。
工藝上，采用刨邊機或銑邊機加工筒節縱、環縫坡口的方式，以保證筒節坡口的直線度及坡口的表面質量。采取預彎的卷板工藝，保證筒體縱縫的棱角度及焊縫的焊接質量。在筒節卷制、校圓的過程中采取輔助工裝在鋼板的端部附近施加向上的拉力，以減少筒節由于自重原因產生的變形，達到控制筒節橢圓度的目的。
為確保單個殼體的制造精度，單個殼體的橢圓度按內控標準3mm進行控制，每節筒體兩端分別使用12點可調撐圓專用工裝，控制待裝焊環縫的橢圓度，保證環縫的錯變量和焊接接頭質量。
2.2.3 焊接變形控制。MSR焊接組件多、接管焊接量大，易產生焊接變形，為解決變形問題，工裝設計上主要采用預裝配防變形支撐的方法調整殼體焊接變形量以及增加承壓殼體的剛性。在接管氣割開孔前，在筒體接管開孔部位兩側裝配防變形支撐，并按照實際情況預留反變形量，見圖2.2。在接管焊接過程中，防變形支撐一直發揮作用，直至承壓殼體熱處理消除應力后方可去除。
在筒體組件裝焊完成之后，在裝焊接管、內外部預焊件之前，在筒身兩端及筒身中部的外圓上裝配防變形支撐環（見圖2.3），提高承壓殼體的剛性，保證筒體的橢圓度，保證內部構件的裝配精度。同時該支撐環對減少接管、預焊件焊接及承壓殼體組件熱處理變形有一定作用。
2.2.4 焊接方法的選擇。焊接方法的選擇是控制承壓殼體焊接變形的關鍵，應選擇熱量集中，可實現快速焊接的方法來減小焊接變形和提高焊接效率。承壓殼體縱環焊縫焊接選擇實心焊絲MAG焊，保護氣體選擇80%Ar+20%CO2的混合氣體。該保護氣體具有一定的氧化性，并且可提高熔滴過渡及電弧燃燒的穩定性、改善焊縫的熔深形狀和外觀成形、控制焊接飛濺。快速焊接時熱輸入可控制在≤1500J/mm，甚至≤1000J/mm，對控制焊接變形極為有利。
筒體與接管焊接工藝措施：①焊接方法的選擇：使用實心焊絲MAG焊，較SMAW有如下優點：a.焊接速度及電弧熔敷率比SMAW高；b.焊絲能連續送進；c.焊接過程中產生的熔渣少，可以降低焊后清理的工作量；d.焊接操作簡單。如果使用SAW進行施焊，熱輸入較大（SAW的熱輸入在3000J/mm左右，實心焊絲MAG焊的熱輸入可控制在≤1500J/mm），不易控制焊接變形。故選用實心焊絲MAG焊。②焊接過程中控制。MSR筒體上接管數量較多，規格不一，為控制變形量，需按接管直徑劃分為大口徑及其他口徑接管后再進行工藝布置，接管焊接工藝按規格劃分如下：a.對于直徑大于Φ800mm的接管焊縫按上圖2.4（左）進行分段，焊接順序為1，1'-2，2'-3，3'-4，4'，其中1，1'～4，4'分別由兩名焊工同時完成焊接。b.對于直徑在Φ500～Φ800mm之間的接管焊縫按上圖2.4（右）進行分段，焊接順序為1-2-3-4。
3 應用情況
3.1 殼體分段制備，公差范圍內嚴格控制下料尺寸、橢圓度和直線度，殼體卷制成形后，殼體保持了較好的剛度，未見明顯變形，且對邊錯邊量小于3mm。
3.2 下料過程中嚴格控制鋼板對邊的平行度及相鄰兩邊的垂直度，確保了鋼板卷制后對接端部的圓度尺寸，同時在殼體分段拼接前運用工裝撐圓技術，進一步調整分段筒體對接端尺寸，使得對接錯邊量能夠控制在1.5mm內，極大的利于了后續的拼焊工藝。
3.3 采用防變形工裝，并選擇適當的實心焊絲MAG焊接工藝，焊接過程中，實心焊絲MAG充分發揮了其快速焊接的特點，環縫的凹陷明顯優于同類產品焊縫；且接管焊接完成后，其形位尺寸完全滿足了圖紙要求。
結束語
通過對MSR薄壁殼體制造過程難點的分析及工藝過程控制，歸納出該產品在工藝布置、加工精度控制、焊接變形控制，焊接方法選擇等方面的關鍵制造技術，為解決薄壁容器制造難點提供了寶貴的經驗，同時，也對加快我國AP1000三代核電制造技術的消化與吸收，提升我國核電常規島制造水平有著重要的意義。
參考文獻
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作者簡介：顏曉亮（1981，1-），男，廣州人，武漢工程大學過程控制專業，研究生，工程師，注冊工程監理師，注冊設備監理師，主要從事質量管理和主設備結構設計工作。
空氣分離技術范文3
關鍵詞：壓力控制器；彈性元件；性能特性
中圖分類號：TB文獻標識碼：A文章編號：16723198（2014）07019102
壓力控制器是一種將壓力信號直接轉化為電氣開關信號的機―電轉換裝置。船用壓力控制器適用于電動機位式控制線路或信號報警線路，以便使水、油、氣體及蒸汽壓力保持給定值，具有調整動作壓力值方便之優點。它可作為無侵蝕氣體和液體壓力到達極限值時的信號裝置，或作為壓力調整器的電路接觸開關之用。
控制器中的彈性元件能將一些難以直接測量的物理量（如壓力、流量、溫度等）轉換成便于測量的長度、角度等參量。在變形不大的情況下，各種彈性元件的彈性特性基本符合虎克定律，其載荷與位移之間具有一定的函數關系，利用這種特性就可以測量力、壓力、壓差和力矩等參量。同時，彈性元件還能很方便地將很多物理量（如流量、液位、溫度、電流、壓力等）轉換為力、壓力和力矩等參量來進行測量。文中主要以船用YWK-50-C型壓力控制器為例，分析壓力開關中彈性元件的性能特性及影響其性能特性的因數。
1船用壓力控制器結構及工作過程分析
YWK-50-C型壓力控制器是一種隨壓力變化可以輸出開關信號的控制裝置，主要由壓力控制器由殼體，給定裝置和壓力傳送器三部分組成（如圖1），控制器指針指示值（主調螺栓控制）為設定值，是壓力下限切換值，微調螺栓上數字僅表示切換差值大小程度而非實際值，實際值應從標準表讀取。該壓力控制器可以進行定值動作調節和上下限動作調節，旋轉主調螺栓，由給定彈簧整定動作壓力下限，通過旋轉微調螺栓，由幅差彈簧和給定彈簧共同整定動作壓力上限。當被測介質壓力低于整定動作壓力時，給定彈簧帶動杠桿左端向上位移，杠桿右端向下位移，觸點1、2斷開，觸點1、3閉合，同時接通相應電路。當被測介質壓力高于整定動作壓力上限時，介質壓力通過管道接頭作用于測量波紋管，頂動頂桿右端向上位移，觸點1、2閉合，觸點1、3斷開，同時接通相應電路。
圖1YWK―50型壓力控制器工作原理示意圖
（a）結構圖；（b）原理圖2承受壓力時的螺旋彈簧彈性特性分析
船用YWK-50-C型壓力控制器采用螺旋彈簧作為主調壓力調節的彈性元件，在螺旋升角較小時，可認為彈簧絲僅承受扭轉作用。這時，彈簧的軸向變量λ和它所承受的軸向載荷F的關系如下：
λ=8FD32n1Gd4（1）
其中：λ――在載荷F作用下彈簧的變形量；F――作用在彈簧上的載荷；D2――彈簧中徑；n――彈簧的有效圈數； G――材料的切變模量；d――簧絲直徑。
特性曲線如圖2所示：
圖2螺旋彈簧拉伸彈性特性曲線圖彈簧的彈性特性曲線為一直線，故其彈性特性（力與變形間的關系）遵從虎克定律，即力與變形成正比例關系：
F11λ1=Fmax1λmax=F1λ=Fmax-F11λ0=常數（2）
其中：λ0――彈簧的工作行程；λ0=λmax-λ1。
從式（1）和（2）中可以看出，當彈簧選定后，作用在其軸向載荷和軸向位移量成正比，從而在壓力控制器中，也就是刻度指針的位移量與被測壓力形成正比關系。
3承受壓力時的波紋管彈性特性分析
圖3波紋管結構參數圖4波紋管的工作特性波紋管的結構參數如上左圖所示，在軸向壓強下，與波紋管的軸向位移的關系：
y=PSα1-μ21Eh0?n1A0-αA1+α2A2+B0h021RH2（3）
其中：P―作用壓強；Sa―有效面積；n―工作的波紋數；h0―波紋管內半徑處的壁厚；α為波紋平面部分的斜角（緊密角）。
根據式（3），我們得出波紋管的工作特性曲線（如圖4），從曲線中可以看出，波紋管位移與壓強成正比，彈性特性是線性的。從而我們可以定量的將壓力或溫度信號轉換成開關信號。
4影響彈性元件性能特性因數分析
彈性元件在測量過程中會因外界因數對其影響，會導致測量出現誤差，影響其特性的因數主要有幾何尺寸參數、溫度、遲滯現象、殘余變形以及失穩現象。
4.1幾何尺寸參數的影響
從式（1）中可以看出，當彈簧中徑和彈簧有效圈數變大，在同一載荷下彈簧的變形量會變大，而簧絲直徑變大，會導致彈簧變形量變小，一般我們在設計過程中，根據彈性元件的使用場所和所需功能，通過調整彈性元件工作圈數的方法來消除幾何尺寸參數對彈性元件性能的影響。
4.2溫度的影響
在溫度較高或較低的環境中，彈性元件會在溫度的作用下發生變形，特別是長期工作在高溫介質中的彈性元件可能會發生永久變形，也就會造成測量誤差。彈性模量溫度系數β=ΔE1E（t2-t1），從中可以看出當彈性模量溫度系數β一定時，彈性模量E是隨著溫度升高而下降的，從而在同一載荷下彈性形變量變大。一般可以通過采用溫度系數極小的材料或者補償的方式消除溫度的影響。
4.3遲滯現象的影響
彈性后效現象是彈性元件在加載與卸載過程中，彈簧管的自由端不立即完成相應的位移，經過停留一段時間后，才能完成相應的位移，導致彈性特性曲線不相重合的現象，而彈性滯后現象是彈性元件在壓力加載與卸載過程中，位移量的進程和回程不相重合，存在一定的變差，以上兩種現象疊加形成了彈性元件的遲滯現象，遲滯現象的產生會影響到壓力控制器的控制精度?？朔椥赃t滯現象，一般可以通過以下方法進行處理：一是選擇彈性元件材料時應選擇高彈性極限，高強度極限和疲勞極限的材料；二是在彈性元件的設計中，要盡可能提高彈性元件的比例極限；三是在彈性元件的制造中，要嚴格執行相關的工藝要求，如超壓、靜壓工藝和熱處理工藝。
4.4殘余變形的影響
彈性元件在加載后元件產生位移，而卸載后再經過相當長的一段時間彈性元件仍不能回復到原始位置，從而產生一個永久變形的殘留值，殘余變形有塑性變形、疲勞變形、蠕變等三種形式。元件的殘余變形量與使用狀態有關，當拉伸（或壓縮）的位移量逐漸增大到一定的位移值后，殘余變形將顯著增加。在工程中，一般對殘余變形量給出一定的界限值，超過界限值將導致壓力控制器測量誤差的加大或控制器的損壞，這種情況對彈性壓力控制器來說是不允許存在的，我們在使用過程中一定要根據允許最大位移嚴格限定最大載荷。殘余變形量的大小主要跟彈性元件的幾何尺寸參數及材料性能有關，一般情況下，與材料的屈服強度及外徑的平方成正比，而與材料的彈性模量、波紋管的壁厚成反比。從而我們可以根據殘余變形量的需要，來選取合適的彈性元件尺寸及材料。
4.5失穩現象的影響
彈性元件（如螺旋彈簧、波紋管等）在載荷作用下會發生失穩現象。比如波紋管可能會發生波紋環板平面翹曲、變形、波距不均勻或者波紋瞥軸線總體彎曲，偏離原來的直線位置。失穩現象會導致波紋管的幾何形狀失去原有平衡狀態，產生形狀突然畸變，降低了其承壓及補償位移的能力。防止元件失穩的措施有：元件設計時應避免元件過長過?。婚L波紋管在使用時應采用心軸或拉桿保護；彈性元件承載時，載荷應加在元件的適合位置，防止載荷偏斜。
5結語
通過對船用YWK-50-C型壓力控制器彈性元件性能特性及影響因數分析，我們可以看出，彈性元件能夠將被測信號（溫度、壓力等）以線性輸出為位移信號，從而可以作為位式控制元件。但是由于自身或者外部環境的因數影響，也可能會導致輸出信號的非線性度，所以我們在設計過程中，要盡量通過設計彌補自身因數的影響，同時根據不同的外部工作環境選取合適的壓力控制裝置。
參考文獻
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空氣分離技術范文4
短信控制是通過相應的設備比如Modem、手機等設備發送、接收信息信息的過程。通過手機來發送短信是最常見短信通信服務，手機短信服務通過現代通信技術可以實現系統的遠程監控，是一種便捷有效的控制方式，通過無線接收設備，可以不受線路的影響，不受作業環境等客觀條件的約束，被廣泛應用于日常通信、工業技術以及遠程數據交換中。短信Modem，俗稱短信貓是一種常用的短信控制設備，和手機相同，Modem工作需要SIM卡的支持，在Modem設備里面安裝一張SIM卡，鏈接到數據接口或者和電腦連接，通過電腦可以實$短信數據的發送和接收功能。和一般手機不通，Modem可以與l/sB、串口、網口等相連，Modem根據功能不同也分為多口和單口。
Modem和手機收發短信的工作原理是基本一致的，但相對于手機而言更加注重信息的接收和發送，就短信收發應用具有許多手機無法比擬的優點，比如發送短信的可靠性更高，收發短信的速度也更快，具有群組發送和實時發舉等特點，所以在企業管理系統中運用比較廣泛。下面我們主要以為例介紹一下短信技術的原理和運用。
2.工作原理
目前企業中的消息傳遞機制基本都是基于TCP/IP協議的網絡環境存在的，如果沒有TCP/TP網絡的環境下，信息的采集和同步就比較困難。為了實現無網絡環境模式下一些企業的智能化管理，比如物流快遞行業、分散式訂單管理等，就可以利用Modem以及語音設備來開發廣域系統集散信息智能管理模式，針對大量的集散環境，在沒有TCP/IP網絡的環境下對廣域的數據采集系統進行信息的收集、處理和利用。以此來解決城域的數據傳遞和處理機制。借助Modem裝置，使一些沒有固定地點辦公的企業和生產單位中，實現企業數據信息的采集，實現離散數據的管理，為這類企業和生產單位的信息自動化處理提供了一種切實可行的解決方案。
通過Modem設備滿足企業用戶在沒有網絡的環境下就可以實現短信的動態發送和接收功能。Modem主要由兩部分組成，一.個是硬件設備，另外一個是二次開發包，通過兩者的有機結合，就可以滿足上述企業的需求，通過本地的無線網絡就可以實現發送和接收短信的功能。同時，也應該了解，Modem只是作為短信傳輸的硬件設備，而不是一款智能設備，它必須通過電腦端口連接，通過串口進行通訊，并根據AT命令來控制實現。
所謂二次開發包，是為了讓一部分程序員、以及一些指令不熟悉的開發人員，應地制宜地通過開發應用程序，將Modem集成到所開發的程序中去，也是一種接口方式。短信二次開發的接口有'許多種，可以采用Dell動態鏈接庫的接口方式，可以用OCX二次開發控件方式，還可以用采用封裝的方式，封裝成為類似服務器的形式的數據接口方式。短信模塊，其實就是一塊電子元器件，只是它內嵌了GSM無線通信信息模塊，通過信息模塊實現短信的發送、接收的主要功能。作為Modem的一個配件，可以與外部線路鏈接，只要插人三大運營商的SIM卡，就實現了與移動、聯通、電信運營商的無線鏈接，就可以與運營商的短信中心建立網絡互通。短信模塊是基于無線通訊模式GSM工業通信技術級別的通信模塊，通過與本地電腦相連，就可以輕松實現短信的自由發送和接收。
用GSM Modem技術實現短信的接收和發送，比較適合于離散環境中企業內部系統管理的開發，比較經濟實惠。當然也可以通過直接接入網關，這種接入方式不需要安裝新的設備，利用路由器與運營商的短信通信系統實現通訊，雖然使用方便，投入很大費用也很高。另外，還可以通過網站發送短信服務來通訊，有些網站可以提供這方面的服務功能，比如騰訊，使用起來方便簡潔，不需設備資源，但是必須提供網絡環境才行。
3.開發及應用
針對離散信息環境下企業管理系統的研究應用，下面主要分析短信Modem如何來進行企業內部短信控制的，主要有三種方式，一是直接使用AT指令，直接使用指令必須要求對Modem模塊的各種常用指令能熟練掌握。
通過串口用AT指令將相應的驅動短信指令發送到GSM Modem，這是比較低階的應用開發。二是Modem開發包，Modem商家在出廠時就提供集成指令的二次開發包，實際應用是只有直接調節API就可以實現短信的接收與發送。三是Modem中間件，作為相對高級的解決方案，利用Modem廠家提供的信息開發軟件實現短信收發。如何實現Modem信息的二次開發，一般而言，當數據傳送時，把信息內容以及信息接收者的信息交至信息內容梯隊，并及時接收從信息梯隊中獲取的信息內容，同時可以調用Modem開發包讀取或者發送信息，開發包與Modem利用串口相連，并根據指令來完成短價接收發送。Modem死機也是常見的現象，因為串行設備需要串行提交信息發送，提交后在沒有短信回應前也不能繼續提交信息，否則都會造成死機的情形。
通過軟件可以控制相應的短信功能，主要包括短信的群發送模式，即系統采用集群發送的模式，可同時自動向大量目標群體發送同一條信息，群發模式具有分布廣、針對性強、接收方便、經濟高效等特點；無線Modem連接發送模式是將Modem連接到電腦上，安裝相關的軟件，或者直接使用相關程序，安裝手機卡到Modem里，通過短信Modem發送短信，而扣費將在手機卡上，這也是短信Modem最初的應用模式，短信平臺模式是基于網絡供應商提供的端口服務，利用互聯網實現與目標對象的信息發送接收模式，包括短信的批量發送，自定義發送等。一般是使用下載在本'地電腦的群發軟件，其具有短信單發、群發。分組等各種功能。還可以通過網頁瀏覽器登錄網頁版的短信平臺進行操作。
4.結語
空氣分離技術范文5
1真空電容介紹
1.1 真空電容的結構
如圖1:電容的電極為數個同心圓環,上下多個同心圓環構成電容的兩極。波紋管的作用是在不影響電極運動的情況下隔離空氣。調整定位螺絲可以調整電容的最小容量。排氣孔是生產過程中用于抽空電容內部空氣的通道,電容容量的調整是靠改變電極間的相對面積來進行的。
1.2 可變陶瓷真空電容器的物理特性
電容器的內部電極一般采用彈簧銅制作,但由于電容器外殼金屬銅與陶瓷的封裝是在高溫下進行的,當封裝完成后,電容內部電極處于退火后非常軟的狀態,容易發生機械形變;而電容器抽真空時必須在幾百度的高溫環境中進行,這也使得內部電極變得更軟。因此成品電容器內部電極非常軟,極易因振動等發生形變,金屬與陶瓷的連接處是最大的薄弱點,溫度超過250℃會成為漏氣點。
2可變陶瓷真空電容的主要參數及其運用
2.1 峰值試驗電壓
峰值試驗電壓應不低于射頻峰值工作電壓的1.4倍。測量時將電容調至最大容量位置進行。在國產電容器外殼上一般標明射頻峰值工作電壓的有效值。如型號為CKTB650/35/240的電容器,其中35為射頻峰值工作電壓,單位是kV,是有效值。因此在測試該電容時,按國家電容器標準規定,采用的工頻實驗電壓有效值為49kV。國外電容廠家規定電容器的射頻峰值工作電壓為峰值測試電壓的60%。與國內電容器型號含義有所不同,其型號中標明的電壓為工頻測試電壓的峰值。
2.2 電容量
最大電容量允許偏差為±5%,最小電容量小于或等于標稱值。調整電容器的定位螺絲,可改變其最小容量,使其小于最小標稱容量。
2.3 最大射頻電
在自然冷卻條件下,電容器通過該數值的電流,其陶瓷與金屬封接部位的溫度應不超過150℃。也就是說,電容工作溫度最好不要超過150℃。短時間的過電流電容可以承受,但10s以上持續的過電流將損壞電容。
2.4 固有諧振頻率
電容器的阻抗性質由容性變為感性的臨界頻率。讓電容器的工作頻率盡量遠離其固有諧振頻率,以及消除或盡量減小工作頻率的高次諧波,產生該問題的原因主要是電容內部的波紋管。
3真空電容常見問題
3.1 運輸過程中的問題
主要是碰擊造成損壞,即電容運輸過程中,由于擺放不當、包裝箱內填充物不足造成多個電容器之間或電容器與包裝箱之間發生碰撞,或由于運輸中搬運方式不當等造成電容損壞。正確的運輸包裝方法:首先調整到容量最小位置,其次填充物要足夠,最后要保證電容搬運中的垂直狀態不能傾斜,輕拿輕放。
3.2 存儲中發生的問題
3.2.1 電極變形
多是由于真空電容沒有按廠家要求軸線垂直放置,而是水平放置或傾斜放置,長時間導致極片變形或碰到一起,使用過的電容器容更易發生該問題。
3.2.2 慢漏氣
由電容器的結構可以看出,其外殼是由金屬銅和陶瓷構成,它們的膨脹系數不同,同時又有工藝和材料的原因,慢漏氣是必然存在的,慢漏氣會造成:絕緣強度下降,直流泄漏電流增加。
3.2.3 水冷電容水路腐蝕
當水冷電容在使用后,沒有將電容中冷卻水抽干,直接進行長時間的存儲,將會造成腐蝕和氧化,降低電容的使用壽命。
3.3 安裝過程中的問題
3.3.1 聯動并聯電容使用時初始位置設置不當
正常情況下,兩個并聯電容的容量在各頻率點總是相同的,因此流過并聯電容中任何一個電容的射頻電流是總電流的一半。當因初始位置設置不當,造成兩個電容的初始容量不同。將致使兩個電容工作時電流不同,表現出一個工作溫度高,一個工作溫度低。長時間如此,高溫電容的使用壽命將減短。
3.3.2 電容與電感匹配使用時初始位置設置不當
發射機中經常用T網絡或Γ網絡進行阻抗匹配。T網絡或Γ網絡對應各頻率點的調整,均是電容與電感匹配聯動調整,正常情況下,各個器件的位置是一一對應的。在安裝過程中,有意或無意中改變了電容的初始值,就將造成該網絡輸入輸出阻抗不再是設計值,網絡中器件上電壓或電流增加,這些都可能造成電容器損壞。因此建議不要輕易改變網絡中電容和電感的初始設計值。
3.4 使用中的問題
3.4.1 異常高電壓大電流
由于發射機狀態不佳、其它器件發生故障、線路中產生振蕩、故障情況下保護裝置動作不及時等情況的發生,造成電容上落有異常高電壓,或流過異常大電流,從而造成電容損壞。這一類電器損壞在電容總故障中占有一定比率。
3.4.2 水冷電容的冷卻水水壓水質異常
在水冷電容中,冷卻水的水質較差,或水壓過大,對電容的壽命影響非常大。冷卻水的水質差,將加快電容內水路的腐蝕速度。水壓過大,對電容中水路也是一個考驗。
4結語
因為可變真空陶瓷電容在設備中的重要性加之其價格昂貴,其使用維護是一個比較關注的問題,以上是本人的一點見解,希望讀廣大同行通過本文的閱讀,能有所收獲。
參考文獻
[1] GB/T 3788-1995.真空電容器通用技術條件[S].
空氣分離技術范文6
關鍵詞 胸腔鏡 胸腺擴大切除術 眼肌型重癥肌無力 肌無力危象
中圖分類號：R655.7; R746.1 文獻標識碼：B 文章編號：1006-1533（2014）23-0053-04
Mid- and long-term efficacy and myasthenic crisis situation
of thoracoscopic single hole enlarged thymectomy in the treatment
of 40 cases of elderly patients with ocular myasthenia gravis*
FANG Zheng**
（Department of Cardiothoracic Surgery， The First People’s Hospital of Jiujiang City， Jiangxi 332000， China）
Abstract Objective： To investigate the mid- and long-term efficacy and myasthenic crisis situation of thoracoscopic single hole enlarged thymectomy in the treatment of elderly patients with ocular myasthenia gravis. Methods： Seventy-eight cases of elderly patients with ocular myasthenia gravis treated from January， 2008 to January， 2013 in our hospital were retrospectively analyzed， in which they were divided into an observation group （40 cases， treated by the single hole thoracoscopic enlarged thymectomy） and a control group （38 cases， treated by sternotomy thymectomy）. The times for operation and hospitalization， the bleeding volume during operation， the amount of the use of postoperative analgesic drugs， the improvement of symptoms and the occurrence of myasthenia gravis crisis were compared between two groups. Results： The times for operation and hospitalization， the bleeding volume and the amount of the use of postoperative analgesic drugs were significantly lower in the observation group than in the control group， however， the improvement of symptoms had no significant difference between two groups. One cases （2.5%） of postoperative myasthenic crisis occurred in the observation group while 6 cases （15.8%） in the control group. the comparison between two groups had significant difference. Conclusion： The mid-term efficacy of thoracoscopic single hole enlarged thymectomy in the treatment of elderly patients with ocular myasthenia gravis is much better and it can significantly reduce the incidence of postoperative myasthenia gravis crisis.
Key words thoracoscopy; enlarged thymectomy; ocular myasthenia gravis; myasthenia gravis crisis
重癥肌無力是一種累及神經肌肉接頭的自身免疫性疾病，大量研究證實其與胸腺密切相關[1]，且臨床已發現應用胸腺切除術聯合縱膈脂肪組織清除術治療胸腺瘤所致重癥肌無力的效果較好[2]。隨著胸腔鏡技術的問世及發展，胸腔鏡輔助的胸腺切除術逐漸取代了常規的胸骨正中劈開術。但因為是新型手術方式，故對其用于重癥肌無力治療仍存在著較多的爭議。筆者進行了一項研究，以分析應用胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術治療老年眼肌型重癥肌無力的中、遠期療效及肌無力危象發生情況，現將結果報告如下。
資料與方法
一般資料
回顧性分析我院2008年1月-2013年1月收治的78例老年眼肌型重癥肌無力患者的資料。所有患者的年齡均≥60歲且符合眼肌型重癥肌無力的診斷標準[3]，Osserman分級為Ⅰ級，具有胸腺切除術指征，并已排除存在手術禁忌證、胸腺增生、肝（腎）功能不全、凝血功能障礙和精神性疾病的患者。根據手術方式的不同，將78例患者分為觀察組和對照組，其中觀察組有40例患者，接受胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術治療;對照組有38例患者，接受胸骨劈開胸腺切除術治療。比較兩組患者的性別、年齡、病程、圍術期處理和合并癥等一般資料，差異均無統計學意義，具有可比性（表1）。
手術方式
胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術
患者取左側臥位并向后傾30°，全身麻醉成功后作雙腔氣管插管術，單側肺部通氣。胸腔鏡于右側進胸，在腋中線第6肋間作1 cm切口作為觀察孔、腋前線第3肋間作1 cm切口作為單操作孔，沿著上腔靜脈走向于膈神經上方切開橫膈膜。在膈神經與胸骨交匯處采用卵圓鉗分離胸腺與縱膈胸膜，向上提起胸腺峽部并分別向上、向下分離，暴露無名靜脈，再使用血管夾夾住分支靜脈，沿著縱隔胸膜將胸腺完整剝離，同時清除縱膈處的脂肪組織。仔細檢查出血狀況后，常規放置引流管、縫合切口創面。
胸骨劈開胸腺切除術
患者取仰臥位、肩部墊高位，全身麻醉成功后作單腔氣管插管術，然后于胸骨正中切口，劈開胸骨，切除胸腺組織和縱膈脂肪組織。
觀察指標
比較兩組患者的中期療效（手術時間、術中出血量以及術后的鎮痛藥物使用量和住院時間）、遠期療效（術后癥狀改善情況）和術后肌無力危象發生情況。其中，術后癥狀改善情況采用《重癥肌無力日常生活活動能力量 表》（Myasthenia Gravis Activities of Daily Living Scale）[4]評定――癥狀完全緩解：治療后經?？茩z查，已無疾病癥狀和體征（除單純閉眼無力外）且對日常生活沒有任何影響;癥狀改善：治療后經專科檢查，疾病癥狀和體征顯著改善、治療用藥劑量顯著減少且對日常生活影響較小;癥狀無改善：疾病癥狀、體征和治療用藥劑量較手術前無顯著變化，對日常生活影響較大;癥狀加重：疾病癥狀和體征較手術前顯著加劇、治療用藥劑量顯著增加，嚴重影響日常生活。
統計學處理
研究數據采用SPSS（18.0版）統計學軟件進行統計學處理。兩組的計量資料以（±s）表示，比較采用t檢驗;計數資料比較采用χ2檢驗。以P
結果
兩組患者的中期療效比較
與對照組相比，觀察組患者的手術時間、術中出血量以及術后的鎮痛藥物使用量和住院時間均顯著減少（表2）。
兩組患者的遠期療效比較
比較兩組患者的癥狀改善情況，差異無統計學意義（表3）。
兩組患者術后肌無力危象發生情況比較
觀察組患者術后出現肌無力危象1例，發生率為2.5%;對照組患者術后出現肌無力危象6例，發生率為15.8%。比較兩組差異，有統計學意義（χ2=5.04，P=0.009）。
討論
胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術具有手術創傷小、術中出血量少、并發癥發生率低和患者術后恢復時間短等優勢，是治療重癥肌無力的主要手段之一[5]。胸骨劈開胸腺切除術要求由胸骨正中切開、直視下操作，具有清晰的手術視野，有助于徹底清除縱膈脂肪，但手術創傷程度嚴重，而且術前常規使用的糖皮質激素還容易導致重癥肌無力患者的傷口愈合不良。相比之下，應用胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術不需胸骨正中切開，對患者的呼吸功能幾乎沒有影響，適用于老年重癥肌無力患者[6]。此外，應用胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術治療的手術創傷小，有利于改善患者的術后生活質量。無論應用何種手術方式，外科醫師均應確保手術的安全性，后者包括手術創傷、術中出血和術后引流等情況。大量研究證實，胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術的手術安全性更好，尤其適用于老年眼肌型重癥肌無力患者治療。胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術的手術指征包括胸腺良性疾病和胸腺瘤（
本研究結果顯示，與胸骨劈開胸腺切除術相比，接受胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術患者的手術時間、術中出血量以及術后的鎮痛藥物使用量和住院時間均顯著減少。應用胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術治療還有利于保護靜脈不受損傷，同時因其操作采用鈍性分離方式，術中出血量較少，手術時間顯著縮短，且患者術后疼痛程度也較輕。經術后半年的隨訪發現，兩種手術方式的癥狀改善率相當，但胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術的術后肌無力危象發生風險顯著降低。重癥肌無力患者治療的遠期療效與對其胸腺的清除率密切相關[9]。因此，在胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術的操作中應盡量清除胸腺組織，以保證獲得理想的遠期療效。
總之，應用胸腔鏡單操作孔胸腺擴大切除術治療老年眼肌型重癥肌無力的中期療效更顯著，并可顯著降低患者術后肌無力危象的發生風險。
參考文獻
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