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鋼筋接頭范文1
關鍵詞：連接套筒 端部螺紋 力矩值 試件抗拉強度
鋼筋機械連接有三種方式：套筒擠壓連接、錐螺紋連接和直螺紋連接。其中直螺紋連接因接頭質量可靠、設備簡單、經濟合理而得到普遍應用。本文通過對直螺紋連接實踐的總結得出了其接頭質量控制的要點：套筒的質量控制；鋼筋端部螺紋的質量控制；接頭安裝質量控制；接頭的工藝檢驗和現場抽檢。
一、套筒的質量控制
直螺紋的連接套筒質量是確保接頭質量的重要環節，其生產質量可從以下三個方面控制：
1、套筒尺寸控制：設計套筒尺寸時，應使套筒的凈橫截面面積與套筒材料強度的乘積大于鋼筋面積與鋼筋標準強度乘積的1.1倍；套筒的內螺紋應滿足產品功能要求，其公差帶宜選用6H或7H。
2、套筒原材料控制：套筒應選用強度高、延性好、易加工且價格較低的鋼材來制造，通常采用45號優質碳素結構鋼，也可選用低合金高強度結構鋼制造。要有合格的原材料供應商，以確保原材料性能合格、穩定。生產加工前要對原材料的機械性能進行抽樣復檢。
3、套筒生產過程的質量控制：套筒生產從毛坯到制成品各道工序均應有嚴格的抽檢制度和質量控制標準，成品表面應有生產批號標記。
二、鋼筋端部螺紋的質量控制
鋼筋端部的直螺紋是用專用設備在現場或鋼筋加工車間軋成的。根據直螺紋制作工藝不同，鋼筋直螺紋分為鐓粗直螺紋和滾軋直螺紋。鋼筋端部螺紋的質量控制是確保連接質量的關鍵，其控制要點有：
1、選擇良好的設備和工藝是制作合格絲頭的前提。鋼筋直螺紋加工必須在專用的鍛頭機床和套螺紋機上進行。直螺紋的刀具冷卻應采用水溶性切削液，不得使用油性切削液或無切削液套螺紋。
2、操作工人必須經培訓合格后持證上崗，且操作人員應相對固定。
3、隨時檢驗：用螺紋規（通規和址規）對螺紋中徑尺寸進行檢驗，抽檢數量不小于10%；用專用量規檢查絲頭長度，加工工人應逐個檢查絲頭的外觀質量，不合格的立即糾正，合格者在連接套筒上涂已檢驗的標記。
三、套筒安裝質量控制
1、應保證絲頭在套筒中央位置相互頂緊。
操作工人也必須經培訓合格后持證上崗。安裝時首先將連接套筒的一端安裝在待連接鋼筋端頭上，用專用扳手擰緊到位，然后用導向鉗對中，用夾鉗夾緊連接套筒，把接長鋼筋通過導向夾鉗中孔對中，擰入連接套筒內，擰緊到位即完成連接。 轉貼于
2、做好檢驗。用專用扭矩扳手對安裝好的接頭進行抽檢，檢查是否符合規定的力矩值。
四、接頭的工藝檢驗和現場抽檢
1、鋼筋接頭的工藝檢驗。鋼筋連接工程開始前和施工過程中，應對每批鋼筋進行接頭工藝檢驗，檢驗應符合下列要求：
（1）每種規格鋼筋的接頭試件應不少于三根。
（2）鋼筋母材抗拉強度試件應不少于三根，且應取自接頭試件的同一根鋼筋。
（3）3根鋼筋接頭試件的抗拉強度均應符合行業標準《鋼筋機械連接通用技術規程》(JGJ107-2003)中表3.0.5的規定。
表3.0.5：接頭的抗拉強度
接頭等級
I級
II級
III級
抗拉強度 F0mst≥1.10fuk F0mst≥fuk F0mst≥1.35fyk
2、鋼筋接頭的現場檢驗。接頭的現場檢驗按驗收批進行。同一施工條件下采用同一批材料的同等級、同型式、同規格接頭，以500個為一個驗收批進行檢驗與驗收，不足500個也作為一個驗收批。對接頭的每一驗收批，必須在工程結構中隨機截取3個接頭試件作抗拉強度試驗，按設計要求的接頭等級進行評定。當3個接頭試件的抗拉強度均符合表3.0.5中相應等級的要求時，該驗收批評定為合格。如有一個試件的強度不符合要求，應再取6個試件進行復檢，復檢中如仍有1個試件的強度不符合要求，則該驗收批評為不合格。現場檢驗連續10個驗收批抽樣試件抗拉強度檢驗1次合格率為100%時，驗收批接頭數量可以擴大一倍。
五、結論
近幾年來，直螺紋鋼筋接頭在眾多的國內工程中大量應用，已占據國內鋼筋機械連接市場的主導地位。據統計，每年我國用于各種工程的直螺紋連接接頭數量已達上億個，如果同套筒擠壓連接和錐螺紋鋼筋接頭相比，每年可為國家節約至少數萬噸鋼材，無論在人力、物力、財力還是在節能、環保方面，都為國家創造了可觀的經濟效益和社會效益。
參考文獻
建設部2003年《鋼筋機械連接通用技術規程》（JGJ107-2003）。
鋼筋接頭范文2
關鍵詞： 基礎墻；柱豎向鋼筋連接；無接頭施工；抗震結構
中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：1006-4311（2014）01-0090-03
0 引言
改革開放以來使得我國的建筑業得到了迅速發展，隨著現代化城市建設的推進及各項基礎設施的建設，高層及小高層建筑、大型商業建筑、市政設置、大型地下地上車庫等建設越來越多，耗用大量的鋼筋。那么如何做到更易保證這些建筑物基礎插筋在墻柱接頭處的施工質量，且能增強該建筑物結構的抗震性能并能明顯降低這些建筑物基礎插筋在墻柱接頭處的鋼筋耗用量呢？成為廣大施工建設技術人員的難題，本人根據多年多個工程的實際施工經驗以及現行相關規范規程等技術標準總結出了《基礎墻、柱豎向鋼筋無接頭施工控制》，確保了建筑物基礎插筋在墻柱接頭處的施工質量，增強了建筑物的抗震性能，保證了結構的使用安全，施工控制高于《GB506666-2011混凝土結構工程施工規范》、《11G101-1混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖（現澆混凝土框架、剪力墻、梁、板）》的質量要求，并取得了良好的經濟效益和社會效益，明顯降低了該部位鋼筋的消耗量，節約了資源，保護了環境。
1 建筑物基礎墻、柱插筋連接的幾種傳統做法與無接頭施工控制在抗震方面的比較
根據目前執行的《GB506666-2011混凝土結構工程施工規范》、《11G101-1混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖（現澆混凝土框架、剪力墻、梁、板）》等技術標準的規定，抗震結構基礎墻、柱插筋的連接可采用如下方法：
1.1 基礎墻、柱插筋和上部縱向鋼筋采用綁扎搭接連接 基礎上部豎向鋼筋必須在≥Hn/6、≥hc且不小于500mm的連接區域內進行綁扎搭接連接，搭接長度為L1E，相鄰搭接接頭錯開應≥0.3L1E，在同一截面內鋼筋接頭面積百分率不應大于50%，豎向鋼筋的插筋安裝和基礎底板鋼筋綁扎幾乎同時進行，待基礎混凝土澆筑完畢后采用綁扎搭接連接上部縱向鋼筋。
1.2 基礎墻、柱插筋和上部縱向鋼筋采用焊接連接 基礎上部豎向鋼筋必須在≥Hn/6、≥hc且不小于500mm的焊接連接區域內進行焊接連接，相鄰焊接連接接頭錯開應≥35d且不小于500mm，相鄰縱筋交錯焊接連接，在同一截面內鋼筋接頭面積百分率不應大于50%，豎向鋼筋的插筋安裝和基礎底板鋼筋綁扎幾乎同時進行，待基礎混凝土澆筑完畢后采用焊接連接上部縱向鋼筋。
1.3 基礎墻、柱插筋和上部縱向鋼筋采用機械連接 基礎上部豎向鋼筋必須在≥Hn/6、≥hc且不小于500mm的機械連接區域內進行機械連接，相鄰焊接連接接頭錯開應≥35d，相鄰縱筋交錯機械連接，在同一截面內鋼筋接頭面積百分率不應大于50%，豎向鋼筋的插筋安裝和基礎底板鋼筋綁扎幾乎同時進行，待基礎混凝土澆筑完畢后采用機械連接上部縱向鋼筋。
以上做法詳見《11G101-1混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖（現澆混凝土框架、剪力墻、梁、板）》第58頁相關內容。
1.4 基礎墻、柱豎向鋼筋采用無接頭施工 基礎上部墻、柱豎向鋼筋全部一次做到±0或上一層搭接區域內，該部位鋼筋做到無接頭施工，鋼筋接頭面積百分率為0。在基礎底板鋼筋綁扎時完成豎向鋼筋定位架體的搭設及加固措施，豎向鋼筋根部按施工圖紙及規范規程錨入基礎底板或基礎梁內，上部和定位架體固定牢固（保證位置、間距、垂直度等符合驗收標準要求），在基礎混凝土澆筑前豎向鋼筋已經全部就位且做到±0或上一層搭接區域內，待基礎混凝土澆筑完后直接穿插水平鋼筋即可綁扎鋼筋網。（如圖1所示）
2 基礎墻、柱豎向鋼筋采用無接頭施工的必要性
人們至今還清楚的記得四川汶川“5.12”大地震、青海玉樹地震、甘肅定西地震對人民生命及財產所造成的危害，黨和國家也非常重視建筑行業施工質量及結構的抗震問題，那么怎樣更好的保證施工質量、提高建筑物的抗震性能成為一個有待解決的難題。
基礎墻、柱豎向鋼筋采用無接頭施工，實現了該部位鋼筋接頭面積百分率為0，大大高于《GB506666-2011混凝土結構工程施工規范》、《11G101-1混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖（現澆混凝土框架、剪力墻、梁、板）》的技術要求，施工質量要求更高、更嚴格，增強了建筑物的抗震性能，做法更有利于保證結構的安全。
基礎墻、柱豎向鋼筋采用無接頭施工做法省去了鋼筋接頭，降低了鋼筋的消耗量，節約資源，符合國家倡導的“綠色環?！币蟛⒓涌炝耸┕みM度，做到了經濟節約。
3 抗震結構基礎墻、柱插筋連接的幾種做法與無接頭施工控制在其他方面的比較（見表1）
4 基礎墻、柱豎向鋼筋無接頭施工控制步驟及要點
4.1 熟悉施工圖紙 認真閱讀圖紙設計說明及具體部位細部結構圖，對設計要求、《GB506666-2011混凝土結構工程施工規范》、《11G101-1混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖（現澆混凝土框架、剪力墻、梁、板）》中的要求結合施工圖紙進行剖析，做到理論聯系實際并指導施工。
4.2 制定無接頭施工方案及豎向鋼筋加固定位措施
豎向鋼筋定位架體的搭設方案及具體節點詳見圖2。
4.3 確定鋼筋加工尺寸、形狀要求 鋼筋放樣應符合設計、《GB506666-2011混凝土結構工程施工規范》、《11G101-1混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖（現澆混凝土框架、剪力墻、梁、板）》及無連接的要求，簽發鋼筋加工料單，向加工人員進行技術交底，確保加工尺寸正確。鋼筋加工質量標準為：全長凈尺寸（±10），彎折位置（±20），其數量、形狀、錨固長度、彎起位置均符合以上要求。
4.4 搭設豎向鋼筋定位架體 根據基坑四周的實際情況分別組織架體搭設人員認真學習豎向鋼筋定位架體的搭設方案及具體節點圖，并熟悉措施要點，認真做好技術交底工作，并分別按照定位架體方案的相應做法分段搭設，確?？刂曝Q筋位置及標高的橫向大橫桿軸線位置及標高正確，架體搭設穩定性、牢固性。向無接頭豎向鋼筋提供牢固可靠地的加固架體，并保證豎向鋼筋位置及垂直度正確。鋼筋定位架體搭設的質量標準為：大橫桿標高（±5），大橫桿軸線（5），大橫桿平直度（±20），架體必須牢固穩定。
4.5 豎向無接頭鋼筋安裝 對鋼筋工進行無接頭施工技術交底，并對施工過程嚴格監控，施工嚴格按照設計、《GB506666-2011混凝土結構工程施工規范》、《11G101-1混凝土結構施工圖平面整體表示方法制圖規則和構造詳圖（現澆混凝土框架、剪力墻、梁、板）》及無連接的要求進行，確保無接頭豎向鋼筋的位置、間距、垂直度正確，確保施工質量符合要求且更有利于結構安全。
組織已經接受技術交底的鋼筋工按照圖紙及無接頭施工做法要求進行豎向鋼筋定位綁扎，插筋根部用鉛絲臨時固定在基礎梁的主筋上，待插筋位置、間距、垂直度復核無誤后在逐個用鉛絲固定在基礎梁鋼筋上，插筋的最上端用鉛絲綁扎在鋼筋定位架體上部控制豎筋位置及標高的橫向大橫桿兩側，并確保豎筋的垂直度在4mm以內。豎向鋼筋按照質量為：豎筋標高（±5），豎筋軸線（5），豎筋間距（±10），豎筋排距（±5），保護層厚度（±3）。
4.6 豎向無接頭鋼筋施工質量保證 在插筋根部以上10cm處內外各設置一道通長的臨時水平鋼筋作為鎖口筋，用以保證插筋根部位置和軸線位移，在每個面設置臨時內外出入口，防止人為損壞。
豎向無接頭鋼筋安裝完成后應對相關施工人員進行產品保護教育，做好對鋼筋工程的產品保護工作，向相關人員進行技術交底，特別是在混凝土澆筑前對根部鋼筋進行固定保護，確保其位置正確，在施工中不得對豎向鋼筋進行強力撞擊，確定其垂直度豎直，確?；炷翝仓蟮氖┕べ|量符合要求且更有利于增強結構安全性能。
4.7 豎向鋼筋定位架體改造 基礎混凝土澆筑完成并達到拆模強度后，將豎筋上部控制豎筋位置及標高的橫向大橫桿進行拆除并將固定其位置的小橫桿退回到外架位置，以便進行后續鋼筋網綁扎和模板施工，保證鋼筋網的施工質量。
4.8 基礎以上墻、柱鋼筋網綁扎 待基礎完成拆模、豎向鋼筋定位架體改造和解除豎向鋼筋根部以上10cm處的臨時水平鋼筋鎖口筋后，穿插墻體水平筋或柱的箍筋，按照墻體及柱鋼筋安裝質量標準進行控制即可完成基礎以上墻、柱鋼筋網綁扎。
5 基礎墻、柱豎向鋼筋無接頭施工取得的效果及意義
基礎墻、柱豎向鋼筋無接頭施工不但降低了鋼筋的使用量，更有利于結構的安全性，增強了建筑物的抗震性，縮短了工期，節約成本且經濟效益明顯，遵循了“節約、環?！痹瓌t，是對開展科技創新活動的積極響應和應用，是展示企業科技創新的窗口。
通過以上施工控制措施的實施，使基礎上部豎筋的位置、標高、位移得到了有效的控制，符合規范要求，剪力墻及附墻柱鋼筋綁扎完成后鋼筋間距均勻，網眼尺寸正確，整體施工控制有效地保證了施工質量。贏得了建設單位、政府質量安全監督站、工程設計單位、監理單位的高度評價，為企業樹立了良好的社會形象。
參考文獻：
[1]伍麗娟.高強混凝土應用及施工[J].科技信息，2009（25）.
鋼筋接頭范文3
【關鍵詞】 樁頭 承載力 高應變 低應變
【中圖分類號】 TU528.571 【文獻標識碼】 A 【文章編號】 1727-5123（2012）02-019-01
1 引言
樁基在各種建筑基礎中已得到廣泛應用，它是一種隱蔽工程，施工的質量需要檢測，在現行的《建筑基樁檢測技術規范》JGJ106－2003中，單樁豎向抗壓靜載試驗和高應變檢測，都規定了要對試樁樁頭進行加固處理。附錄B中詳細地規定了樁頭處理方法，但是，在實際的樁基檢測中，如果樁頭處理不當、檢測順序不妥，樁頭對高應變和低應變檢測有很大影響。本文根據工作經歷，談一些自己粗淺的體會。
2 高應變和低應變檢測方法原理
2.1 低應變檢測樁的原理。低應變法主要功能是檢測樁身結構完整性，如樁身缺陷位置判斷、施工樁長校核、用手錘或力棒敲擊樁頂，由此產生的應力波沿樁身以波速C向下傳播，應力波通過波阻抗（Z＝ρca）變化界面時（強度變化、夾泥、蜂窩等），一部分應力波產生反射向上傳播，另一部分應力波產生透射向下傳播至樁底，在樁底又產生反射，由安裝在樁頂的加速度或速度傳感器接收反射信號，得到速度時程曲線，從曲線的形態特征判斷阻抗變化位置或校核樁長。圖1表示波在兩個阻抗變化截面自由桿（樁）中的特征線傳播圖示
2.2 高應變檢測樁的基本原理。當樁頂錘擊能量能使樁、土之間產生一定的塑性位移或者樁身應變不低于靜載荷試驗試樁應變的時候，距樁頂一定距離樁身兩側對稱安裝力和速度傳感器，測量力和樁土系統的響應信號，從而計算分析樁身結構完整性和單樁豎向承載力。
2.2.1 在錘擊力的作用下，樁身運動將激發土阻力而使樁身收到外加的阻力作用。
2.2.2 土阻力的信號將被檢測截面的傳感器直接接收到，使得實測曲線中包括了試驗時實際激發的土阻力信息。
2.2.3 作用于深度X處的土阻力所產生的上行波將在2X／c時到達檢測截面，因此，在實測曲線上沿著時間軸將可以在2L／c之前看到分層累加的土阻力信號。
2.2.4 土阻力的作用將首先表現為實測力曲線的上升和實測速度曲線的下降，兩者的分離度將正好等于所受的土阻力。
圖2是深度x處的土阻力R在沖擊過程中對樁頂的力和速度的影響，下行的入射波在x界面處分別產生幅值各為R／2的向上反射壓力波和向下傳播的拉立波，它將使樁頂力曲線上升R／2，同時使速度曲線下降R／2Z，力曲線與速度曲線的差值代表了應力波從樁頂下行過程中所受到的所有土阻力之和。
3 樁頭與樁身結合處在實測曲線上的表現
高應變和低應變檢測樁的基礎是一維波動方程，它是把樁假定為一個線性的、時不變的一維桿件，樁頭與樁身結合處由于波阻抗變化（樁頭比樁身強度高、處理時結合不好等），波在此處將產生變化，圖3是安陽某工地同一根樁測得的低應變信號。
沒有樁頭時測得的低應變信號
由于樁頭與樁身的阻抗變化，測得的低應變信號在此處產生了一個反射波，后面的時程曲線受到了干擾，使得樁底反射信號不明顯，這樣就可能誤判為Ⅲ、Ⅳ類樁，
圖4是靈寶某工地的兩根樁測得的高應變信號，其中一根樁樁頭做的比樁身大，且加了鋼筋網片，提高了砼標號，另一根樁頭與樁身直徑、砼標號相等，沒加鋼筋網片。
樁頭提高砼標號、加鋼筋網片測得的高應變信號
由于樁頭與樁身結合處的阻抗變化，使得在第一個峰值以后力曲線下降，速度曲線上升超過了力曲線峰值，因為它們的差值代表了土阻力（承載力），這樣就影響了分析模擬計算承載力。
4 結語
鋼筋接頭范文4
企業財務管理的目標是企業價值最大化，企業的價值從根本上說取決于企業的投資行為，投資行為是否具有效率直接關系到企業價值是否最大化。但隨著中國資本市場的發展，中國上市公司出現了盲目投資，資金被大股東占用，改變投資方向等問題。這些問題嚴重影響了企業自身的生產經營能力和其利益相關者的利益。
我國公司法明確規定：股東會決定公司的經營方針和投資計劃，董事會決定公司的經營計劃和投資方案，經理人組織實施年度的經營計劃和經營方案，可見純粹的經理人只具有投資的執行權而不具有決策權，中小股東“搭便車”的心理不能對公司有實質性的監督和制約，無論是股東大會和董事會，對投資決策起決定性作用的仍是控制公司的大股東。大股東除收獲正常的收益外，還利用控制權牟取私利，這些特征是否會造成企業投資偏離最優的投資規模？另外，負債不僅是企業融資的手段，而且每期付息、到期還本的硬約束也會對管理層形成制約，但是它能否抑制終極控制人獲取控制權收益呢？本文以控制權和現金流權的差值來衡量控股股東和中小股東的成本，控制權和現金流權差值越大，終極控制人進行“壕塹”效應的動機越強烈，與中小股東的沖突越大。以財務杠桿衡量負債融資情況，探求在控股股東和中小股東沖突的框架下負債的相機治理作用是否能得以發揮。
二、理論與假設
我國上市公司股權結構的重要特點是股權高度集中，在資產規模的選擇上，股權集中公司的終極控制人與股權分散公司的經理人都崇尚所謂的商業帝國建造，這意味著股權集中的公司也容易出現過度投資問題?？紤]到債務的還本付息特征可以在一定程度上約束終極控制人的這一偏好，因此，企業當前的杠桿水平越高，未來的投資增長就會越低。
假設1：在我國上市公司中，財務杠桿與投資之間也存在著負相關關系。
我國企業“一股獨大”的股權結構在一定程度上避免了股權分散情形下股東對經理人監督不足的問題，但卻帶來了控股股東和中小股東的沖突，公司的終極控制人可以憑借其實際控制權，以合法或法庭很難證實的方式，謀取私人利益，使其他股東的利益受到損害。我們將控股股東的凈收益表示為：
（1）
上式中，U代表控股股東的收益，為終極控股股東的現金流權比例，為控股股東在不侵害其他股東的情況下公司實現的收益。X為控股股東謀求的私利，C是獲取私利要付出的成本，包括侵害過程中的資源耗費、聲譽方面的損失以及可能遭受的法律訴訟的風險，S代表著企業的規模。代表終極控股股東對公司的控制權，顯然，t≥1。上式中，即隨著X的增加，侵占成本
C以遞增的比例增加。隨著企業規模S的增加，侵占成本C越小。隨著控制權的增加，控股股東“掏空”上市公司所花費的成本越小。根據以上分析，為簡化起見，本文設定侵占成本函數為方程（2）。
（2）
對（1）式X求導，則終極控制人最優的侵占比例為：
（3）
對（1）式S求導，得：
即在X不變的條件下，S越大，U就越大。并且當現金流權一定時，t越大，S越大，即當控制權和現金流權的差值越大，通過投資使得企業規模S越大，控股股東的收益取得最大值。因此，控股股東通過金字塔控制、交叉持股等方式，獲得了超出現金流權之上的控制權，其有動力侵占公司利益，將公司資源轉移到母公司或其關聯公司，表現為“壕塹”效應。
另外，出于聲譽、風險及融資等方面的考慮，控股股東對公司資源的侵害通常會有一個上限（），以滿足-=，其中系終極控制人為公司所設定的收益“閥值”，于是有=-。以ROA代表終極控制人不侵害其他股東情況下公司的資產收益率，代表公司資產收益率的“閥值”水平，則有=S（ROA-）。現實中，一般很小，即有ROA->0。
假設規模報酬不變，則ROA與企業規模S的相關系數為零。于是，與S完全正相關。這表明，企業規模越大，控股股東侵害公司資源的回旋余地就越大。很顯然，為了最大化自身的效用，控股股東必然會偏好更大的企業規模。
假設2：控制權和現金流權分離程度越高，企業投資越多。
金字塔控制權結構下控制權和現金流權分離能“激勵”企業投資，財務杠桿的相機治理作用抑制企業投資，兩者共同作用下對企業投資行為產生怎樣的影響呢？一種觀點是“兩權分離”程度起主導作用，我國股權的金字塔控股結構導致的后果就是對于股權融資的偏好，終極控制人控制公司的融資決策，為了防止負債抑制終極控制人關聯投資“掏空”公司，除減少負債融資外，終極控制人會選擇談判能力弱的債權人進行債務融資，拒絕簽訂約束性很強的債務契約，尋求預算軟約束情況下的負債融資，進而弱化負債的治理作用。
另一種觀點是財務杠桿起主要影響作用，債務契約的限制性條款規定了投資的方向，定期支付高額的利息和本金大大降低了企業的自由現金流，使得企業無閑置資金用于非盈利性項目的投資，高額負債規模對終極控制人造成較大的財務壓力，提高了企業破產概率。來自債權人的監督也會制約企業擴大投資規模。因此，相對于其他企業，高財務杠桿下“兩權分離”程度與企業投資的敏感系數降低。
根據以上分析，本文提出如下假設：
假設3：存在控制權和現金流權分離的企業，投資對財務杠桿的敏感性降低。
假設4：高財務杠桿的企業，投資對財務杠桿的敏感性降低。
三、研究設計
（一）樣本選取與數據來源
本文選取2011年滬深兩市A股制造業上市公司，考慮到解釋及控制變量的賦值涉及到滯后一期的財務數據，本文采用2010年以前上市的全部制造業公司，剔除了PT、ST公司，剔除極值，最終得到1132家上市公司的數據。
所有數據來自CSMAR數據庫和和訊財經網站，本文運用SPSS17.0數據分析軟件對數據進行處理。
（二）回歸模型與變量定義
（1）
（2）
（3）
采用滯后一期的解釋變量主要是為了更好說明上一期的各解釋變量對當期投資的影響，一定程度上剔除了被解釋變量和投資內生性的作用。模型（1）是為了檢驗財務杠桿和終極控股股東兩權分離對投資的影響。模型（2）在模型（1）的基礎上增加了交乘項YDiv*Lev，（若企業Div大于0時，YDiv為1，反之為0），目的是衡量在“兩權分離”影響下負債對投資的約束作用是否變化，如果財務杠桿與投資規模顯著負相關，而交乘項的系數顯著為正，則說明控制權和現金流權分離減弱負債的治理作用，支持了假設3。模型（3）在模型（1）的基礎上增加了交乘項YLev*Div，（若企業Lev大于所在行業所有企業的中位值，YLev為1，反正為0），目的是檢驗財務杠桿能否抑制“兩權分離”程度與投資規模的敏感系數，如果“兩權分離”程度與投資規模顯著正相關，而交乘項系數顯著為負，說明高財務杠桿能夠抑制控股股東和中小股東的沖突對投資的影響，支持了假設4。
四、實證結果與分析
（一）描述性統計
投資額的中位數為0.2300，資產負債率的均值為0.4016，控制權和現金流權之差的均值為0.0594，在不同公司中存在較大的差別，最小分離程度為0，最大分離程度高達0.6381，而中值為0，說明超過一半樣本控制權和現金流權分離?，F金流均值為0.0412，衡量成長性的托賓Q值均值為1.6957。
（二）實證結果
模型1中，財務杠桿與投資規模顯著負相關，說明整體上負債能夠約束投資，證實了假設1。控制權和現金流權分離之差與投資顯著正相關，說明終極控股股東控制權和現金流權分離程度越高，其與中小股東的成本越高，企業的投資規模越大，證實了假設2。模型2在模型1的基礎上增加了交乘項YDiv*Lev，模型2中財務杠桿與投資顯著負相關，而YDiv*Lev的系數顯著為正，存在控制權和現金流權分離的企業，財務杠桿投資的敏感系數（-0.972+0.092=-0.88）明顯低于不存在“兩權分離”的財務杠桿投資敏感系數（-0.972），“兩權分離”降低了財務杠桿投資的敏感系數，說明控股股東和中小股東的沖突減弱了負債的治理效應，證實了假設3。模型3中，兩權分離程度Div與投資呈顯著正相關關系，交乘項YLev*Div的系數為負，但是沒有通過顯著性檢驗，說明高財務杠桿下“兩權分離”投資敏感系數與低財務杠桿下的“兩權分離”投資敏感系數并無顯著不同，負債對“兩權分離”促進投資無顯著影響，沒有證實假設4。
五、結論
債務融資一是導致股東和債權人之間存在成本，二是基于負債的相機治理作用，債權人為保護自身利益對公司經營進行監督，客觀上降低了股東與經理人的成本。然而，中國上市公司主要的委托問題并非是這兩類成本，而是控股股東利用金字塔的控制權結構對中小股東的剝削。負債融資能否客觀上監督控股股東的行為，本文以2011年滬深A股制造業上市公司為樣本，實證檢驗了金字塔結構下導致的控股股東和中小股東沖突下財務杠桿與企業投資的關系。結果發現：（1）全樣本下財務杠桿與投資負相關，控制權和現金流權之差與投資規模正相關，驗證了負債對投資的抑制作用和控制股東與中小股東成本對投資的“激勵”作用。（2）在財務杠桿和“兩權分離”共同作用下，“兩權分離”起主要影響，存在控制權和現金流權分離的公司，財務杠桿與投資的敏感系數更低，而高財務杠桿對“兩權分離”差值與投資敏感系數無顯著性影響，說明“兩權分離”弱化負債的治理作用。
參考文獻
[1]童盼，陸正飛.負債融資、負債來源與企業投資行為——來自中國上市公司的經驗證據[J].經濟研究，2005（5）：75-84.
鋼筋接頭范文5
關鍵詞：電阻點焊；工藝墊片法；鋁合金/鋼接頭；應力分布；有限元法
Abstract: using the method of finite element method to analysis the process gasket for LY12 aluminum alloy / 08 a1 steel resistance spot welding joint the working stress distribution, and studies the process of the gasket retention and removal of LY12 aluminum alloy plate and the influence of the 08 a1 steel plate. Results show that the retention process gasket and remove washers in both cases, aluminum/steel spot-welded joint work stress distribution are similar, both in the parent metal and weld nuclear border areas appear obvious stress concentration phenomenon, welding nuclear area center stress is small. When the LY12 aluminum alloy / 08 a1 steel resistance spot weld removal process after the gasket, the peak stress increased by 17.4%, reduce the bearing capacity of joint.
Key words: the resistance spot welding; Process method of gasket; Aluminum alloy/steel joints; The stress distribution; The finite element method
中圖分類號：TS912+.3文獻標識碼：A文章編號：2095-2104(2013)
隨著航空航天、能源、電力、汽車等工業的快速發展，越來越多的結構中使用了異質材料焊接成復合零部件，既可以滿足性能要求，又能節約貴重材料[1-3]。特別是鋁合金，由于其質量輕、比強度高等特點，越來越多的應用于結構的制造。因此，在結構的焊裝中必然涉及到鋁合金與鋼之間的異質材料連接。但是，由于鋼和鋁合金的物理性能和熱學性能存在差異，使焊接過程出現析熱不平衡和熔核偏析的現象，嚴重影響鋁合金/鋼電阻點焊接頭的性能。通常采用工藝墊片法[1, 3]和中間過渡層法[2, 4]等工藝來改善鋁合金/鋼接頭的性能。Qiu等[1, 3]研究了采用工藝墊片法獲得的鋁合金/鋼電阻點焊接頭的強度和鋼/鋁界面組織。Tran[5]利用三維有限元法研究了焊縫形狀和板材厚度對鋼/鋁點焊接頭的影響。本文以LY12鋁合金/08A1鋼電阻點焊接頭為對象，研究鋁合金/鋼點焊接頭的工作應力分布及工藝墊片對其的影響。
一、有限元模型的建立
試件模型如圖1所示，鋁合金/鋼電阻點焊接頭中被焊材料分別為LY12鋁合金和08A1鋼，單片試件長度L為100mm，寬度為40mm，厚度為1mm，搭接區長度V為40mm，夾持區長度U為27mm。為改善鋁合金/鋼電阻點焊過程的析熱不均勻，獲得上下對稱的熔核，工藝墊片選擇與被焊鋼件相同的材料08A1鋼，厚度為1mm，長度、寬度尺寸和接頭搭接區相同。分析中假設結構連接完好，結合表面無缺陷，不考慮電極壓痕等因素的影響。根據電阻點焊常見的熔核形狀，通常有扁圓柱形熔核模型、橢球形熔核模型和球臺形熔核模型三種，其中球臺形熔核的應力分布形態較好[6]，在本文的分析和計算中假定熔核為球臺形熔核，如圖2所示，熔核位于搭接區中心，取直徑d為5mm，高度H為2mm。鋁合金/鋼電阻點焊熔核中鋼側和鋁合金側的材料有差異，且鋁合金/鋼界面向鋁合金側弓出[1]，分析中假定弓出距離e為0.15mm。焊后去除工藝墊片的計算模型，即沿著工藝墊片下表面，將工藝墊片部分去除，其余保持不變。
圖1工藝墊片法電阻點焊試件示意圖
圖2球臺形熔核示意圖
有限元分析中采用二維八節點單元，其中熔核采用三角形網格，單元尺寸為0.08mm，鋁合金板、鋼板、工藝墊片的網格劃分為5層，均采用四邊形網格，其中靠近熔核區域網格進一步細化，熔核與熔核附近的網格如圖3所示。分析中的LY12鋁合金、08A1鋼、LY12鋁合金側熔核和08A1鋼側熔核的材料性能參數參照文獻[7,8]選取。
（a）保留工藝墊片（b）去除工藝墊片
圖3熔核與熔核附近網格
二、有限元分析結果與討論
利用上述建立的有限元模型進行數值分析，所加載荷為均布載荷F=1.6kN，分別研究鋁合金/鋼電阻點焊接頭在保留工藝墊片和去除工藝墊片情況下的應力分布。
圖4所示為鋁合金/鋼點焊接頭的von Mises等效應力分布。由圖4（a）可以看出，在母材與熔核交界的區域應力較大，其最大值達271.349MPa，且出現明顯的應力集中現象。這是因為鋁合金/鋼點焊接頭的幾何不連續性，導致接頭受載時出現奇異應力變化，使熔核邊緣出現嚴重的應力集中。同時點焊加熱過程的影響，致使焊核邊緣熱影響區的組織粗大，力學性能嚴重下降，使該部位成為結構的薄弱環節，當在外載荷作用下，容易在該位置產生裂紋，從而導致結構斷裂[9]。圖4（b）所示為去除工藝墊片后的應力分布，可以看出，應力分布情況和保留工藝墊片時的應力分布相似，也在母材與熔核交界的區域出現明顯的應力集中現象，最大應力值達318.468MPa，相對于保留工藝墊片時的最大應力值增加了17.4%。
（a）保留工藝墊片（b）去除工藝墊片
圖4鋁合金/鋼點焊接頭應力分布等值線圖
（a）x向正應力（b）y向正應力（c）剪切應力（d）von Mises等效應力
圖5工藝墊片對鋁合金/鋼電阻點焊接頭鋼板側應力分布的影響
（a）x向正應力（b）y向正應力（c）剪切應力 （d）von Mises等效應力
圖6 工藝墊片對鋁合金/鋼電阻點焊接頭鋁合金板側應力分布的影響
為仔細分析，特分別抽取保留工藝墊片和去除工藝墊片情形下的LY12/08A1接頭貼合面上的應力分布情況，即y=-0.52mm（08A1鋼板側）和y=-0.48mm（LY12鋁合金板側），如圖5和圖6所示，圖中“■”表示為保留工藝墊片時的應力分布，“”表示為去除工藝墊片后的應力分布。由圖5可知，08A1鋼側貼合面上的應力峰值出現在x=-2.6mm和x=2.4mm處，此位置為熔核和08A1鋼母材連接的區域，保留工藝墊片的應力峰值較去除工藝墊片后的應力峰值小，而熔核區中心部位的應力變化不大，其中該區域的 略有下降。由剪切應力 的分布可以看出，去除工藝墊片后增加了應力峰值，而降低了熔核內的剪切應力，使08A1鋼板受剪切應力更加不均勻，這對接頭是很有害的。由圖6可以看出，LY12鋁合金側貼合面上的應力峰值出現在x=-2.4mm和x=2.6mm處，此位置為熔核和LY12鋁合金母材連接的區域，同樣在保留工藝墊片時的應力峰值較去除工藝墊片后的應力峰值小，而熔核區中心部位的應力變化不大。從 的分布可以看出，保留工藝墊片時的應力峰值（139.64MPa）相對于去除工藝墊片后的應力峰值（83.30MPa）降低了40.3%。可以看出，保留工藝墊片明顯改善接頭中LY12鋁合金板的受力狀況。
三、結論
（1）保留工藝墊片和去除工藝墊片兩種情形下，鋁合金/鋼點焊接頭的應力分布情況相似，都在母材與熔核交界的區域出現明顯的應力集中現象，熔核區中心應力較小。
（2）點焊接頭去除工藝墊片后的等效應力峰值比保留工藝墊片時的等效應力峰值提高了17.4%，使接頭受力惡化。
（3）相對于去除工藝墊片，保留工藝墊片明顯改善鋁合金/鋼點焊接頭中的LY12鋁合金板和08A1鋼板受力狀況，可以提高接頭的承載能力。
參考文獻：
[1]Qiu R, Iwamoto C, Satonaka S. Interfacial microstructure and strength of steel/aluminum alloy joints welded by resistance spot welding with cover plate[J]. Journal of Materials Processing Technology, 2009,209:4186-4193.
[2]邱然鋒,石紅信,張柯柯,等.汽車車身用鋁合金與鋼的異種材料電阻點焊技術研究現狀[J].電焊機,2010,40(5):150-154.
[3]Qiu R,Satonaka S,Iwamoto C.Effect of interfacial reaction layer continuity on the tensile strength of resistance spot welded joints between aluminum alloy and steels[J]. MATERIALS, 2009,30:3686-3689.
[4]Oikawa H, Ohmiya S, Yoshimura T, et al. Resistance spot welding of steel and aluminum sheet using insert metal sheet[J].Science and Technology of Welding and Joining,1999,4(2):80-88.
[5]Tran V X, Pan J. Effects of weld geometry and sheet thickness on stress intensity factor solutions for spot and spot friction welds in lap-shear specimens of similar and dissimilar materials[J].ENGINEERING FRACTURE MECHANICS,2010,77:1417-1438.
[6]唐新新,,羅震,等.點焊熔核尺寸及焊接電流逆過程設計[J].焊接學報, 2007,28(11):45-48.
[7]常保華,史耀武,董仕節.膠焊接頭的三維彈塑性應力分析[J].中國機械工程, 1998,9(7):73-76.
鋼筋接頭范文6
【關鍵詞】鋼筋混凝土；房屋建筑；施工技術；特征；注意事項
房屋建筑事業的發展對我國經濟的發展有著促進作用，提高房屋建筑中鋼筋混凝土施工技術，有助于延長房屋建筑的使用壽命，節約資源。因此，深入研究房屋建筑中混凝土施工技術有著重要的現實意義。鋼筋混凝土具有很強的受壓性，跨越能力大，將鋼筋混凝土應用在房屋建筑中，推動了無柱跨度房屋建筑的發展。
1.鋼筋混凝土房屋施工技術特征
目前，鋼筋混凝土房屋建筑施工技術主要包括預制安裝和就地灌溉等兩種類型。預制安裝技術的施工特征是可以同時進行建筑上下結構施工，優勢是大大縮短了施工周期；混凝土變形影響，容易控制其質量。但是這種施工技術需要其他輔助條件，比如，準備相關配套設施，設置預制場地。如果預制塊件間的受力鋼筋中斷，則需要進行接縫處理。另外，就地灌溉不用設置預制場地，也不需要準備相關配套設施，梁體的主筋較牢固，不易折斷，但是質量得不到有效保證。
2.鋼筋混凝土施工材料的相關要求
第一，鋼筋質量要求。鋼筋材料在鋼筋混凝土結構中占著重要地位，鋼筋質量直接決定著房屋建筑的質量和穩定性。因此，在開展鋼筋混凝土施工工作前，需要仔細挑選鋼筋材料，嚴格檢驗材料質量，材料合格后才能投入使用。鋼筋材料檢驗標準如下：選用的鋼筋材料應該符合國家以及檢測行業規定的標準；具備質量合格證書，進口材料需要具備產品出廠檢驗報告以及產品質量合格證書等文件。符合上述兩項條件的鋼筋材料才是合格的。
第二，水泥質量要求。水泥材料在投入使用之前，相關部門需要對其進行質量檢測，必須具備產品出廠檢驗報告和質量合格證書等文件。水泥材料通過檢測后，需要對水泥材料的種類和級別進行整理、分類，將合格材料放到材料儲備庫中。在檢測水泥材料過程中，如果發生材料不合格，則不能將其投入使用。水泥材料質量直接影響著房屋建筑施工質量的高低，因此，在水泥材料檢測過程中，需要根據國家相關規定和標準，進行質量檢測，不能大意。
第三，細骨料質量要求。細骨料也是鋼筋混凝土結構的重要組成部分。在房屋建筑施工前，需要慎重選擇細骨料。要求細骨料質地堅硬、清潔度高、級配好、質量合格，并且不能摻雜任何雜質，如果細骨料質量出現問題，或與規定質量要求相差較遠，則需要采取有效措施進行改進，嚴格控制細骨料質量關，避免細骨料質量不合格影響施工質量。
3.改進房屋建筑中鋼筋混凝土施工技術的措施
第一，嚴格控制施工材料質量。在對房屋建筑進行鋼筋混凝土施工時，需要嚴格控制施工材料的質量，嚴把各結構安裝工作的質量關。精確計算砂石比例和級配，在進行混凝土振搗時，準確掌握時間，保證材料攪拌均勻，避免出現蜂窩現象。在清洗模板時，要保證清潔程度達到規定要求，不能提前拆除模板，將脫模劑均勻粉刷在模板上，保證水分能夠進入到模板中，在施工前需要充分準備好施工材料。準確掌握鋼筋的密度，不能過于稀松或者過于密集，保證細骨料粗細適中，檢查混凝土中是否存在氣囊。在對鋼筋骨架進行細加工時，需要安裝相關設備來固定鋼筋骨架，避免鋼筋出現漏筋問題。在進行混凝土澆筑工作之前，需要加入一定數量的砂漿，保證砂漿中不含有任何雜質，盡量降低灰和水的比例，合理控制澆筑高度，保證混凝土振搗均勻。
第二，模板拆除工作中需要注意的事項。在進行混凝土結構施工時，需要合理安排各道工序的順序和時間，比如，在拆除模板時，需要處理好拆除時間，不能過早，也不能過遲，否則會破壞鋼筋混凝土的內部結構。模板拆除順序是：先拆除主結構模板周邊的模板，最后再拆除主結構模板。合理控制模板拆除力度，力度不能過大，遵循先易后難的原則，即先拆除簡單的，再拆除復雜的。對于拆除難度非常大的模板，需要涂抹拆除液，當模板柔和后再進行拆除，不能強硬拆除。
第三，模板工程施工中需要注意的問題。在模板施工過程中，需要注意以下問題：選擇質量合格的支撐結構，將模板固定，避免其滑落或松動。要求模板的軸線、表面平整度等符合相關規定；精確計算模板的預留位置以及水平標高。在進行模板施工之前，需要采取有效措施，保證模板濕潤度符合要求。避免模板之間縫隙過大，提高模板間的嚴密性。積極做好底層模板夯實工作。在模板上涂抹隔離劑時，保證涂抹均勻，盡量選擇鋼制模板，如果模板出現變形或損壞，則禁止投入使用。
4.鋼筋接頭、位置和數量問題及預防措施
在房屋建筑施工過程中，經常出現鋼筋接頭問題，由于鋼筋接頭傳力的性能低于整根鋼筋，所以，對鋼筋接頭的位置、數量和質量等方面有著嚴格要求。但是在房屋建筑施工過程中，許多施工單位容易忽視鋼筋接頭問題，從而為房屋建筑施工埋下了安全隱患?？蚣芙Y構中比較常見的接頭問題如下：框架底部鋼筋中間的1/3范圍內設有接頭；同一接頭連接區域內縱向受力鋼筋接頭面積所占比例較大；有的焊接接頭的質量不合格；框架梁支座上部的縱筋兩側1/3范圍內設有接頭。
預防措施：施工人員需要不斷學習，了解和掌握基本力學知識，知道支座四周負彎矩、道梁跨中彎矩最大、支座剪力較小，在水平力的作用下，柱端彎矩較大，所以鋼筋接頭應該盡量避開這些位置，將鋼筋接頭設置在受力較小的部位；精確計算鋼筋的下料長度，合理安排鋼筋接頭位置；所有鋼筋焊接接頭應該盡量避開柱箍筋和梁的加密區，如果無法避開，則應該采取機械連接方式，保證接頭數量符合規定的標準和要求。
5.總結
綜上所述，為了提高房屋建筑的施工質量，提高鋼筋混凝土結構的耐久性，需要加強鋼筋腐蝕防治，選擇質量合格的鋼筋材料，保證鋼筋、水泥和細骨料質量符合規定要求。找出鋼筋接頭中存在的問題，并制定針對性措施解決問題。另外，施工人員需要不斷提升專業素質，提高施工質量和效率。
參考文獻：
[1]游翔.小高層房屋鋼筋混凝土現澆斜屋面施工技術探析[J].武漢船舶職業技術學院學報，2014，13（3）：36-37
