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鍍鋅鋼板范文1
中圖分類號TG44 文獻標識碼A 文章編號 1674-6708（2013）99-0156-02
0 引言
現在我國汽車的燃油箱一般都是采用鍍鉛板進行制造，不僅成本過高，還及其容易導致環境污染。在將鍍鋅鋼板用來制造燃油箱后，不僅可以大大降低成本，還可以保證減少對環境的污染以及員工的身體危害，但是必須保證其使用壽命大于原燃油箱。但是，在制造過程中我們遇到一個非常大的挑戰，那就是電阻焊難焊的問題，尤其是有氣密性要求的縫焊問題。在制造過程中，國外多是采用鋅附著量較小的電鍍鋅鋼板來代替縫焊，但是這樣將使得燃油箱壽命大大降低。為了找到鍍鋅鋼板電阻焊困難的原因，我們在經過反復研究后，提出了一套確定工藝參數相關的理論，經過跟蹤調查發現，效果良好?，F將實驗情況進行如下分析。
1 實驗材料與設備
1）材料情況
燃油箱一般是使用鍍鉛鋼板進行制造，鍍層元素的物理性能決定了鍍鉛板和鍍鋅板電阻焊之間的差異。實驗選用的材料是鍍鉛鋼板，這兩種材料鍍層元素鉛以及鋅的物理性能如見表1所示。
2）設備情況
在本次試驗中選用了點焊、凸焊以及縫焊設備，他們的詳細情況下表2。
2 電阻焊接
2.1 點焊
點焊在汽車燃油箱上主要是用于本體與隔板、加油管支架之間，起到連接的作用。由于鍍層以及電極間在高溫焊接的條件下會發生合金化反應，當焊接次數到達一定的數量后，會在電極的表面形成一層鋅銅合金，這不僅使得電極出現嚴重的磨損，還擴大了焊接表面的直徑，導致電流密度變小，焊接質量嚴重下降，甚至還會產生坑蝕[1]。
經過詳細的分析，我們認為對點焊進行合理的電極冷卻是十分重要的，必須保證冷卻水流足夠充分，從而保證電極能夠在溫室中工作。試驗告訴我們，水流量應該控制在0.5L/min，這是最佳的效果。此外，還要將打點次數增加大2000點左右，不要超過，這與鍍鉛板點焊差不多[2]。
針對點焊時的飛濺問題，其主要原因是由于鋅的沸點過低造成的，只要在操作時把握好焊接的時間以及冷卻水的流量即可。試點還確定了點焊接頭的工藝參數，詳細見表3。
2.2 凸焊
燃油箱內的放油孔其實是將一個直徑為16mm的六角螺母內孔和其自身的沖孔相焊接而形成的。螺母其實也有超薄的鍍層，但是在焊接時，相比點焊或縫焊，其和鍍鋅板之間的鍍層厚度要減少一半，并且焊接起來較前兩者都更加容易，詳細可見表4其工藝參數。
2.3 縫焊
縫焊在采用鍍鋅板時對容器氣密性要求比較高，通過分析我們知道， 鍍鋅板與鍍鉛板電阻焊之間的的差異，其實是由鋅和鉛物理性質的不同決定的，包括元素的硬度、熔點 等，這些都對焊接性能產生較大的影響。當然，其中影響最大的要數元素沸點溫度了。表5中是縫焊最佳工藝參數，它使用的焊接燃料箱長度達到950mm，有效地避開了滲漏。
3 結論
通過試驗我們知道，鍍鋅鋼板燃油箱的電阻焊在制造過程中的確存在許許多多的問題，當外界條件一定時，我們要考慮其焊接是否規范合理，這樣不僅能夠理清思緒，然后針對問問，強勢解決。在進行鍍鋅板焊接時，極其容易導致電極磨損，在這里我們建議選擇相對比較廉價的Cu-Cr與Cu-Zr電極。在試驗中，我們確定了工藝參數的具體措施，采用鍍鋅鋼板制造燃油箱不僅能獲得較好的經濟效益，還能得到更好的社會效益。
參考文獻
[1]吳志生，，廉金瑞，等.深冷處理提高鍍鋅鋼板電阻焊電極壽命的機理[J].焊接學報，2009，4（4）：7-10.
鍍鋅鋼板范文2
剛辦的信用卡是不能申請臨時額度的。因為目前銀行有規定，持卡人在申請臨時額度時，需要要用卡還款在三個月及以上才可以辦理的，由持卡人致電銀行客服提出申請，銀行將根據客戶信用狀況和用卡情況做出調整。
臨時信用額度有效期最長為3個月，到期自動恢復為原來的額度。臨時額度失效后，使用到的臨時額度不享受循環信用便利，將計入最近一期賬單的最低還款額，須在到期還款日一次還清。
（來源：文章屋網 ）
鍍鋅鋼板范文3
關鍵字：空心板，加寬，細部分析
中圖分類號：TS653.92+3文獻標識碼： A 文章編號：
1 引言
分析已有的研究成果可以看出，采用分離式加寬或剛性連接方案均沒有達到理想的加寬工程效果，主要原因是新空心板和舊空心板之間存在較大的剛度差異，這種差異會在新舊空心板結合部位產生位移突變及附加應力，造成橋面鋪裝開裂，從而產生工程病害，不能滿足工程使用要求。如果能將集中在兩塊空心板上的剛度差異有效地分配到多塊板上，這樣產生的變形或附加應力就會減小，滿足工程使用要求。
對采用剛度漸變的空心板橋進行靜力動力力學性能分析。計算結果表明：施加橫向剛度漸變構件前后的整橋在過渡區域位移有較大的不同，在施加橫向剛度漸變構件前，新內板和舊板之間出現較大的剛度突變，引起位移突變；施加橫向剛度漸變構件后，各個橋面板的位移呈現逐步變化的趨勢。施加橫向剛度漸變構件前承受荷載的空心板荷載橫向分布系數突起明顯，即單板受力明顯；施加橫向剛度漸變構件后，荷載橫向分布系數突起值減小，突起寬度增大，說明施加的集中荷載由多塊板共同承擔。對比施加橫向剛度漸變構件前后的靜力力學性能，證明了施加橫向剛度漸變構件的有效性，橫向剛度漸變效果良好。另外，施加橫向剛度漸變構件前各橋板跨中位移達到最大值的時間也有一定的不同，說明其振動存在不同步現象，振動不同步可能會導致橋梁在使用期間，企口縫混凝土因橋板的不同步振動出現破壞；施加橫向剛度漸變構件后各橋板之間振動位移協調性大大增強，達到最大位移的時間幾乎一致。從動力效果分析也說明了施加橫向剛度漸變構件的必要性和有效性。
2 工程概況
通過上章加固效果的評價，證明了施加橫向剛度漸變構件的必要性和有效性。為了方便施加橫向剛度漸變構件的應用，本節對橫向剛度漸變構件的槽鋼的受力和布置情況進行分析。由于前文進行分析時，空心板和橫向剛度漸變構件均采用梁單元模擬，只能分析整體結構的內力和位移，不能進行精確細部內力分析。因此，還需要運用Midas/Civil有限元程序，對橋梁進行三維空間塊體實體有限元建模，所建立的全橋三維有限元計算模型如圖1和圖2所示。
圖1斜、正橋有限元計算模型
在細部分析有限元建模中，空心板的彈性模量采用鋼筋與混凝土的折算彈性模量考慮普通鋼筋和預應力鋼筋的影響。對于空心板和底部橫向剛度漸變構件均用塊體單元離散；根據橫向剛度漸變構件實際施工情況，空心板與槽鋼之間采用螺栓連接，槽鋼沒有與空心板完全粘連在一起，為了與實際情況接近，在細部分析有限元建模時，不能讓槽鋼的空間塊體與空心板的空間塊體全部共節點，僅在螺栓布置的地方，讓空心板與槽鋼的空間塊體之間共節點連接。斜橋共劃分為21336個空間塊體單元，33756個節點。正橋共劃分為39406個空間塊體單元，59741個節點。由于該橋為簡支板橋，故邊界條件設為兩端簡支，全橋共有146個支座?？招陌迤罂诳p同樣采用塊體建模，其與空心板的空間塊體之間共節點連接，其彈性模量新板采用C60的素混凝土，舊板采用C40的素混凝土。
為了獲得橫向剛度漸變構件的槽鋼及螺栓的最不利受力狀況，對橋梁進行最不利車輛荷載布置。由于本項目現場試驗采用一輛SH361型重車，單車前軸為60kN，中后軸為120kN，全車重300kN。為了方便說明車輛荷載的橫向加載位置，對整個橋板進行統一編號，最左邊舊板為1號板，最右邊新板為18號，如圖5.3所示。
圖2 整橋統一編號圖
圖3加載重車橫向加載位置
橫向布置：重車輪距為1.8m，考慮到不允許交通斷行，共考慮8種橫向加載位置：
橫向加載位置A：重車作用在舊板上，右輪位于9號舊板中心；
橫向加載位置B：重車作用在舊板及新板上，左輪位于10號新板中心；
橫向加載位置C：重車作用在舊板上，右輪位于11號新板中心；
橫向加載位置D：重車作用在舊板及新板上，左輪位于12號舊板中心；
橫向加載位置E：重車作用在舊板及新板上，右輪位于13號板中心；
橫向加載位置F：重車作用在新板上，左輪位于14號板中心；
橫向加載位置G：重車作用在新板上，右輪位于15號舊板中心；
橫向加載位置H：重車作用在新板上，左輪位于16號舊板中心。
3 剛度漸變施工方法
與以上荷載加載位置相對應，計算時共考慮8種荷載工況，通過有限元分析確定的槽鋼加固型號為 [12.6，采用高強螺栓將鋼板施加到空心板上。為了保證槽鋼的實際安裝狀態與數值模擬相似，在進行數值仿真計算時，高強螺栓連接處槽鋼與空心板的空間塊體單元通過共單元節點進行剛性連接。通過對橫向剛度漸變構件的槽鋼進行內力分析，來選擇合適的螺栓型號。
提出剛度漸變施工的具體方法，對于正橋、各種斜交角的斜橋給出各自的槽鋼加工參數。
4 細部分析
表1正橋槽鋼在重車作用下的應力狀態
Tab 1 The stress status of channel steel under the heavy vehicle of the quadrature bridge
表2正橋橋螺栓在重車作用下的應力狀態
表3正橋螺栓在重車作用下的內力狀態
通過表 1-3可以看出，在各種不利荷載工況情況下，整橋布置橫向加固構件槽鋼的最大主力值為50.7 Mpa，最大剪應力為24.5 Mpa，遠小于材料的設計應力值；而連接橫向加固構件的螺栓，由于其受力面相對較小，其最大主力值為176.9 Mpa，最大剪應力為89.1Mpa，其應力值遠大于槽鋼的應力值，但應力值仍小于材料的設計強度。另外，可根據螺栓承受內力值選定螺栓型號。
表4斜橋槽鋼在重車作用下的應力狀態
表5斜橋螺栓在重車作用下的應力狀態
表6斜橋螺栓在重車作用下的內力狀態
通過表 4-6可以看出，在各種不利荷載工況情況下，整橋布置橫向加固構件槽鋼的最大主力值為61.24Mpa，最大剪應力為30.91 Mpa，遠小于材料的設計應力值；而連接橫向加固構件的螺栓，由于其受力面相對較小，其最大主力值為183.06 Mpa，最大剪應力為97.31Mpa，其應力值遠大于槽鋼的應力值，但應力值仍小于材料的設計強度。另外，斜橋應力值與正橋相比較大,其主要原因是正橋的槽鋼與橋板為正交結構，在承受豎向荷載時，只產生縱向拉力，不會產生橫向拉力。而有一定斜交角的斜橋，承受豎向荷載時，各個方向都會產生拉力，產生的組合應力較大，其傾斜度越大，其應力值越大。
據橫向剛度漸變構件的槽鋼受力情況，可選擇HY高強螺栓，其具體參數如表5.4所示。
表7螺栓的設計參數
根據螺栓受力和螺栓設計參數，并考慮一定安全系數，橫向布置R24型號螺栓2個
表8螺栓的內力及安全系數
通過力學分析和施工可行性分析，采用R24型號螺栓，橫向布置2個，能滿足力學要求。
5 結論及建議
以某高速公路空心板橋為工程背景，采用有限元程序Midas建立該橋的空間有限元計算模型，細部分析結果表明：
(1) 選定的[12.6型槽鋼的局部應力滿足要求，說明擬定的橫向剛度漸變方案是可行的，槽鋼在工作期間不會出現局部受力破壞。
(2) 橫向剛度漸變構件的槽鋼和螺栓在工作時容易出現應力集中。螺栓出現應力集中現象，其應力值遠大于槽鋼的應力值，橫向剛度漸變構件在工作時螺栓是薄弱部分，選擇螺栓時，為了保證其有足夠的安全可靠度，應選擇高強螺栓和適當增加螺栓直徑；所選定的槽鋼和螺栓的局部應力都在材料承受范圍內，給出空心板橋剛度漸變施工方案和具體措施。
通過力學分析和施工可行性分析，采用R24型號螺栓，橫向布置2個，能滿足力學要求。其具體分布情況如下圖所示：
圖4新舊板螺栓布置剖面圖 (單位mm)
圖5 正、斜橋1/4跨、1/2 跨螺栓布置平面圖
圖6 正、斜橋跨螺栓布置總體平面圖
鍍鋅鋼板范文4
1.工程概況
張家口市主城區污水處理廠工程及張家口市宣化區羊坊污水處理工程主要鼓風機均采用國際上先進的高壓高速離心鼓風機，為進口丹麥設備，風機型號為J-B1-B4(KA10SV-GL210，Q=13500Nm/h，H=7.2m水柱)，帶隔音罩，進口鼓風機廠配套 10Kv電動機N=35KW。
設備為整體運抵現場，按照外方要求，不能將整體設備拆解安裝，必須整體安裝，鼓風機平面外形尺寸為1500mmx3000mm，高約3000mm，重約7.5噸。每臺鼓風機底部有10個200mmx150mm鍍鋅鋼板塊，鍍鋅鋼板塊的上面裝有橡膠減震裝置，通過螺栓與離心鼓風機底座連接，鍍鋅鋼板塊的下表面座落在砼基礎面上，通過粘接使離心鼓風機達到穩固效果。
2.安裝工藝
2.1定位放線
按照設計圖紙要求對離心鼓風機安裝基礎進行測量放線，經校核無誤后，按照離心鼓風機隨機帶的基礎底座圖，放出10塊鍍鋅鋼板塊的縱向、橫向中心線，核定無誤后再放出每塊鍍鋅鋼板塊的周邊尺寸線，此尺寸線比實際鍍鋅鋼板塊周邊各大出50mm。
2.2基礎表面處理
用帶合金片的角向磨光機對基礎點進行磨平處理，磨平時角向磨光機要端平，用力要均勻，隨磨平隨用水準儀進行測量，不能出現超磨和單點有凹坑現象，待磨至標高距要求標高2mm時，換用細砂輪片進行研磨，并找出不平點。
找不平點的方法如下：提前加工一塊和設備自帶鍍鋅鐵塊尺寸相同的鐵塊，在此鐵塊底面涂上紅色顏料，涂顏料的一面和砼面進行刮蹭研磨，砼面上有紅色的位置，表明此位置比沒有紅色的位置高，對此位置應再行研磨，如此反復，直到每個基礎面出現均勻的紅色，并且10個基礎點標高控制在±lmm之間，除去基礎表面紅色顏料，第二次準確放出10塊鍍鋅鋼板塊的周邊尺寸線，此時基礎已達到安裝條件。
2.3鼓風機安裝
1）每臺風機有10個200×150mm的支撐點，用角向磨光機對支撐點混凝土面進行研磨，相臨支撐點標高控制在±1mm以內。
2）將離心鼓風機整體運至基礎旁，利用鼓風機房內的吊車將鼓風機整體吊至基礎上方，10塊鍍鋅鋼板塊已固定在鼓風機底座上且邊線已經校核調正，將粘接膠均勻涂抹在研磨好的砼基礎面和鍍鋅鋼板塊的下表面，利用吊車慢速擋緩慢放下鼓風機。
3）鼓風機落地時一定要使10塊鍍鋅鋼板塊的外緣尺寸和砼基礎面上所放的鋼板塊外邊線尺寸線重合，待粘接膠充分發泡后，除去基礎上多余的泡沫，此時離心鼓風機基礎粘接完畢。
4）待粘接膠完全固化后方可撤除臨時支撐，且風機安裝后應清洗基礎及支腿。
5）風機主機安裝完畢后，及時連接各相應的管路及附件。
3.結語
鍍鋅鋼板范文5
關鍵詞：管道材質 性能經濟性
Abstract: the ventilation pipe material can be roughly divided into metal, nonmetal and composite material. This paper the performance of of all kinds of material to slightly elaborated, and the advantages and disadvantages of various materials to compare the detailed comparison.
Keywords: pipe material performance economy
中圖分類號：TU74文獻標識碼：A 文章編號：
隨著我國人民生活水平的不斷提高，通風空調工程在建筑工程中的地位越來越重要，市場對通風管道材質的要求越來越高，就是在這種市場強烈需求的形勢下，管道材質得到了不斷創新和發展。
通風管道材質大致可以分為金屬、非金屬和復合材質。其中，金屬材質以鍍鋅鋼板最為常見，也是最早使用的風管管材之一；非金屬材質以無機玻璃鋼最為常見，屬于次新級風管管材；復合材質以復合玻纖板的特點最為顯著，是近年來最新的風管管材。雖然在不同的場所，根據不同的要求，各類風管均會有其用武之地，而新型風管材質的突出表現是有目共睹的。
1 消聲性能
鍍鋅鋼板風管：無消聲性能，必須加裝消聲器（消聲器體積大），且要達到應有的效果，其設置位置有一定的要求，工程中很難做到，造成實際消聲效果也難以保證，而且在風速較高、單邊長度較大且加強又不夠、或與高中頻風機配套使用時還會產生二次噪聲，使得消聲措施事倍功半。
無機玻璃鋼風管：無消聲性能，隔聲性能優于鋼板風管，同鋼板風管一樣必須加裝消聲器，既多占用空間，噪聲處理的效果也不理想。
復合玻纖板風管：其管壁是一種多孔性吸聲材料，對中、高頻聲波具有良好的吸聲效果，可以消除來自空調設備的一次噪聲及閥體、管件等處產生的二次噪聲，隨著管道的延長，效果更為明顯，故可省去專用消聲器。
2 保溫性能
鍍鋅鋼板風管：導熱系數(60. 4 W/ m. K)很大，無保溫性能，必須加保溫層及保溫防護層，在風管法蘭處保溫厚度不易保證或無保溫，將產生冷橋現象。風管壁面保溫層的覆蓋均勻度有時也會因安裝空間不夠而不易保證。
無機玻璃鋼風管：導熱系數(0. 5 W/ m. K)大，無保溫性能，必須加保溫層及保溫防護層，保溫層特性同鋼板風管。
復合玻纖板風管：管壁為離心玻璃纖維板，導熱系數小(平均溫度24 ℃時是0. 029 W/ m. K；70 ℃時是0. 04 W/ m. K)，特別是外表面的復合鋁箔布具有很高的熱反射能力，且其強度和韌性均大大超過鋁箔紙，不易破損。因其風管壁即為保溫層，管道采用榫接、T 形內框架對接和鋼板插接，使整個風管各部位保溫均勻，無冷橋現象產生，具有良好的保溫絕熱效果。
3 防火性能
鍍鋅鋼板風管：鋼板風管屬不燃材料，但其保溫材料是否燃燒要依材質而定，通常選用離心玻璃棉等不燃保溫材料，而聚苯乙烯板等則不能滿足要求。
無機玻璃鋼風管：無機玻璃鋼風管屬不燃材料，但其保溫材料是否燃燒要依材質而定，通常選用離心玻璃棉等不燃保溫材料，而聚苯乙烯板等則不能滿足要求。
復合玻纖板風管：以不燃性玻璃纖維棉板為基材，采用自制阻燃性粘合劑，將鋁箔布和玻璃絲布分別復合在基材的兩側。因而成品風管屬不燃材料，符合GB8624 - 1997《建筑材料燃燒性能分級方法》A 級標準，具有良好的防火性能。
4 防潮性能
鍍鋅鋼板風管：易受潮、腐蝕生銹，在輸送含濕量大的空氣時更為嚴重，尤其風管制作時鍍鋅層遭到破壞，同時又不易彌補和防腐處理，冷橋產生處也會有凝露對管道的腐蝕。
無機玻璃鋼風管：無法與有機玻璃鋼風管的防潮性能相比，受原料配比的制約，其防潮能力的穩定性較差。
復合玻纖板風管：無易腐材料和部件，風管外表面為防潮鋁箔布，其透濕率為0 ，具有極強的防銹蝕能力，玻纖板的吸水率不大于2 %，管道長期處在潮濕環境中，它的消聲和保溫等各種性能不會改變，因其為多孔材料，要防止管道內部、管端和切口處被水長期浸泡。
5 漏風量
鍍鋅鋼板風管：風管總長度50 m以下時，其漏風率通常要達到8 %~10 % ；風管總長度增加時，漏風量適當增加，當管內靜壓為500 Pa 時，風管單位面積漏風量為6 m3/ h. m2。
無機玻璃鋼風管：風管總長度50 m以下時，其漏風量通常要達到6 %~8 % ；風管總長度增加時，漏風量適當增加。
復合玻纖板風管：風管通過開槽、合榫、膠粘制作連接，結合縫再用鋁箔膠帶密封，不加固風管漏風量基本為0 ，加固風管漏風率不大于1 % ，系統漏風率不大于2 %，當管內靜壓為500 Pa 時，風管單位面積漏風量小于1. 8 m3/ h. m2。
6 強度
鍍鋅鋼板風管：強度較高，抗靜壓能力強，在斷面尺寸大時必須按規定進行加固。
無機玻璃鋼風管：強度較高，但比較脆弱，因其較重，不易搬運，易受碰撞導致酥裂和破損。因自重較大，水平面邊長較大時風管壁厚迅速增加，單位面積管壁重量大大增加，容易產生永久性豎向變形和沉降。
復合玻纖板風管：管壁為輕型玻纖板，易搬運和施工，能滿足一般通風空調的承壓要求。風壓在500 Pa 時，管壁變形量不大于1 % ，壁厚為25 mm的玻纖風管能承受800 Pa 靜壓力，如需承受更大壓力或風管邊長在630 以上的可 按風壓大小及設計要求進行加固，最高可承受風壓1500 Pa，因其為非剛性材料，要求技術工人應文明施工。
7 使用壽命
鍍鋅鋼板風管：因其防潮性差，加工制作中又會使鍍鋅層破壞，更易造成腐蝕生銹，降低了風管的整體壽命，其壽命一般為5~10 年。
無機玻璃鋼風管：防潮穩定性較差，雖強度較高，但比較脆弱；因其較重，不易搬運，易受碰撞導致酥裂和破損；自重較大，容易產生永久性豎向變形和沉降；因受環境變化影響，易造成其材質酥裂、脫皮，不適合拆修和變更管線。如原料配比不達標，該現象將更加嚴重，從而降低了風管的整體壽命，壽命一般為5~10 年。
復合玻纖板風管：以玻璃纖維為基材，重量輕、耐腐蝕、抗老化，易拆裝、修復和變更管線，壽命可長達10~30 年，國外已有使用30 年的工程實例，國內也有使用十幾年的工程實例。
8 經濟性分析
鍍鋅鋼板風管：制作安裝費為152~163 元/m2 。,增設消聲器或回風靜壓箱將增加費用約20~40 元/ m2 。如風管內風速較高，為滿足較高靜音要求，消除產生的二次噪聲而需設置消聲風口時，還將增加費用。
無機玻璃鋼風管：無機玻璃鋼的制作安裝費按10 元/ kg 計為215~242 元/ m2 ，按8 元/ kg 計為184~211 元/ m2 ，增設消聲器等消聲部件增加的費用與鋼板風管基本相同。
鍍鋅鋼板范文6
[關鍵詞]熱鍍鋅；技術設備
近年來，世界鍍鋅鋼板需求量不斷增加，產量增長也在不斷加快，經過不斷的生產實踐改進，許多新興先進設備在當代熱鍍鋅生產線上得到了迅速的普及，對于連續熱鍍鋅的生產起到了不可估量的作用。
1.我國熱鍍鋅生產發展狀況
我國熱鍍鋅生產發展一直處于滯后狀態。20世紀50年代到60年代陸續建成了l3條單張鋼板熔劑法熱鍍鋅機組，能力為10萬t／a，但因產量低、成本高、質量差、污染環境、經濟效益差等缺陷已先后停、轉產。從20世紀70年代末，我國才開始建造大型寬帶熱鍍鋅機組。
熱鍍鋅帶鋼在我國市場一直是緊缺品種。從20世紀90年代中期以來，每年都要從國外進口80－100萬t左右。隨著國內經濟的發展，尤其是汽車、家電及建筑業的發展，對鍍鋅帶鋼的需求量也大大增加。我國近二十年來已建成了一批年產量10萬t以上生產線，但從工藝流程、設備組成到產品品種上都屬于低水平傳統技術的熱鍍鋅機組，在品種質量數量上也不能滿足我國經濟建設發展的需求，仍需建設新熱鍍鋅線來滿足市場需要。
20世紀90年代以來我國鍍鋅鋼板生產取得了長足發展，國內已有和在建鍍鋅板加工能力達到近300萬t。近幾年國產鍍鋅板的市場占有率提高很快，由1996年的約27％提高到l998年的59％左右。國內主要生產廠家為寶鋼、武鋼、攀鋼、本鋼、廣東南方。5家企業生產能力總和已超130萬t。
我國現有的熱鍍鋅機組與國外先進水平存在的主要差距在于絕大多數機組沒有預清洗設備，對鍍鋅表面質量難以保證：現有光整機都是比較簡單的兩輥光整機（攀鋼為四輥），無法更好地改善帶鋼的機械性能，特別是深沖性能；現有品種都是單一的鍍鋅板，僅有少量的合金化板，遠不能滿足市場需要。
2.熱鍍鋅技術改進
隨著科學技術的發展，連續熱鍍鋅技術也有了很大的改進，不僅產量有所提高而且質量也有很大的進步。具體技術改進表現為以下幾方面
2.1高溫退火爐方面
立式高溫退火爐的使用提高爐子的加熱強度，使退火溫度有所提高，改善了鋼帶的線速度及改善退火質量。立式高溫退火爐主要由加熱段、均熱段和保溫段構成，可以用5％H2的保護氣體還原，將鋼帶從室溫加熱到退火溫度全部采用煤氣加熱的輻射管。輻射管用厚3mm Intonel 1601板軋制并焊接成U形和W形的管子，它有很低的熱慣性，可在變換產品種類時縮短熱傳導時間，提高熱效率。
2.2氣刀方面
以前認為雙側進氣是合理的，但在實際中不可避免的遇到不可控制的兩側進氣的氣流交匯問題，這種交匯現象會隨著不同供氣量得到不同的狀態，從而影響了內部同一位置的氣體壓力，刀唇形狀又是固定的，那么同一位置的噴嘴射流壓力必將受到影響。為此新開發的氣刀采用了單側進氣代替以往雙側進氣氣刀，取得了明顯的效果。帶鋼邊緣的鋅層受到兩側氣刀的氣流匯流影響，總是或多或少出現帶鋼邊緣鋅層偏厚的現象，我們不得不把收卷設備作相應調整以適應同一帶鋼橫截面鋅層的厚度變化。生產中設計安裝隨動擋風板技術很好的解決了氣流匯流問題。
2.3鋅鍋鋁量探針方面
通常使用向鋅鍋添加鋁，使鋁與鐵優先反應形成穩定性好的Fe2Al5阻擋鋅層來抑制鍍鋅層脆性相Zn-Fe化合物的形成。因此準確測定鋅鍋中有效鋁含量極為重要。鋁量探針探針利用電化學原理，測量純鋁和Zn-Al合金間的電位差，根據系列熱力學關系，顯示出鋅鍋中有效鋁含量，方法簡單，精度較高。只可惜該探針使用壽命過短，只有40多個小時。我國湘潭大學開發了測量鋅池中有效鋁的探測器及在線檢測系統，在使用壽命時間上有很大的提高。
2.4鋅鍋內的沉沒輥方面
鍍鋅板表面質量及生產效率在很大程度上取決于沉沒輥的表面質量和其耐磨性。20世紀80年代以前均用SUS316鋼制造，其耐磨性差，后來降低其中鎳含量，使其耐磨性提高2倍。最新開發的噴涂WC-Co合金鍍層使其壽命大大延長，其表面光滑，可用于生產汽車用合金化鍍鋅板，但由于噴涂層有小孔隙，易產生顆粒間的邊界腐蝕，故而開發了一種封孔劑，使其使用壽命提高50％以上，為高質量、高效率地生產汽車用合金化鍍鋅板創造了條件。
2.5濕光整和濕拉矯工藝技術方面
兩輥式光整機雖然結構簡單、操作方便，但也有許多局限性，將雙棍光整機為四輥光整機可以改善鍍鋅鋼帶表面質量。四輥光整機優點是：它除了有一對工作輥以外，還有一對直徑較大的支撐輥來增加工作輥的剛度，以減小工作輥的變形，這樣工作輥直徑就可以小一些，在相同軋制力時的單位壓力就大一些，或者說使鍍鋅板產生同樣變形的總軋制力可以小一些。四輥光整機還有另外一個優越性，就是可以靈活地調整板形，或者說可以根據人口不同的板形采取不同的操作工藝來使出口的板形得到改善。這是因為有了支撐輥以后，不只是對工作輥有一定的支撐作用，減小工作輥的變形，同時還，可以使工作輥產生我們所希望的變形。這一作用是通過支撐輥與工作輥、工作輥與工作輥軸承座之間不同的作用力來實現的。除此之外四輥光整機支撐輥的輥面對工作輥也有支撐作用力的作用，輥頸部位在軸承座內還有輔助油缸，使支撐輥對工作輥的輥頸之間有一定的作用力。同樣，上工作輥和下工作輥之間除了輥面通過鍍鋅板有相互作用力以外，工作輥輥頸部位也有輔助油缸，產生相互的作用力。
2.6自動化控制方面
現代熱鍍鋅機組全線均采用計算機控制，除了基礎自動化外，電氣傳動系，儀表系統等均由高度自動化的計算機控制。這樣對該工藝的整個環節如運行速度、爐溫、鋅鍋溫度、爐子氣氛都可以有效的進行監管控制。