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廚師技師技術總結范文1
關鍵詞：鐵路橋梁；樁基礎；施工技術
中圖分類號：TU74文獻標識碼： A
前言：隨著生活節奏的日益加快，鐵路不斷提速，給人們的生活帶來了極大的便利。同時，由于鐵路機車自重的增加以及速動的提高，就要求鐵路橋梁的設計要更加先進，質量要更加可靠，尤其是樁基礎，作為鐵路橋梁承重部位，更要引起重視。因此，研究樁基礎施工技術對于提高鐵路橋梁施工質量和縮短工期都具有十分重要的作用。
1、鐵路橋梁樁基礎施工概述
鐵路橋梁樁基礎在施工之前首先要從施工環境、樁基礎的方位測定、護筒以及鉆孔泥漿等幾個方面入手，以確保樁基礎施工的順利進行。
1.1樁基礎的施工環境
樁基礎施工環境就是指施工現場的場地情況。在施工開始前，一定要做好調研工作，對施工現場的土質、水文等資料詳細調查核實，根據場地的實際情況來制定施工方案。例如如果施工場地是旱地，則要清除場地的障礙物，以及需要相應的硬化工作；如果是軟土，則需要夯實并硬化，如果是淺水，需要采用引橋法，深水時需要借助主橋法，即鋼管樁施工平臺法，對平臺也有較高的要求，必須做好平整工作，確保其牢固性。
1.2樁基礎的樁位測定
在完成樁基基礎的現場施工環境調研之后，要在現場進行樁位測定。具體方法為：在旱地時，要使用木樁標示出樁位的中心和標高，然后埋設護樁，要保持護樁的樁頂與地面標高完全一致，再對其進行固定。在深水環境，為保證樁的穩定性，護樁的固定要借助鋼護筒。
1.3樁基基礎的護筒準備
樁基礎的護筒最常用的是鋼制護筒，高度一般在兩米以上。一般來說，為保證施工的質量，鋼護筒的頂部和底部的壁厚較中間部分要厚。在施工過程中，護筒需要用粘土來固定，通過夯實粘土使護筒得以穩固。在埋設護筒的過程中，要保證樁位的中心與護筒的中心相一致，并且保證護筒與護筒相連接之處的質量。
1.4樁基基礎的鉆孔泥漿
在樁基基礎施工中，需要鉆孔工作，而影響鉆孔工作最重要的因素就是泥漿，因此一定要在樁基基礎施工之前準備好造泥漿的土，同時科學布置泥漿循環系統以及泥漿處理系統，使整個鉆孔工作得以順利、高效的進行，同時又使泥漿在使用完畢后得到充分的沉降和過濾處理，以免污染環境。
2、鐵路橋梁樁基礎施工技術要點
由于鐵路橋梁樁基礎施工技術的效率較高，并且施工過程安全、可靠，有利于提高整個工程的施工質量。因此隨著科技的發展以及人們對工程質量要求的日益提高，鐵路橋樁基基礎施工技術已經在鐵路橋施工中得到廣泛的應用。
2.1鉆孔灌注樁施工技術的應用
鉆孔灌注樁技術在鐵路橋樁基基礎中應用較多，在實際施工過程中，主要工序為：首先，要試成孔。這一步驟是建立在科學而詳實的施工場地調查研究工作的基礎之上的，試成孔的過程，也是檢驗現場環境調研工作是否有效，以及施工設備是否正常運作的有效手段。其次，要進行科學分析。在鉆孔過程中，要通過十字交叉法來確定孔樁的中心位置，并測量基準點和基線，對數據進行分析，然后再設置龍門樁。整個的鉆孔灌注樁技術中，一定要保證數據的準確性和施工過程的科學性，要全面統籌，不可馬虎大意。例如在鉆孔過程中，一定要保持護壁泥漿的厚度，對于施工過程中產生的蜂窩、麻面以及漏水現象要采取應急措施，防止發生安全事故。還要注意在鉆孔結束后要及時清理管壁的泥漿和殘渣，在成樁之前充分保證材料的質量以及配筋的科學，并在工程結束后及時驗收。
2.2鋼筋籠施工技術
在鋼筋籠制作之前，首先要對制作鋼筋籠的鋼筋進行進場和施工過程中的檢驗。在鋼筋進場時，首先要檢查其合格證、質量保證書、批號以及其他證件。所需要進行的檢驗包括力學性能實驗和成分檢驗，以及對其可焊性進行檢驗，要采用抽檢的方式，保證每個批次鋼筋的性能都能滿足制作鋼筋籠的各項要求。在制作鋼筋籠時，要嚴格按照設計要求進行焊接，使主筋和箍筋的位置布置科學，并且將箍筋置于主筋的外側，這樣一方面使焊接工藝更加簡單，另一方面也能實現鋼筋籠的加固工藝要求。鋼筋籠焊接完畢后，要從焊接現場轉移至樁基基礎施工現場，在這過程中要嚴格控制鋼筋籠的變形，注意輕拿輕放。安裝鋼筋籠時，首先要對鉆孔進行檢查，在確保安全的情況下采用正確的施工方法，在不破壞孔壁的前提下完成對鋼筋籠的安裝。
2.3人工挖孔灌注樁施工技術
對于該項技術的應用，需要從以下幾個方面著手:首先，要進行試成孔，這就需要在施工前對施工場地以及條件進行檢查，對施工技術和工藝以及各種設備進行檢驗，對地質資料進行檢查，確保獲得信息的準確性和科學性。其次要以測量基準點以及測量基線，對數據進行分析，通常是用十字交叉法確定孔樁的中心，并且安排專門的人員對龍門樁進行設置。在灌注樁孔施工技術的實施中，必須確保數據以及施工的準確性，必須確保護壁的厚度、配筋以及混凝土強度都必須符合設計的要求，對于施工中的蜂窩、漏水現象要及時采取補救措施，防止事故的發生。同時保證孔底不能積水，鉆孔結束后要對護壁的淤泥和殘渣及時的清除，并進行工程的驗收。
2.4混凝土灌注施工技術
灌注混凝土工作之前，要充分檢查孔洞的質量，保證孔壁的堅固，并清理孔洞內的雜物，如果有地下水滲入孔洞中，要及時抽水，在一切準備就緒后盡快灌注混凝土。灌注混凝土要采用串筒的方法，并且在灌注的過程中不斷地用插入式振搗器振搗，以保證混凝土快速并且充分灌注到孔洞中，并且增加混凝土的密實度，在振搗過程中，要充分掌握“快插慢拔”的工藝要求，防止混凝土在孔洞內下落不均產生離析現象。在混凝土材料中，要采用直徑在5cm以內的碎石或者鵝卵石作為粗骨料，在攪拌之前要做塌落度檢驗，使其滿足工藝的要求，確?；炷恋恼尘坌院土鲃有?。另外，如果在溫度較高的環境下，要在混凝土中添加適量的緩凝劑避免混凝土過快凝結，而如果是在北方冬季施工，就要在混凝土中加入早強劑，以使混凝土能夠按照工藝的要求時間初凝和終凝。另外，在利用樁基基礎施工時應該注意施工場地的限制，因為樁基基礎施工的水下混凝土施工具有較強的隱蔽性，就容易引發松散、離析和縮頸的問題，這就需要加強對混凝土澆筑質量的控制。對混凝土的澆筑主要從原材料的選擇、比例的調控、施工工具的改進和操作流程的規范等多個方面入手，同時注意施工時間必須連貫，進而保證較高的澆筑質量。
3、結束語
總而言之，在國民經濟的不斷發展中，鐵路橋梁扮演著越來越重要的角色，這就對樁基的基礎施工提出了更高的要求，在保證施工進度的同時，還要確保施工的質量，為鐵路橋梁的發展奠定堅實的基礎，這就依賴于先進的施工技術。在未來的鐵路橋梁施工中，認真分析和研究存在的諸多不利因素和技術問題，克服地質條件的不利影響。不斷的吸取和總結經驗，靈活地運用各種施工技術，進而確保路橋發展的高質量，最終實現我國交通運輸事業的可持續發展。
參考文獻：
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[2]張立,文雨松.淺析鐵路橋梁樁基礎在環境劣化下的疲勞壽命[J].鐵道建筑,2007,(8):13-15
廚師技師技術總結范文2
【關鍵詞】跨墩龍門吊 拆除 總結
1 編制目的和依據
為保證跨墩龍門吊安全拆除，依據《通用門式起重機》GB/T14406-1993、《起重機械安全規程》GB6067-85和《特種設備安全監察條例》相關規定，特編制本方案。
2 工程概況及設備組成、現場條件
2.1工程介紹、
現場拆除MGH80t-30m-52.5m跨墩龍門吊一套（兩臺）。MGH80t-30m-52.5m跨墩龍門吊主要參數：（1）額定起吊能力：0-80t（凈起吊重量）；（2）跨度：30m，最小內跨凈空29m；（3）提升高度：52.5m；（4）整機外形尺寸：41m×56m×20m；（5）整機重量150t。
2.2主要結構組成
該跨墩龍門吊主要組成部分包括：雙剛性支腿、桁架主導梁、起重小車、大車走行及操作、運行機構。（1）主梁：結構型式為桁架梁，材質：主梁為Q235B、聯接銷軸為45#鋼調質處理，整體重量55噸，最大單件重量8噸，整體尺寸41m×3.2m×4.75m，單件最大尺寸12m×3.2m×1.75m。（2）支腿。結構類型：雙鋼支腿；與主梁連接方式：固定支腿與主梁采用銷軸連接；材質：Q235B；重量：固定支腿20噸，單件最大重量7噸；單件最大尺寸：12m×0.61m×0.61m。（3）起重卷揚機。雙卷揚形式，單件重16噸。
2.3場地條件
根據現場條件，擬將跨墩門吊在橋梁左幅8號墩處拆除龍門吊，8號墩橋面距離地面30米，左（內）側為大岸廟預制場存梁區，右（外）側為當地老鄉農田，并于12米處有蘭渝鐵路施工用高壓線一條。利用左幅橋面泄水孔、右幅7號薄壁墩作為內側風繩錨固點，外側風繩錨固于安裝時設立的地錨之上。
3 施工總體部署
為保證拆除作業順利進行，保證人員、機械不受損失，本次跨墩龍門吊拆除工作由***公司組織、 ***項目設備管理部具體實施。
3.1組織機構、作業人員安排（表1）
為順利完成龍門吊拆除工作，專門成立了領導小組，人員組成如下：
對施工機械、工器具的要求：
（1）所需用用的汽車吊都必須經過特種設備檢驗部門檢驗并頒發合格證。
（2）所使用的鋼絲繩必須有合格證，應無斷絲，磨損不超標，所使用的卸扣應無扭曲、變形，且銷子緊配合。倒鏈葫蘆應有生產廠家出具的合格證明。
3.3施工進度計劃
（1）拆除第一臺跨墩龍門吊。1）準備工具、風繩，2天；2）拉風繩、卸螺栓、吊主卷揚，2天；3）拆導梁、移導梁、吊操作室、配電柜，2天；4）拆支腿上三角部分1天兩個（含卸連接螺栓），1天；5）拆下段支腿1.5天一側，3天。
（2）拆第二臺跨墩龍門吊。 1）拉風繩、卸螺栓、吊主卷揚、拆解第一臺支腿、主梁，2天；2）拆導梁、移導梁、吊操作室、配電柜，2天；3）拆支腿上三角部分1天兩個（含卸連接螺栓），1天；4）拆下段支腿1.5天一側，3天；5）拆解支腿、拆解主梁、整理現場，2天。拆除第一臺和第二臺跨墩龍門吊，合計總天數20天。
4 施工方案
4.1龍門吊拆除
4.1.1 拆除施工準備
（1）規劃拆除現場，施工場地必須堅實、開闊，沒有相關障礙物，現場設立警示標牌和拆除警戒區。
（2）施工人員必須身體健康且持有相關作業證件，熟悉拆除方案。
（3）作業中使用的安全帶、防墜器、保險繩應經檢驗合格。
（4）技術人員做好安全技術交底，對施工設備和機具進行一次全面檢查，并具有安檢合格證。
4.1.2拆除步驟及過程
（1）拆除順序。切斷總電源拆除電器部分拉固定風繩拆主卷揚拆主導梁拆駕駛室、配電柜拆支腿頂部三角區拆上聯結拉桿拆下聯結拉桿拆支腿下段解體主橫梁及支腿安全存放
（2）拆除步驟。1）設備、人員進場。50噸吊車進場，拆除人員進場，檢查人員、設備相關證件，整理風繩、卡環、鋼絲繩頭、氣割、電焊機、卷揚機等施工工具，同時對拆除場地及存放場地進行平整。2）拆除電器電纜、選擇吊點。將卷揚小車開至左幅橋面中心上方停止，再將龍門吊整體縱移至地錨位置，使吊具及兩個地錨三點一線，然后切斷總電源，拆除設備上所有的電纜線，然后進行吊車各吊點位置勘查，所選吊點應符合起吊平衡、牢固、安全的原則。3）安裝風繩。50噸吊車將木板放置于三角支腿連接處的工作平臺后配合安裝風繩。橫向Φ19.5風繩分為上下兩層共20道、縱向Φ19.5風繩8道僅下層安裝。首先將風繩一端用鋼絲繩卡固定成環狀，下層橫向外側風繩通過10噸卡環與門吊支腿上預焊的耳板相連，另一端通過卷揚機預拉、10噸手拉葫蘆與地錨連接后拉緊，橫向內側風繩的固定時，右側預先在橋面相鄰的兩個泄水孔內雙道纏繞Φ28鋼絲繩頭2根，用10噸手拉葫蘆將三道風繩拉緊固定；左側風繩通過Φ28*24米繩頭與右7號薄壁墩纏繞后，再用10噸手拉葫蘆將三道風繩拉緊固定；沿軌道縱向風繩通過5噸手拉葫蘆于軌道旁的預埋地錨連接拉緊?？v向、橫向風繩必須對稱同時拉緊手拉葫蘆，基本保證對稱風繩的張緊拉力相等，避免第二道主導梁起吊瞬間支腿左右晃動，以保證主導梁拆除后支腿的穩定性。同時將大車行走臺車用夾軌器固定并利用70角鋼與軌道電焊加強連接，防止縱向移動。4）拆除主導梁。①預卸第一根主導梁與支腿頂部連接螺栓，僅留四角的固定螺栓，其余全部將螺帽拆除，僅留螺桿于連接板中。同時通知180噸吊車進場。180噸吊車進場后，先將主卷揚小車提至橋下，再用50噸轉至指定存放位置，再將主導梁通過兩根Φ43*15m鋼絲繩與180噸吊車吊鉤相連，稍微帶勁后停止，拆除四角螺栓拆除及其余螺桿，并在主梁兩側加裝導向繩，防止起吊過程中主梁旋轉，待螺栓全部拆除后起吊主梁，同時安全人員警戒現場，主導梁落至離橋面兩米時，吊車旋轉，將主導梁落于橋面運梁車之上，旋轉過程中密切注意風繩，主梁不得與風繩碰撞。②同理拆除第二根主導梁。在拆除第二根主梁時，兩臺50噸吊車同時解體主導梁，并將解體后的主梁吊于橋下，放至制定存放位置。5）拆除支腿頂部三角部分。主導梁拆除后，180噸吊車將除駕駛室及配電柜拆除放于橋下。再用Φ25*10m鋼絲繩頭2根將支腿頂部三角部分與吊車吊鉤相連，帶勁后開始拆除上層風繩，同時拆卸支腿連接螺栓，待螺栓全部拆除后起吊，放置于橋下，由50噸吊車移至指定位置并拆解存放。同理拆除另一側支腿頂部三角部分。6）拆除下段支腿。① 用一臺50噸吊車和180噸吊車在橋面上同時用Φ25 *8m鋼絲繩頭將下部支腿于吊車相連，同時帶勁后停止，再用25噸吊車拆除支腿上聯結拉桿，上聯結拉桿拆除后，橋面180噸、50噸吊車將支腿略微提起穩定后，再用50噸吊車拆除支腿下聯結拉桿，拆除下層風繩、割除焊接的70角鐵，然后50噸吊車將支腿底部提起，將支腿沿軌道方向移動，同時橋面180噸（或50噸）吊車落繩，使下部支腿安全落于地面。下落時兩臺吊車要密切配合、服從指揮，避免與另一個支腿碰撞。②同理拆除另一根下部支腿，同時50噸吊車拆解下部支腿，最后安全存放。③依照上述方法，拆除另一側下部支腿。
（3）按照第二步“拆除步驟及拆除方法”拆除另一臺跨墩龍門吊。
4.2吊車高度及鋼絲繩受力驗算
4.2.1吊車負荷計算
龍門吊主梁總重為55噸，按主梁左與主梁右重量相等計算，主梁左與主梁右重量分別為G1=27.5t。
吊鉤及鋼絲繩重量為G2=1+0.5=1.5t。
根據LMT1300（180噸）全液壓汽車起重機工作特性曲線圖，180t吊車在臂長為44.2m、工作半徑為12m的起重工況下，額定起重量為32.6t。
G1+G2< 額定起重量，所以吊車負荷符合要求。
4.2.2起吊鋼絲繩選擇校核
根據初步計算，結合現有鋼絲繩，拆除吊裝主梁起吊繩選用 6×37―φ43-1670 長15m，每根鋼絲繩單股使用，吊點選擇在主梁上弦處，兩吊點相距16.5m，起吊鋼絲繩與主導梁夾角56°，兩根起吊鋼絲之間夾角68°，起梁繩上端距導梁頂面垂直距離11.14m。
鋼絲繩夾角：θ/2=arcsin（8.25÷15）=34?
鋼絲繩與主梁夾角為：90-34=56?
則鋼絲繩實際承擔重理論為：27.5÷2÷sin（56?）=16.59t。
因此鋼絲繩選用6×37+FC―φ43-1670鋼絲繩最破斷拉力為118.5t。鋼絲繩實際的安全系數為118.5÷16.59=7.14>7，滿足7倍的安全系數。
4.2.3起吊高度校核
按照上述方案，左幅8號薄壁墩處橋面距軌道頂高30m，主梁頂面至橋面距離按26m計，主梁頂面距吊鉤距離按11.5米計，吊車鋼絲繩及吊鉤最小高度2.5米，第一片主梁吊裝拆除時必須提升0.5m，共計：40.5m。臂桿頂部至橋面44.2m，吊車吊鉤剩余高度為3.7m。
根據180t吊車性能表，起吊高度滿足要求。
5安全保證措施
5.1安全保障體系及人員組織
跨墩龍門吊拆除時，必須建立安全保障體系和安全管理機構。具體安全保障體系框圖（圖1）。
5.2安全防護措施
（1）吊裝工作區內禁止非工作人員進入，起重臂下嚴禁站人；（2）身體不適作業人員不得進行高空作業，作業人員必須按既定施工方案作業，高空作業必須佩帶安全防護用品；（3）吊裝過程應由專人負責指揮，信號清晰，吊物綁扎牢固，上面嚴禁站人和擺放物件；（4）設備工具擺放整齊、合理，做到安全、有序；（5）構件吊裝到位后要求放置穩定，嚴禁將構件浮放某處。
5.3拆卸過程注意事項
（1）論證拆除技術措施的合理性及可行性，提高各項防護措施的技術參數；（2）拆卸作業中，應嚴格按拆卸順序進行，作業時嚴禁拋擲物件。（3）起重機安檢有效、安全裝置齊全、靈敏、可靠；（4）吊裝指揮人員必須持證上崗，指揮信號規范清晰，當信號不清或錯誤時，操作人員可拒絕執行；
（5）遇到六級以上大風或大雨、大霧等惡劣天氣時，應停止拆卸作業；（6）重物提升和下降速度應平穩、均勻，不得突然制動，左右回轉應平穩，當回轉未停穩前不得作反向動作。
廚師技師技術總結范文3
2016年我作為主要參加人完成了XX高速的初步設計和施工圖設計，并于今年2月份進駐現場，進行施工配合工作。經過1年的施工配合，學到很多也體會很多，現在將這一年以來所經歷的進行一下技術總結，希望能夠在以后的設計過程中避免和優化。
1、樁基問題的處理
對于橋涵專業，現場處理比較多的就是樁基問題了，主要是樁基長度的變更的變更。由于勘察不會做到逐樁鉆，因此現場地質情況會與勘察發生變化。XX樁基長度的變更主要集中在幾個橋上，這幾座橋地質變化較大。樁基現場施工一般采用三種方法：沖擊鉆、旋挖鉆和人工挖孔樁。對于沖擊鉆適合地勢較平、地下水位較淺的情況。旋挖鉆適用于地勢較平地段，尤其是對地質較差樁長較長的地段，旋挖鉆的效率是最高的。對于人工挖孔樁主要適用于地下水位較淺、地勢較陡、樁長不超過30米的情況?，F場這三種方法都存在。人工挖孔和旋挖鉆對于現場驗樁是最為直觀的，這兩種方法，可以直接取樣樁底地質情況。對于沖擊鉆，遇到中風化樁基進尺較慢，一般進尺在12小時0.3米以內，由于沖擊鉆進尺慢導致大部分樁基變更都是沖擊鉆，沖擊鉆渣樣相對前兩種方法不直觀，一般為直徑較小的礫狀，當手握扎手、搖晃發出清脆的聲音、顏色新鮮、顆粒形狀較尖，可判定為中風化，同時要參考樁基進尺進行判斷。但是樁基進尺不能作為主要依據，因為樁基進尺比價主觀，施工現場有一次遇到鉆孔進尺慢，樁基打了1個多月都沒有打到設計樁底，申請變更，現場撈渣后發現，渣樣顏色不純、顆粒較小，判定不是中風化巖層。但樁基進尺確實緩慢，經現場核查現場樁基長度與記錄差別較大，主要原因是泥漿比例較輕，渣樣返不上來，導致沖擊錘在反復錘及砸下后的渣樣，只有渣樣砸到較小顆粒時才能返出，經過現場指導，施工單位加重了泥漿比重，增加循環力度，樁基進尺得到了很大的改觀、同時渣樣顏色也較純。
在現場樁基出現了如下的問題：
（1）斜巖地質情況
當沖擊鉆遇到斜巖時，會導致卡錘，現場出現幾處斜巖卡錘現象，導致錘頭無法提出，最后通過淺水員水下切割提出錘頭。遇到斜巖一般采用回填石塊或片石混凝土，進行再次沖擊?，F場經過多次回填石塊，解決了斜巖問題。
（2）溶洞
XX項目在磨子山一帶地質為白云質灰巖。出現了溶洞，不過XX的溶洞屬于小規模溶洞，更具勘察資料，溶洞規模不大，且大部分都有填充物?，F場施工溶洞主要采取回填的方式。對于人工挖孔樁，挖到溶洞時，雖然溶洞有填充物，但是由于周圍巖層的壓力和地下水位的影響，導致挖孔至溶洞后涌出泥漿，無法施工。現場采取在樁基上游和下游打井抽水的方式降低水位，最后樁基順利成孔。對于沖擊鉆，遇到溶洞，當溶洞較小時，采用回填黃泥和片石（比例為3:7）的方式，反復沖擊，直至泥漿不再減少為止。當采用多次回填方式，仍然無法成孔時，說明溶洞規模較大，采用鋼套筒穿越溶洞的方式成孔。若遇到多個溶洞時采用雙層鋼套筒的形式進行成孔。對于位于溶洞的嵌巖樁，樁長在滿足嵌巖深度的前提下，樁底以下5米范圍內不得存在溶洞。因此這也提醒在勘察時，遇到溶洞時，鉆孔連續進入中風化10米才能終孔。
（3）煤炭采空區
XX靈山特大橋存在煤炭采空區，巷道位置約23米左右。本橋采空區巷道為小煤窯，已經廢棄，地下巷道雜亂無章。靈山特大橋跨越三會河，地下水位較淺，因此不能采用人工挖孔樁。煤炭采空區一般處理方法為：當能摸清地下巷道位置后者有巷道位置圖時，并且人可以下到巷道情況下，在樁位周圍利用漿砌片石在巷道砌擋墻，防止泥漿和混凝土外漏到巷道中去。當無法進入巷道時，可采用鉆孔噴注混凝土（造價高），或者采用回填片石和黏土的混合物。
靈山特大橋地質條件較差，前15米圖層以全風化和砂礫為主，由于地下水位較高無法采用挖孔樁，同時由于巷道內部可能存在瓦斯等有害氣體，也限制采用人工挖孔樁。但采用沖擊鉆，當沖擊到巷道位置時，會導致泥漿瞬間流失，由于上層土質較差會導致塌孔，會導致將鉆頭錨入巷道內。因此靈山特大橋煤炭采空區采取以下措施：（1）當強風化巖層位于水位以上時（對于強風化巖層，泥漿瞬間流失不會馬上塌孔），對于強風化以上土層采用人工挖孔的形式，對鋼筋混凝土護壁進行加強，進入強風化巖層后采用沖擊鉆形式，這樣即使鉆到巷道，泥漿流失之后不會塌孔，然后再采取回填C15片石混凝土，保證能夠有效的堵住巷道，再進行沖洗，經過多次回填再沖擊后，就能達到成孔條件。當強風化巖層位于水位以下時，強風化以上土層采用鋼護筒的形式，將鋼護筒打入到強風化巖層，然后進行正常沖擊鉆施工，遇到巷道時同樣回填C15片石混凝土。目前靈山特大橋樁基剩下2根外，其他均處理完畢，大部分采用先人工挖孔，然后沖擊鉆，再回填C15片石混凝土的方法，現場反映回填次數較少，一般在5次以內。整體處理造價較小、效果較好，施工進度快。
2、涵洞洞口處理
XX中交段為重丘區，雞爪溝較多，溝型往往較陡，導致涵洞無法順溝而設，涵洞出口會在半山腰，水流會從邊溝流到溝底，這樣會導致水流集中，沖刷溝底田地，因為這類問題，地方反映比較多，最后通過在溝底邊溝設置消力池，緩沖流速，讓水流流進消力池后，進行漫流，同時還能起到沉淀砂石的作用，這種處理方式地方是比較接受的，同時增加的造價較小。遇到類似情況，在今后的設計中應該加強設計細節處理，可減小后期的變更。
對于溝型較陡的，往往會出現通道進口填土高度低，甚至有一點挖方，出口填方較大，對于這種通道設計時通過進出口設置踏步來解決，但進口設置踏步往往會超主線紅線范圍，由于占地圖主要是路線和路基專業進行，現場導致踏步這種洞口形式超出紅線范圍，導致現場變更占地。這也提醒我在今后的設計中，涵洞洞口、橋墩施工平臺的開挖等會超出紅線的，需及時和路線組溝通，將其納入到征地圖中，減少后期變更。
由于地方對通道要求較高，XX有一些通道進出口會出現一點挖方，由于XX涵洞通道有將近200道，因此在施工圖設計時，沒有做到細致，這種情況采用的是通用圖中的八字墻，這樣會導致路基邊溝和八字墻沖突，導致洞口變更，最后通過將八字墻進入挖方時，順路線方向拐90度，把邊溝的位置讓出來。以往做設計時，涵洞往往不會設計的太細，經過這次變更體會較深，在今后的涵洞設計中，不能簡單的套用通用圖，還是要每個涵洞細致設計、綜合考慮。
3、鋼波紋管涵
XX采用鋼波紋管涵的比例較大，鋼波紋管涵造價相對混凝土蓋板涵造價偏低，施工速度快，比較受施工單位青睞，但施工質量不容易把控，涵洞周圍的壓實度較難達到要求。經過現場施工反饋和地方反映的問題，從地方通行角度來說，地方是比較抵觸鋼波紋管的，他們得概念認為圓管總不如方的蓋板涵好，例如1-5米波紋管涵，他的有效空間為4×3，其實比4米的蓋板空間略大，相對5米波紋管，地方更接受4米蓋板。因此在今后的設計中，建議在平原區、主通道等還是采用蓋板涵為主，在山區、流水為主或通行要求不高的條件下可采用鋼波紋管涵。
廚師技師技術總結范文4
關鍵詞：筏板基礎；大體積混凝土；混凝土配制；低水化熱；澆筑養護
Foundation slab mass concrete mix proportion design and casting technology practice and summary
Yu Zhi-min1 Li Shi-feng2 He Ren-zhong2 Zhang Li-na2
（1. Zhejiang huachang construction co.， LTD.；
2. Huzhou city， zhejiang province construction group co.， LTD.， zhejiang huzhou 313000））
Abstract： zhejiang huzhou dagang royal king new city residential district 32#～36# floor with 1.50 m thick raft foundation， basic one-time casting volume more than 2000 m3， belongs to the large volume concrete. In order to ensure that large volume concrete construction quality and safety， using the double mixing technology， and make full use of 60 d strength of concrete mixture ratio design， and stratified pouring concrete， covering maintenance， temperature and other technical measures.
Keywords： raft foundation； Mass concrete； The concrete； Low heat of hydration； Casting maintenance
1.工程概況
浙江湖州市大港御景新城住宅小區位于湖州仁皇山新區，其中32#～36#樓為地上34層、地下2層的高層住宅，單位工程建筑面積15280m2。地下室普遍挖深6m，電梯井坑中坑挖深約8.60m。住宅塔樓基礎為樁筏基礎，樁基為￠1200mm鉆（沖）孔灌注樁，基礎底板尺寸為65.30×19.60m，厚度為1.50m，單體住宅筏板基礎混凝土工程量約為2000m3，混凝土強度等級為C40，抗滲等級為P8，設計要求采用補償收縮混凝土。
2.大體積混凝土配制分析
根據設計的后澆帶單獨劃分施工區域，施工區域內的底板必須一次性連續澆筑成型，基礎底板為大體積混凝土結構。為了控制混凝土溫度、避免出現溫度裂縫，我們從材料選擇和混凝土配合比設計方面考慮，認為進一步優化低水化熱混凝土的配合比，是解決大體積混凝土裂縫問題的最有效的途徑之一。
按照以往C40P8混凝土配合比的設計經驗，單方混凝土中P.O42.5水泥用量不少于360kg。為了降低混凝土內部溫度，在滿足混凝土強度、耐久性、抗滲性、抗裂性的條件下，充分借鑒已經施工的高層建筑大體積筏板混凝土基礎的成熟經驗，結合《大體積混凝土施工規范》的規定，經設計單位結構設計人員簽署聯系單確認，將原設計的基礎混凝土的抗壓強度控制標準由28d改為60d，以此作為混凝土配合比設計、強度評定以及工程驗收的依據，降低單方混凝土水泥用量，以降低水化熱。
2.1原材料選擇
根據大體積混凝土對于原材料的要求，以及目前通用原材料的具體情況，在保證混凝土體積穩定性和抗裂性能的前提下，選用以下原材料進行檢測和性能對比試驗。
（1）水泥。選用水化熱較低的42.5普通硅酸鹽水泥，同時兼顧水泥的其他性能、與外加劑的適應性，其質量指標符合《通用硅酸鹽水泥》（GB175—2007）的規定。
（2）砂。選用中砂，二類，細度模數2.3-3.0，含泥量小于1%。
（3）碎石。使用質地堅硬、級配良好、針片狀顆粒含量少、孔隙率小的5mm-25mm的碎石，含泥量小于3%。
（4）摻合料。選用活性指數高、細度適中、燒失量小的二級粉煤灰、S95礦渣微粉。
（5）外加劑。選用HEA膨脹劑和TH萘系高效減水劑（泵送劑）。
（6）水。選用自來水。
2.2配合比試配
2.2.1試配方案
該方案混凝土設計強度為C40，坍落度為180±30mm，按照混凝土施工工藝設計初凝時間為8h，終凝時間為12h。通過對于原材料的初步選擇和試驗結果，選用水泥、砂、石、外摻料、外加劑、水的配合比試驗。首先根據以往試配經驗和工程實踐選用一個合適的配合比，試驗此配合比能否滿足相關要求，然后在上次試驗的基礎上，調整混凝土各成分含量，進行試配。重復此步驟，直至試配處符合工程需要的混凝土。
2.2.2攪拌站試驗
根據試配方案，在攪拌站進行混凝土配合比優化試驗。
（1）初始配合比詳見表1。
表1 C40P8配合比kg/m3
名稱 水 水泥 礦粉 粉煤灰 砂 石 外加劑 設計指標
規格 自來水 PO.42.5 95 二級 中砂 5-31.5mm HEA
膨脹劑 TH減水劑 坍落度
（初始/1h） 終凝時間
用量 160 290 100 90 720 1020 36 12 185/90 10h
此次試驗中，混凝土包裹性差，混凝土較黏，坍落度有一定的損失，且終凝時間為10h，不滿足施工設計提出的12h的要求，但是混凝土的強度能夠滿足要求。
（2）實際配合比詳見表2
表2 C40P8配合比 kg/m3
名稱 水 水泥 礦粉 粉煤灰 砂 石 外加劑 設計指標
規格 自來水 PO.42.5 95 二級 中砂 5mm-31.5mm HEA TH_2 坍落度
（初始/1h） 終凝時間
用量 165 290 100 90 700 1040 36 12 190/175 12h
此次試驗中，混凝土狀態較好，包裹性得到改善，坍落度損失較小，且終凝時間為12h，滿足施工設計提出的12h的終凝時間要求，混凝土強度也能夠滿足要求。
2.2.3試配結果分析
綜合分析混凝土各項指標，選定初步配合比見表2。
為了驗證混凝土性能的復現性，在攪拌站試驗的基礎上，在工地現場進行了實地模擬驗證試驗，結果見表3、4。
表3 混凝土坍落度、凝結時間
設計要求 初始/mm 間隔時間/min 坍落度/mm 初凝時間/h 終凝時間/h
C40
180±30mm 210 30 205 8.20 12.30
60 195
90 185
120 170
表4 混凝土各齡期抗壓強度
設計要求 齡 期 強度代表值/MPa 達到設計強度/%
C40
180±30mm 3 16.80 42
7 21.40 53.50
14 25.60 64
28 35.60 89
60 48.90 122.50
（1）從表3、表4可知，初步配合比在混凝土強度、坍落度、終凝時間方面均能滿足設計要求。
（2）在保證混凝土強度的條件下，摻入一定量粉煤灰和礦粉，減少單方混凝土中水泥用量，同時可以改善混凝土和易性，延長混凝土凝結時間，避免施工裂縫出現。摻入粉煤灰可降低混凝土徐變、干縮性和熱膨脹系數，提高抗泌水性和抗離析性，混凝土抗滲性能顯著增加。且加入減水劑，進一步減少了水泥用量，很大的降低了混凝土的水化熱。
（3）從表4可知，在標準養護條件養護14d、28d，C40混凝土分別可以達到25.60、35.60MPa的強度完全滿足設計要求。
3.大體積混凝土澆筑以及養護
3.1混凝土澆筑
3.1.1基礎承臺、地梁、底板大面積的澆筑：
筏板基礎的混凝土實行分為三層澆筑，第一層的澆筑厚度為0.50m，第二層為0.50m，第三層為0.50m，每一層澆筑時為從東向西順序推進，每一層澆筑用時經過估算為5h，延長至7h，以利用混凝土攤鋪的表面和外界的空氣進行接觸，以充分散熱，同時保證上層混凝土覆蓋已澆筑混凝土的時間不得超過混凝土初凝時間。大體積混凝土采用分段分層澆筑方法，利用混凝土自然流淌形成斜坡，混凝土澆筑長度應控制在12000mm～16000mm范圍內，如此依次向前澆筑其他各層砼。
混凝土澆筑時逐層水平向前推進，每層澆筑厚度不超過500mm，每層澆筑間隔時間不得超出前一層混凝土的初凝時間，上層砼澆筑時，振動棒應插入下層砼內不小于50～100mm，在澆筑接茬處應振搗到位（圖1）
圖1 筏板基礎混凝土澆筑分層示意圖
泵送澆筑混凝土時，不得在同一處連續布料，混凝土自御料口的自由傾落高度不超過2米，超過2米時，應采用串筒或溜槽順導混凝土，保證混凝土不發生離析現象。
利用泵管或泵管前連接的軟管在底板上皮鋼筋的表面直接布料，在保證混凝土不出現冷縫的前提條件下，利用軟管左右移動，作扇形狀散布混凝土，盡量增大混凝土散布面積，以增加散熱和熱量交換。
覆蓋已澆筑混凝土的時間不得超過混凝土初凝時間。
3.1.2集水井、電梯井內混凝土澆筑：
根據大面積基礎底板混凝土流淌速度的范圍，需要提前進行臨近集水井、電梯井混凝土的施工，并振搗密實。采用間歇澆筑的方法，先將地坑底板澆筑至與側壁模板底平，待坑底混凝土流動性不大，可以承受坑壁混凝土壓力時，再澆筑地坑坑壁混凝土，要保證底與壁接觸處的質量，間歇時間在2小時左右。
派專人檢查坑底底板混凝土狀態，嚴防混凝土初凝。
3.1.3混凝土振搗
（1）混凝土檢查：混凝土運至現場后由質檢員、專業工長、試驗員對其進行檢查。檢查混凝土標號、質量、坍落度等是否滿足要求，混凝土
（2）試驗?；炷猎囼炗稍囼瀱T根據規范要求進行混凝土試塊制作、混凝土坍落度測試、混凝土出罐溫度、入模溫度測試等。
（3）振搗方法：振動棒移動間距不大于500mm，振搗時間15-30秒，緊插慢拔，而且應插入下層混凝土50～100mm左右，以消除二層之間的接縫。為增加混凝土的密實度和提高抗裂性能，應采用二次振搗方法。第一次振搗時，應在坡頂、坡中和坡腳布置兩道振搗器，一道布置在卸料處，主要解決上部混凝土的振搗，另一道布置在混凝土坡腳處，確保下部混凝土的密實。初凝前進行第二次砼振搗，直至混凝土表面不再明顯下沉、不再出現氣泡、表面泛出灰漿為止?；炷潦┕げ捎枚握駬v施工技術、控制施工冷縫的產生，保證結構的施工質量。
（4）混凝土找平：為防止底板混凝土升降溫速度過快形成溫度收縮裂縫和早期脫水造成表面干縮裂縫，澆筑完成后，表面搓平，搓平次數不少于三次?；炷翝驳降装屙敇烁吆?，用2m長木刮杠將混凝土表面找平，且控制好底板頂標高。然后用木抹子拍打、搓抹兩遍，在混凝土終凝之前進行收漿壓光、拉毛。
3.2大體積混凝土的養護
3.2.1大體積混凝土的養護期間必須嚴格控制其內外溫度，確保不出現有害裂縫，確?；炷临|量，所以養護是一項十分重要的工序，應根據氣候條件采取控溫措施，并按需要測定澆筑后的混凝土表面和內部溫度，將溫差控制在250C的范圍內。
3.2.2本工程大體積混凝土保溫措施采用2層塑料薄膜和2層麻袋覆蓋，即在混凝土表面先覆蓋塑料薄膜1層，以封閉混凝土內水分蒸發的途徑，使混凝土能在潮濕條件下進行養護以控制干縮裂縫產生，在這之上再蓋1層麻袋，以減少混凝土表面熱量的散發；其上再覆蓋1層塑料薄膜，以達防止雨水滲透的目的。最后覆蓋1層麻袋。覆蓋工作必須嚴格認真貼實，薄膜邊幅之間搭接寬度不少于10cm，麻袋之間變口拼接。
3.2.3在養護過程中，如發現覆蓋不好，表面出現泛白或出現干縮細小裂縫時，要立即仔細加以覆蓋，加強養護工作，采取措施加以補救。
3.2.4保溫層在混凝土強度達到30%后、內外溫差及表面與大氣溫差均小于250C時方可拆除，保溫的拆除分層逐步進行。根據混凝土中心溫度的計算和積累的氣象資料分析，在混凝土澆筑完成15天后，室外平均溫度20℃，不保溫即可滿足內外溫差小于25℃的要求，因此在2～15天必須進行混凝土保溫養護。
4.結語
（1）本工程實踐證明，通過添加外加劑和摻合料可配置低水化熱混凝土。施工實踐證明，在施工組織、設備配備、材料供應和預拌混凝土運輸與泵送等方面進行有效的技術集成，是該基礎底板成功的關鍵。
（2）在大體積混凝土中摻入粉煤灰和礦粉等活性摻合料，充分利用活性摻合料的后期強度，可減小水泥用量，并改善混凝土性能。
（3）《大體積混凝土施工規范》中明確可以采用60d的混凝土強度作為混凝土配合比設計以及評定和驗收的依據，在施工中要積極應用該項規定，使水泥用量大幅度減少，可以顯著降低混凝土水化熱，并延遲水化熱峰值出現的時間，有利于混凝土底板里表溫差的控制，以防止溫度裂縫的出現。
廚師技師技術總結范文5
關鍵詞：垃圾滲濾液；A/O工藝+超濾系統；納濾過濾系統；反滲透膜過濾系統；污泥脫水系統
1、滲濾液處理站建設概況
本滲濾液處理廠為義烏市塔山垃圾填埋場三期滲濾液處理系統新建工程，處于流域及環境影響評估報告，排放水質執行《生活垃圾場污染物排放標準》（GB16889-1997）規定的排放標準中三級標準后,納管排污。
2、工藝概況
處理工藝概況
1）滲濾液處理工藝
根據處理工藝設計原則，本著污染物減量化、運行費用最低、投資最低、不產生二次污染的條件下，確定本項目處理工藝為生化處理+膜處理工藝。
2）本項目工藝流程框圖：
改造需增加的設備單元
2.2工藝單元原理說明
1）調節池
垃圾滲濾液從庫區由管道進入調節池，調節池對滲濾液的季節、氣候、填埋時間的差異性進行均衡水質、水量。垃圾滲濾液進入調節池，
2） 初沉池
滲濾液經機械格柵到達初沉池后，厭氧顆粒污泥自然沉降，由好氧池和酸化池回流到初沉池的污水中含有的污泥，對初沉池的滲濾液進行絮凝后沉降，污泥由刮泥機經管道定期排放到均質池，再由脫水機房排除。初沉池的出水經重力自流到酸化池進一步處理。
3） 酸化池
滲濾液經過初沉池的粗過濾之后，在無大顆粒物質的條件下進入酸化池，再次單元內具有生長優勢的菌種主要為水解菌及酸化菌，在這兩種菌類的作用下，水體中難降解的大分子有機類污染物在水解菌的作用下被斷鏈分解為VFA類物質，接著在酸化菌的作用下，VFA類物質被分解為易降解的有機酸類物質。
3、 A/O工藝+超濾系統（內置MBR系統）
3.1 MBR處理系統的原理
MBR處理系統全稱為膜生物反應器，顧名思義系統由超濾級別的膜系統和活性污泥生物反應器兩部分構成，整個系統的原理是在活性污泥反應區利用好氧、缺氧活性污泥微生物在生物反應器內與基質（廢水中的可降解有機物等）充分接觸，通過氧化分解作用進行新陳代謝以維持自身生長、繁殖，同時降解有機污染物、吸附無機細小顆粒。接著被去除污染物的水在超濾膜系統中進行過濾和截留，過濾作用即將超大分子的有機不可降解類物質與水分子進行分離，截留作用即將活性污泥微生物截留在生物反應器中，防止活性污泥流失。
3.2 A/O工藝說明
本工程的生化反應階段采用A/O工藝，整體系統由反硝化/硝化單元串聯組成，在的反硝化/硝化單元內設置內回流，而超濾的濃水回流至反硝化段內提高其活性污泥濃度和硝化程度。反硝化依靠內源呼吸進行脫氮，同時可隨著進水的氨氮濃度不斷提高進行外加碳源的作業來提高二級脫氮速率。
由于菌種的不同，代謝的原理也不一樣，因此硝化菌和好樣菌膠團的代謝周期也不同，由于進水的C/N很高，所以好氧菌的資源遠比硝化菌的資源多，所以好氧菌的代謝周期要比硝化菌代謝周期要短。A/O工藝強化了生物脫氮的作用，其生物脫氮的效率可達到80%-95%，有機物去除率≥90%。
4 、納濾過濾系統單元（改造后的單元）
4.1納濾系統過濾原理及特點
納濾的過濾精度遠優于超濾，介于超濾和反滲透之間，其過濾精度達到1nm級別，是適用于分離分子量在200以上、分子大小為1nm左右溶解組分的膜工藝，利用半透膜在外在壓力推動下實現水溶液中某些組分選擇性透過的分離技術，可截留大部分有機污染物例如腐殖酸，同樣可截留二價態無機鹽類化合物。
納濾膜具有如下特點：
1）滲透壓較低，一般為1.0-1.5MPa，由于過濾孔徑相對反滲透膜較大，濃差極化現象不太嚴重，所以需要的滲透壓力更低；
2）回收率較高，由于單價態的鹽類可完全透過納濾膜，因此其濃水產量可降至最低；
3）單位產水的能耗較低，滲透壓降低后所需動力條件也會降低，運行成本隨之下降；
4.2 納濾過濾系統說明
在本次使用的納濾膜為卷式膜，其內層包含一層類似隔柵網的流道層，格柵的結構呈現交叉網狀結構，這層膜使進入流道的水體在膜表面形成紊流，避免在末端形成嚴重的濃差極化，同時在過濾層的外層設置了專利層。
針對本工程滲濾液的特點，我們將納濾膜進行單級分段排列，前段內為直通式，后續段內由于進水濃度明顯增大，采取設置獨立循環泵的方式，增大段內的錯流量提高產水回收率。
經過排列組合后的納濾膜系統，每一段可檢測到產水、濃水及污染狀況，整體系統回收率可達到90%左右，夏季時候的納濾產水COD濃度可維持在100ppm以下，產水BOD濃度可維持在30ppm以下。
5、反滲透膜過濾系統（改造后的單元）
5.1反滲透系統過濾原理及特點
反滲透過濾是水處理領域過濾精度最高的過濾方式，其最小孔徑可達到0.1nm，適用于過濾分子量小于200的無機鹽類以及直徑大于0.1nm的顆粒物質，同樣是利用單向半透膜，在一定滲透壓的作用下將含有污染物的反滲透系統進水進行分離的技術。
反滲透膜具有如下特點：
1）滲透壓較高，一般為1.5-2.0MPa，根據膜的過濾類型不同，滲透壓可達到4.0-5.0MPa，滲透壓跟隨進水電導率變化而變化；
2）產水質量高，反滲透的產水基本可直接進行回用，不用任何的再處理；
3）脫鹽能力較高，可將含鹽量5000mg/L含鹽量的苦堿水脫至飲用水水平；
5.2 反滲透過濾系統說明
依據本工程滲濾液的特點，滲濾液中的含鹽量濃度值會非常高，由于在生化部分是無法將鹽類去除，反滲透的結構傾向依然會比較嚴重。
本工程的反滲透系統依然采取了單級多段的方式，基本每一段內都設置了段內強制循環泵，增大錯流量提高系統回收率，同時對每一段的產水量、濃水量及過膜壓差進行實時監控，產水經過收集后直接回用，反滲透的濃水由于大部分的成分為無機鹽類，特別是氯化鈉離子，收集后回灌至庫區，利用垃圾本體進行吸附和再螯合。
反滲透系統的回收率約為80%，產水COD可控制在40ppm以下，產水BOD可降至15ppm以下，氨氮可降至25ppm以下。
6、污泥脫水系統
6.1污泥脫水原理及特點
活性污泥微生物降解有機污染物的過程其實也就是其整個生物代謝的過程，其生長周期一般和底物濃度、生物負荷有關系，通常來說硝化反應器內的好氧活性微生物的生存周期約為25天-30天，在同樣的污泥濃度條件下，泥齡越長意味著剩余污泥量越少。
6.2污泥脫水的流程
由于膜的截留作用，使得MBR系統內污泥濃度很高，污泥處于內源呼吸，底物基本上用于維持微生物新陳代謝，而很少用于合成新的細胞物質，產泥量很低。
生化污泥含水率較高，一般99%。酸化池，A/O池剩余污泥通過回流管道回流到初沉池，經過厭氧工藝后，再由初沉池通過管道到均質池，攪拌，再次濃縮發酵后經管道送到脫水房。脫水后泥餅由專門輸送車送出系統。
在本項目中，生化反應單元產生的剩余污泥采用混合集中排放的方式，每日定期排泥至污泥濃縮池，再濃縮池內經過一定時間的物理沉降后，含水率降低至約98%，在進入離心脫水機的同時加入PAM絮凝劑來破壞污泥顆粒表面的動電性，從而解離吸附水，增加污泥的脫水效率，接著在帶式脫水機中對污泥進行脫水，最終達到含水率降至50%以下。
7、滲濾液處理工藝的優勢
7.1能有效的將滲濾液實現減量化、無害化、資源化
對污染物的處理目標就是使其減量化、無害化、資源化。本工藝采用生化處理和物化處理相結合的方法，利用綜合處理法（生物法+膜法）能比較徹底的降解污染物的特點，使污染物數量減少、危害程度降低。
7.2運行成本低
因為垃圾滲濾液的有機物含量較高，且成分復雜，因此其處理成本較高。本工藝考慮到前期的投資及后期的運營成本，采用低能耗、低費用的處理技術。
7.3季節變化適應性強
本工藝中在厭氧生物段使用了填料，同時使用了多相反應器保證了在季節變化導致水量變化時候的耐沖擊和保證處理效率的作用，同時在膜處理階段采用一級RO和二級RO串并聯的形式，在夏季雨量較大而污染物濃度較低時，可并聯使用，而當進入冬季雨量減少而污染物濃度較高時候進行串聯使用保證出水水質。
8 、總結
廚師技師技術總結范文6
關鍵詞：控制權獲取 資源基礎觀
一、引言
海外直接投資時，發起方企業與目標企業之間，談判合適的組織管理架構并非一件容易的事。經過冗長的談判過程，卻由于各種因素的影響，而導致企業無法獲取預期的所有權份額更令人沮喪。尤其對于海外直接投資，企業戰略目標的實現必須要求獲取目標企業的恰當的組織安排（Geringer & Hebert， 1989； Yan & Gray，1994； Mjoen & Tallman， 1997），而最重要的是所有權（ownership）與控制權（control）。所謂所有權與控制權的爭奪，其最終結果都是為了控制權。因為所有權只是代表了其所有者初期的投入，表示所有者股份的占有率（Yan &Gray，1994）獲取關鍵的戰略資源，實現戰略目標必須要獲取目標企業的控制權，因此控制權才是真正對關鍵資源的控制程度（Lecraw， 1984）。
在海外直接投資過程中，所有權與控制權之間的選擇受到發起方企業與目標企業的資源和制度環境等多方面因素的影響。但無論學者還是實踐的企業家都感到相關理論無法指導實踐，原因并非因為理論錯誤，而是以往的研究沒有明確區分研究對象，將不同維度如交易、企業和宏觀的問題集中討論，結果反而導致企業家或者研究學者雖然感覺內容豐富但最后卻無所適從。因此本文明確集中以交易本身為研究對象，對海外直接投資控制權獲取研究進行了梳理，從資源基礎觀對海外直接投資等控制權研究進行綜述， 并指出了現有研究對我國企業海外直接投資等控制權的啟示以及未來研究方向。
二、海外直接投資控制權影響因素
1. 控制權的相關理論
盡管以往的研究將所有權與控制權等同（Anderson & Gatignon，1986）。兩者具有明顯的區別。所有權是指資源投入和獲取剩余價值程度的反應；控制權是指影響目標企業運營活動的決策的程度 （Geringer and Hebert，1989； Yan and Gray，1994）。一般來說，控制是指一個組織影響其下屬單元，以達到其目標的過程 （Flamholtz et al，1985）。以往的研究大多數把控制權等同于所有權（Stopford and Wells， 1972； Fagreand Wells，1982； Hennart， 1988， 1991； Blodgett，1991），認為只要獲取了所有權，就能保證控制權（Stopford and Wells，1972，Hennart，1988，1991）。傳統理論認為所有權代表了其所有者的風險承擔、資源配置、投入承諾和組織控制程度 （Beamish and Banks， 1987；Gomes-Casseres，1989； Hennart， 1991）。雖然所有權并不是控制權的唯一來源（Yan and Gray，1994），但是所有權是控制的重要影響因素，并直接影響企業的績效和效率（Beamish and Banks，1987）。并購等和其他投資的是組織和管理商業交易的制度性安排（Anderson，1997）。Yan和Gary（1994）發現以往對于控制的認識只局限于運營管理上（Killing，1983），因此，他們從Geringer 和Hebert的模型的基礎上，擴展了控制的范圍，提出并購等海外投資控制的三個具體表現：第一，制定戰略決策；第二，管理日常運營；第三設計組織架構和運營程序，即從戰略、運營和組織三個維度控制進行劃分。
2.海外直接投資控制權影響因素
海外直接投資是組織和管理商業交易的制度性安排。以往的研究同樣認為所有權與控制權有強烈的正相關（Keegan，2002），認為只要獲取了所有權，就能保證控制（Stopford & Wells， 1972，Hennart，1991）。傳統理論認為所有權代表了其所有者的風險承擔、資源配置、投入承諾和組織控制程度 （Gomes-Casseres，1990； Hennart， 1991），因此即使所有權并不是控制權的唯一來源（Yan&Gray，1994），也是控制的重要影響因素，并直接影響企業的績效和效率（Hennart，1991）。
控制權是受到多方面的影響，傳統國際化理論認為受到資源的影響，這包括目標企業與發起方企業之間的資源對比決定了在控制權主導權歸屬。然而隨著全球化進程的深入，當發達國家與新興國家在不斷的交互國際化的過程中，越來越多研究顯示公司目標的所有權份額沒必要必須達到（GomesCasseres1990），所有權的程度依賴于企業獲取所有權控制的需要（Gatignon& Anderson，1988）。在通常的所有權政策下，企業也可以通過其他的手段獲取控制權（Lecraw，1984； Yan & Gray， 1994）。企業必須在承諾資源與所需的控制之間做出平衡（Gomes-Casseres，1990）。因此，我們將對海外直接投資等股權投資的控制權影獲取的影響因素進行梳理。
一個組織安排是否被選擇關鍵在于其相對其他組織安排形式是否更有效（Williamson，1975）。交易成本理論認為，控制權受到交易成本的大小所決定的，企業的組織安排目的是成本的最小化。影響交易成本的主要是三個維度：資產專用性、頻率與不確定性（Williamson，1975， 1985），其中資產專用性和不確定性是解釋并購等及其他行為的控制權最關鍵的要素（ Williamson ，1979，1985，1991，1996）
以往的文獻認為海外直接投資的所有權與控制權的組織安排是由雙方資源決定。即使在所有權上做出讓步，但企業依靠資源而也可以獲取控制權。企業在海外直接投資時，目標企業的組織安排，尤其控制權是各參與者之間受到了參與者的資源和能力的影響（Lecraw，1984；Arino &Torre，1998；Yan & Gray，1994）。海外直接投資中的控制權來源于各自擁有或控制關鍵資源和能力。正如Pfeffer & Salancik （1978）所說“當一方投入更為重要的資源時將會影響甚至控制整個組織活動”。因此在海外直接投資等中各方參與者在關鍵資源上的投入將增強他們的控制權 （Child et al.1997；Lecraw，1984）。
所謂的關鍵資源的概念最早是來源于交易成本理論的資產專用性。資產的專用性與控制權之間呈現正相關（Kim& Hwang1992；Gatignon &Anderson， 1988；G o m e s-C a s s e r e s， 1989； Padmanabhan & Cho，1999）。資產專用性是指替代使用者以不犧牲資產價值的前提下，在交易中重新配置該資產的程度（Williamson，1975）。當專用性產生的準租金（quasi-rent）越大，企業就可能利用這種競爭優勢（Anderson & Gatignon，1986； Kim&Hwang，1992）有能力和動力去獲取更多的控制權。當資產專用性高時，企業更傾向于選擇高控制，以彌補在日后整合過程中，所出現的官僚制度成本（Erramilli & Rao，1996）。因此，發起方企業擁有專用資源（proprietary resource），傾向于選擇高控制（Nakamura & Yeung，1994）。
但是，只是擁有專有性資產是不足夠的。影響目標企業控制權歸屬的最關鍵就是參與各方投入的專有資源的價值（Inkpen & Beaminsh，1997）。Das& Teng （2000）認為“只有當企業投入真正擁有價值的專有資源”時才能真正獲取高控制權。必須注意這種價值的大小是相對于交易各方而言。價值的大小是取決于該資源的需求、替代性和稀缺程度（Williamson，1985）。相同的資源對于不同的交易者的價值大小是不同的，比如對于資源密集型自然和制度的資源優勢（如更容易獲取原材料、資金或地域等）的企業，運營的密集程度和類型將會影響目標企業的組織安排，投資者會愿意為了這種資源增加其控制程度（Lecraw，1984）。Mjoen和Tallman（1997）也提出相似的觀點，他們通過實證研究發現運營的資源密集程度與企業的影響力呈現正相關，但與所有權的比例卻并沒有明顯的影響。在一些自然資源密集型的行業（如食品、煙草、采礦等），企業傾向于保證獲取當地控制的專有資源的資格或者克服當地的政治問題（Hennart & Larimo，1998）。
除此之外，也有學者通過劃分不同的資源類型，希望深入探究究竟什么資源會影響控制權的獲取。以往的文獻把資源和能力結合一起，分為“資本資源”與“非資本資源”（Mjoen and Tallman，1997），并針對不同的類型的資源對控制權的影響作出相關的研究。所謂的資本資源力量是從資本資源或者其他相同的與之等價的固定資產投入而形成。Fagre and Wells（1982）和 Blodgett（1991）都通過實證研究表明資本資源的投入對于組織安排和控制權具有直接的影響作用。而非資本資源力量是來源于參與者的關鍵資源投入，包括知識、技術、營銷渠道。以往研究對非資本資源主要是指知識資源。知識資源對于目標企業的組織安排發揮關鍵作用（Das & Teng， 2000； Hamel， 1991）。知識的傳播和知識的內部化是并購等或者最重要的動機之一（Hamel， 1991）。知識資源包括了研發能力、管理知識和營銷知識等。以往的研究也發現，一旦企業具有知識資源就會傾向于選擇高以達高控制的目的（Lecraw，1984）當企業相對于其他參與者，投入更高戰略價值的資源時，控制權將會轉移到該資源的所有者手中（Inkpen & Beaminsh1997）。
三、研究展望
通過以往的研究我們看到直接投資的控制權選擇主要受到海外直接投資雙方資源、能力和影響。然而當前針對我國海外直接投資控制權獲取研究存在一些明顯的局限性：
第一，研究對象比較片面。首先當前相關的研究研究大多以發達國家企業海外直接投資為背景，由于研究主要是以發達國家企業為對象，因此當前資源基礎觀與的解釋具有明顯的局限性。我們認識到中國企業在海外直接投資中，并沒有所有權優勢，但我國企業卻有來自市場、制度等帶來的優勢，而這種優勢并不屬于企業，帶給我們的啟示是我們應該把傳統的資源和優勢，由企業擴展到外部環境。
第二，忽視了制度因素的影響。企業特征也能會使他們對風險的態度不同。比如大型的企業由于具有國有背景，雖然這些資源可能不會對雙方談判地位造成影響，但會促使對制度和海外直接投資過程中的其他風險的承受能力更強，從而更有沖動獲取高控制權。所謂的企業特征對控制權的影響歸根結底都是來自于制度因素的影響。新興國家國際化的興起，使制度基礎觀日益受到重視，制度可以間接影響企業的國際化行為，例如國有企業會通過制度紅利（比如，優惠政策，資金支持）短期提高企業的談判能力，從而獲取控制權。但是，必須注意本文強調的制度并非泛指宏觀環境，而是強調為交易的其中一方帶來直接實質性支持的制度因素。此外，除了傳統的政策等制度因素外，中國等新興市場的崛起賦予了制度新的內涵，擁有廣闊市場的新興市場能夠為該國企業帶來了短期的資源優勢，比如沃爾沃最終選擇吉利收購的最重要原因，并非金錢，而是希望借助吉利進入中國市場，重新煥發生機。盡管有不少文獻針對制度差異進行研究，但是只是從文化層面、制度包括行業規范、相關行業法律差異等帶來對大環境的影響，對交易本身是產生間接的影響。目前在我國，制度理論引入國際化理論仍處于初級階段，尤其以交易為研究對象的制度影響目前較少，特別對中國等強制度國家企業投資時，母國制度影響研究（Y i u，2010）。
第三，海外直接投資過程中控制權的定義也不清晰。而且隨著研究的日漸深入，我們發現海外直接投資過程中所有權與控制權是分離的，這對于當前我國企業海外直接投資過程中大多認為高股權就能獲得高控制的觀點提出重大的啟示作用。所有權與控制權并非完全正相關的（Geringer & Hebert， 1989； Yan& Gray，1994）。兩者具有明顯的區別。所有權是指資源投入和獲取剩余價值程度的反應；控制權是指影響目標企業運營活動的決策的程度 （Geringer & Hebert，1989； Yan & Gray，1994）。中國企業在海外直接投資，在與目標企業爭奪控制權時，往往受到當地政府、文化差異等多方面的因素影響，所以中國企業海外直接投資中，即使獲取了高股權，卻常常沒有獲取企業的實際控制權，最終導致戰略目標無法實現，這啟示我們有必須深入研究我國企業如何獲取控制權，獲取怎樣的控制權才能實現企業戰略目標。
綜上所述，我們嘗試整合資源基礎觀進一步完善基于交易為對象的海外直接投資控制權模型，以供后續相關研究，模型如圖一。從以往的文獻，我們發現影響海外直接投資控制權的獲取包括傳統資源因素包括：資產專有性和專有資源價值（Yan & Gray，1994；Pfeffer& Salancik，1978），其中專有性資源的價值受到需求、稀缺性和可替代程度影響（Williamson，1985）。另一方面是正如上文所述，新興市場企業的崛起賦予了資源新的含義，有以往企業內部擴展至企業外部，而這種外部的資源主要來自于制度帶給企業直接支持，包括母國政策、母國市場等（Delios ，1999； Brouthers 2006，Peng，2011），因此本模型中制度定義并非指對交易起間接影響的宏觀因素，如文化差異性等廣義的制度因素。
資源因素是基于交易的直接影響因素，然而在交易為對象的維度下除了直接因素，間接因素也起到重要作用。本文強調的是從主并企業出發，集中以交易為分析的維度。作為所有權的主要擁有者和剩余價值的主要獲取者，企業憑借自身的企業特有競爭優勢，有強烈的動機和能力獲取目標企業的主要控制權。以往的研究也發現，一旦企業具有知識資源就會傾向于高控制的目的（Lecraw，1984）。企業特征包括背景特征和能力特征。背景特征考慮的是企業所有權構成和多元化程度（Luo，2007），把企業分為：利基企業（niche entrepreneurs），全球抱負者（world-stage aspirants），跨國機構（transnational agents），受委任專家（commissioned specialists），而能力特征從而影響雙方的力量對比，然而，投入的資源種類有很多種（如資金、技術、管理知識等），因此把資源正確分類，對于我們研究控制權選擇具有相當重要的意義（Yan & Gray ，1994；Mjoen & Tallman，1997）。我們根據以往的研究（Gomes-Casseres， 1990； Yan & Gray， 1994），把資源力量分資本資源力量與非資本資源力量（Mjoen& Tallman，1997） ，不同的企業特征影響企業對待不確定性的態度，間接影響控制權的獲取。
我們把控制權分為三個維度：（1）制定戰略決策；（2）日常運營管理；（3）企業組織架構與運營過程設計，我們總結細分變量為戰略控制、運營控制和組織控制，即戰略控制、運營控制和架構控制（Yan &Gary，2001）。我們希望通過分類控制權探求出在海外直接投資中控制權獲取最重要是哪個層面，以及企業如何在談判影響中在三種控制中選擇。
我們在未來的日后的研究將會嘗試在該理論框架中加入績效變量。本文作為探究性因為績效才是判斷該海外直接投資戰略成功與否的關鍵標準。通過整個海外直接投資過程的聯合，從而提出完整的中國海外直接投資控制權選擇模型。
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