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給排水工程結構設計規范范文1
關鍵詞：給水工程構筑物；鋼筋混凝土；裂縫；成因方法
隨著我國國民經濟的高速發展，鋼筋混凝土結構已經普遍用于工業和民用建筑中。但多年來，在給水工程的構筑物，如深沉池、濾池、清水池等現澆鋼筋混凝土結構構件出現變形裂縫，人們都十分關注，在某些情況下，裂縫會導致非常嚴重的后果，因此研究給水工程構筑物現澆鋼筋混凝土結構的裂縫產生原因及控制具有重要的意義。如宿松縣自來水廠一水廠1.5萬立方米/日給水工程的兩組平流沉淀池與虹吸濾池的交接處均不同程度的出現了寬約1.5左右的開裂，初始時池壁變形較小，裂縫較微，但隨著運行時間推移，開裂情況逐步嚴重，最后請有關專家對變形裂縫進行研究分析，主要原因是結構設計池壁剛度不夠，而整個池長又跨度過大，地面又屬流沙地層，沉降不勻引起開裂。經過多次對變形裂縫的妥善處理后，才能繼續正常使用。因此，給水工程構筑物現澆鋼筋混凝土結構構件應盡可能不出現裂縫或盡量減少裂縫的數量和寬度，特別是避免有害裂縫的出現，以確保工程質量。
如何控制給水工程構筑物現澆鋼筋混凝土結構構件的變形裂縫呢？根據工程實踐和理論研究，給水構筑物現澆鋼筋混凝土結構構件變形裂縫的主要原因是：設計考慮不周，設計不合理，細部構造處理不當，防水材料選用不當，施工質量不好，使用和管理不善等。因此，給水工程構筑物現澆鋼筋混凝土結構構件變形裂縫的控制，應從設計方案、結構計算、構造設計和施工質量等方面進行控制。
1、給水工程構筑物現澆鋼筋混凝土結構裂縫的危害
1.1對結構強度的危害結構物裂縫發生后，其本身的剛性、剪力強拉力強度、抗彎強度會降低，裂縫嚴重時可能會造成整個制水池的斷裂，從而影響正常的生產制水。
1.2對對耐久性的影響。最主要的是加速混凝土中性化，使鋼筋腐蝕速度變快，并因漏水、滲水，造成發霉、滲斑而使得保護層剝落，而縮短給水工程構筑物的使用年限。
2、給水工程構筑物現澆鋼筋混凝土結構裂縫的類型及成因
2.1溫度裂縫內約束裂縫由于混凝土內外溫差過大而引起的。例如，混凝土養護期間受寒流侵襲，使混凝土表面急劇降溫超過7-100℃就有可能引起混凝土表面裂縫，但其裂縫深度一般只有30mm左右，表層以下仍保持結構完整性。
2.2沉陷裂縫裂縫多為深進或貫穿性的，其位置與沉陷方向一致。較大的沉陷裂縫，往往有一定的錯位，裂縫寬度與沉降值成正比。裂縫產生的原因是結構構件落在未經處理的回填土或松軟地基上。混凝土澆灌后，因地基侵水引起不均勻沉降而導致裂縫。特別是平臥生產的鋼筋混凝土構件（如薄腹梁），由于側向剛度差，配筋少，最易引起弦、腹桿或梁的側面產生裂縫。另外因模板剛度不足，模板支撐間距過大或支撐底部松動以及過早拆模，也常導致此類沉降裂縫出現。
2.3由材料所引起的裂縫堿骨料反應是指混凝土拌和后會產生一些堿性離子，這些離子與某些活性骨料產生化學反應并吸收周圍環境中的水而體積增大，造成混凝土酥松、膨脹開裂。這種裂縫一般出現在混凝土結構使用期間，一旦出現很難補救。另外，由材料質量原因引起的裂縫較常見的是水泥，粗細骨料質量不好，這種情況造成的后果是結構承載能力降低，剛度很差，空氣穩定性很弱，隱患容易惡化等。
3、給水工程構筑物現澆鋼筋混凝土結構裂縫的預防措施
3.1混凝土配料、攪拌及澆筑
3.1.1配合比設計應盡量采用低水灰比、低水泥用量、低用水量。投料計量應準確，攪拌時間應保證；
3.1.2澆筑分層應合理，振搗應均勻、適度，不得隨意留置施工縫。
3.2設計方面
3.2.1從設計方案上進行控制。在確定設計方案時，應盡量避免由結構布置不當引起的變形裂縫，如宿松縣第二自來水廠2.5萬立方米/日平流沉淀池總長達92.8米，高且池子前部與尾部處于不同的底層帶，池子頭部處于水田之上，地基松軟，而池子尾部卻處于山體巖石之上，地基強硬，施工時甚至要采取爆破，如果采取統一施工方式，在構筑物完工后肯定會出現裂縫。考慮到上述原因，在施工階段臨時設計變更，池子處于水田軟基部分采取了混凝土加拋石方法，很好的解決了開裂隱患。
3.2.2從結構計算上進行控制。給水工程構筑物結構設計的質量直接關系到給水工程的堅固性、適用性和經濟性。因此，結構設計是給排水工程設計中的一個相當重要的組成部分。在確定結構設計的最佳方案之后，必須對各構件的受力情況進行分析計算，以保證各結構物件可靠、正常使用。在結構計算時應防止盲目套用標準圖集，忽略計算和驗算。國家標準圖集是給排水專業設計單位和施工單位已經積累了比較豐富的，具有特點的設計和施工經驗，由于給排水工程結構的受力情況和結構體系比較復雜，設計人員常需要參照國家標準圖集進行設計，這樣能夠優化結構設計和節省很多的結構計算時間，但不同條件下構筑物的受力情況不同，因此，必須進行必要的具體的結構計算，不能盲目套用標準圖集。很多的工程病故證明，盲目套用標準圖集，不經必要的結構計算，或計算不做必要的驗算，結果出現基礎下沉，池壁變形裂縫等工程事故。
3.2.3從構造設計上進行控制。構造措施是改善結構性能，加強各部分聯結，保證給排水構筑物結構整體性的重要措施，應在設計和施工中予以保證。給水工程鋼筋混凝土結構構件的構造，應著重注意以下兩點：
（1）伸縮縫的構造處理。從功能上說，伸縮縫必須滿足兩個基本要求：一是保證伸縮縫兩側溫度區段具有系統的伸縮余地；二是具有嚴密的抗滲能力。在符合上述要求的前提下，構造處理和材料的選用要力求經濟耐久，施工方便。
（2）節點構造設計，給水構筑物往往底色于節點構造設計不當或忽略了節點構造設計，引起構筑物構件的開裂漏水。因此，應重視給水構筑物構件的節點構造設計，如池壁轉角處，池壁與池底板連接處等部位的節點構造設計，以保證和加強池體結構的整體性。
3.3施工方面
根據有關部門調查資料顯示，在當前的給排水工程施工隊伍中，只有少數大型建筑企業從事過給排水工程的施工，大多數施工隊伍技術力薄弱，沒有這方面的經歷和經驗。從筆者所接觸的給排水工程施工施工隊伍中，這些施工隊伍總認為給排水工程比不上高層樓房的建筑難度大，技術要求高，因此，在施工上存在著較輕視給排水工程的思想，把給排水工程當一般工業與民用建筑進行施工，甚至馬虎，這樣便使給排水工程質量帶來嚴重的影響。給排水工程質量的好壞，直接影響到給排水構筑物的結構整體性，抗震性、影響到結構的安全和使用年限。因此，給水工程現澆鋼筋混凝土結構構件變形裂縫的控制，除從設計方案、結構計算，構造設計上控制外，還應從施工質量上進行控制。施工質量方面的控制應著重抓好以下幾點：
3.3.1鋼筋的綁扎。鋼筋混凝土是由兩種不同的材料組成的一種組合體。這兩種性質不同的材料之所以能共同工作是因數鋼筋與混凝土之間有很好的粘結力，使二者能牢固緊靠地粘結在一起，在荷載作用下，它們之間不產生相對的滑動而能整體工作，為了加強鋼筋與混凝土的共同工作，防止鋼筋在混凝土中滑動，對于鋼筋的綁扎要求牢固和搭接要符合設計要求及施工規范超標準。
3.3.2留設保護層。當鋼筋混凝土結構的保護層混凝土遭破壞或混凝土的保護層性能不良時，鋼筋會發生銹蝕銹膨張引起混凝土開裂。保護層留置合理對鋼筋混凝土結構構件的剛度和使用年限非常重要，我國每次修改《混凝土工程標準規范》時，都對鋼筋混凝土結構各種構件的保護層作適當的修改。因此，施工中要按設計要求或規范留設保護層。
3.3.3混凝土配合比，混凝土等級偏低，不滿足要求時，影響結構的安全度，因此，混凝土配制時，應根據設計的混凝土強度等級和質量的原則，對防滲要求的混凝土，尚應符合有關的專門規定。
3.3.4混凝土澆筑。在澆筑工序中，應控制混凝土的均勻性和密實性，特別是在結構中有密集的管道，預埋件或鋼筋稠密處，不易使混凝土搗實時，應改用相同抗滲標號的細石混凝土進行澆筑和輔助人工插搗，以確保鋼筋混凝土結構構件的粘結整體性，防止搗澆時出現混凝土蜂窩、麻面、孔洞、以至滲漏水。
3.3.5施工縫處的施工。施工縫是防水混凝土工程中的薄弱部分，應盡量不留或少留，施工縫處理必須做到：對縫表現進行鑿毛處理，清除浮粒。繼續澆筑前用水沖洗衣親保持濕潤鋪上1―2厚的水泥砂漿其材料和灰砂比應與混凝土相同。再繼續澆筑上部混凝土，并加強施工縫振搗固密實。
3.3.6混凝土的養護。對鋼筋混凝土結構構件質量來說，養護很重要，施工（生產）單位應根據施工對象、環境、水泥品種、外加劑及對混凝土性能的要求提出具體的養護方案，并應嚴格執行規定的養護制度。給水構筑物鋼筋混凝土一般自然養護時，應在混凝土澆筋完畢和凝后（常溫下澆后8―12h），及時覆蓋和河水濕潤，養護期不少于14d，特別是早期養護。在夏季高溫時要加強養護，防止養護期不夠造成混凝土干縮變形，出現裂縫。
4、給水工程構筑物現澆鋼筋混凝土結構裂縫的處理
針對已發生的裂縫，比較常用和成熟的施工方法有以下四種：
4.1表面處理法。表面處理法是對混凝土構件表面較淺的裂縫用水泥砂漿或環氧樹脂表面涂刷處理。這些表面裂縫一般都很細很淺，裂縫深度尚未達到鋼筋表面，一般用高標號的砂漿進行表面涂抹即可。如果表面裂縫貫通底部，出現漏水的情況，可通過在構件表面貼補防水片等方法來解決。
4.2填充密實法。填充密實法是對中等寬度裂縫的處理，將裂縫處鑿成凹槽再填充相應材料修補。當裂縫寬度小于0.3mm時，可采用專用的混凝土封堵材料來填充裂縫。
4.3壓力灌漿法。壓力灌漿法又稱注漿法，它不僅修補面層而且能通過壓力將注射用膠注到混凝土的內部裂縫處，對裂縫進行粘結封閉和補強加固，此種方法處理效果好，應用范圍廣。
結束語
綜上可以看出給水工程構筑物現澆鋼筋混凝土結構裂縫的產生有其內、外界因素，因此，采取針對性強的防治措施有效地控制混凝土結構裂縫產生，是給水工程構筑物結構安全的重要保證，從而達到提高工程質量的目的。
參考文獻
給排水工程結構設計規范范文2
關鍵詞：成本控制；抗浮；結構安全
Abstract： With the development of city and the tension of construction land， building height increasing， the development and utilization of the underground space， underground chamber becomes more complex. Design of building structure is now mainly structural engineering staff in the design of the key and difficult points， structure design should not only ensure the high-rise building with adequate security， should also guarantee the economic， reasonable structure. In this paper， Combined with the actual problems of author's engineering in structure design are discussed.
Key words： cost for control； Floating resistance； Structural safety
一、荷載合理取值
通過降低成本以求提高經濟效益是房地產行業共同追求和努力的目標之一，而結構成本的控制是房地產項目成本控制的關鍵。而結構荷載的合理取值，直接影響到結構的安全，也是土建成本的決定性因素。
為滿足建筑消防要求，大型地下室頂板面經常根據需要布置消防行車道路。消防車荷載標準值很大，根據消防車道作用范圍荷載的合理取值，對受力構件截面尺寸的選取及配筋計算至關重要，甚至影響到地下室層高的要求，將直接影響到工程成本。新的《建筑結構荷載規范》GB 5009-2012版的頒布，增加了條文，當頂板有覆土時，可根據覆土厚度、不同板跨對活荷載經行折減。另筆者認為，在實際工程中，在進行梁配筋計算時可根據實際作用范圍進行繼續折減，在實際設計中設計人員對沿消防車道作用板是滿布荷載計算，而在實際中每跨板不可能同時作用消防荷載，如柱網6mx6m地下室頂板，雙向板樓蓋，主梁上布置十字交叉次梁劃分3mx3m跨度樓板，按規范表5.1.1及5.1.2條，板荷載標準值應取28KN/㎡（不考慮覆土折減），僅是傳遞到每條主梁上總重為504KN>大于規范適用的300KN的消防車總重量，因此可在進行梁計算時按實際最不利荷載作用位置再合理折減取值。特別在消防車回轉車道范圍內，更應按實際情況考慮折減，在計算梁時不應按各板跨同時滿布計算。
另規范新增加5.1.3條，設計墻、柱時，消防車活荷載按實際考慮，設計基礎時可不考慮消防車活荷載。消防車活荷載按覆土厚度的折減系數按規范B規定確定。消防車荷載標準值很大，但出現幾率很小作用時間很短，在墻柱設計時應容許較大的折減，由設計人員根據經驗確定折減系數。在基礎設計時，根據經驗和習慣，同時為減少平時使用時產生的不均勻沉降，允許不考慮消防車通道的消防車活荷載。但筆者認為，在基礎設計時應區分對待。依據建筑地基基礎設計規范在按地基承載力確定基礎底面積及埋深或單樁承載力確定樁數時，傳至基礎及承臺底面上的作用效應按正常使用狀態下作用的標準組合。因消防車作用是臨時荷載，短期作用不會產生較大沉降影響結構安全，且巖土破壞的極限值遠大于設計采用的特征值無需考慮是合理的。但按地基規范在確定高度、截面配筋及驗算材料強度等時，應按承載力極限狀態下作用的基本組合，這與荷載規范本身用于承載能力極限狀態計算的時候應考慮荷載偶然組合不符，由于消防車荷載較大，在此時不考慮其作用將直接影響到結構的安全。
在工程設計中，由于不了解電梯工作機理，不少設計人員只依據荷載規范在電梯機房考慮了活荷載及機房頂的集中荷載，其實這兩項為檢修電梯荷載，而未考慮電梯實際工作中的荷載作用。設計人員應根據選用的電梯型號，根據廠家提高資料按實際考慮集中荷載作用在支撐構件上。
二、抗浮設計
在工程設計中，往往會遇到純地下或地下室埋深大的高層建筑裙房，就出現了抗浮設計問題，在暴雨來臨，施工期間一旦未及時采取降水措施就會積水產生浮起，使用期間若不將四周的回填土采用粘性土分層夯實形成止水層，也同樣會產生水浮力，有不少地下室因為設計未考慮周全或施工階段未做好降水排水工作出現工程事故。
在《建筑結構荷載規范》中僅對有關浮力問題進行了定性的描述，并未對如何驗算進行嚴格規定。只有《給排水工程構筑物結構設計規范》GB50069提到了關于水浮力可變荷載的分項系數問題?！督o排水工程構筑物結構設計規范》GB50069-2002第5.2.2條和5.2.3條中有表述，對于抗浮結構的設計，地表水或地下水作用應是第一可變荷載，1）在進行結構構件的強度計算時，它的分項系數取為1.27；2）當計算整體抗浮的穩定性時，抵抗力只計入永久作用，可變作用和側壁上的摩擦力不應計入。此時上浮設計穩定性抗力系數Ks取1.05，即抵抗力/水浮力標準值>1.05時滿足。
地下室抗浮驗算的基本原則：1、地下建筑物埋于不透水層，周邊填土為密實的不透水土，當場地無積水時，依據水文地質資料抗浮水位位于地下室底板之下時，可不考慮水的浮力作用。 2、地下水最高水位的確定在計算浮力時，地下水最高水位對浮力的大小起著關鍵作用，其取值原則如下：①若有長期水文觀測資料或歷史水位記錄時，浮力的計算可取歷史最高水位；若無長期水文觀測資料或歷史水位記錄時，可采用中水期最高穩定水位。②場地有承壓水且承壓水與潛水有水力聯系時，應按承壓水和潛水的混合最高水位計算。
三、基礎設計
基礎做為結構設計最重要的部分，基礎部分往往在整個建筑物投資中占據了很大的比例，往往也影響到整個項目的周期，且關系到建筑的安全。因此如何選擇合理的基礎形式對于保證安全節約投資、降低造價起著舉足輕重的作用?；A部分無疑是結構設計中最重要的部分，在這一階段，所出現的問題也有可能更加嚴重甚至造成無法估量的損失，這就要求我們設計人員對每個建筑物的勘察報告進行仔細分析選擇一個最優化的基礎方案，能熟悉掌握規范，合理設計，做到安全適用、技術先進、經濟合理、確保質量、保護環境。地質報告要正確反映土層性質、地下水和土工試驗情況，并結合設計要求，對地基作出正確評估，否則就會給設計人員造成分析、判斷的錯誤。結合最近遇到的實際工程對基礎設計中值得注意的問題進行探討。
南寧某住宅小區，采用剪力墻結構，上部26層、地下室2層。場地內巖土層由素填土第四系土層和第三系強風化硅質巖組成，從上到下依次分述如下：
1）、素填土①層：平均厚1.30m～3m。
2）、粘土②層。該層中進行標貫試驗平均8.7擊/30cm；本層分布于整個場地，分布厚1.3～12.3m，原巖土工程勘察報告提供地基承載力特征值為fak=200KPa。
3） 粉質粘土③：本層分布于整個場地，層面埋深12.5m～26.2m，為砂質巖全風化殘積形成。本層進行標貫試驗平均12擊/30cm，原巖土工程勘察報告提供地基承載力特征值為fak=230KPa。
4）強風化硅質巖④：巖體易破碎，取樣成碎石、角礫、粗（礫）砂狀態。該層層面埋深13m～45m，未鉆穿該層厚，該層分布均勻，但層面起伏較大。地基承載力特征值fak=8000KPa，樁極限端阻力標準值qpk=2200Kpa。勘察單位擬建議采用鉆孔灌注樁，以強風化硅質巖④作為樁端持力層，而不建議采用靜壓樁，原因是考慮到巖石起伏較大，巖石埋設較深。根據初步估算結果，由于樁端持力層承載力較低，樁屬于端承摩擦樁，設計樁長為30米時，1米樁徑單樁豎向承載力特征值僅為2500KN，不經濟；由于場地巖面起伏大，不利于樁基的穩定，更不利于基礎的沉降控制；且設計樁長較長，易產生崩孔現象，成樁難度大，不利于控制樁身質量；采用鉆孔灌注樁施工工期較長，樁基施工時現場不文明，排漿困難，對環境有污染。
經過分析，當以粉質粘土③為持力層時，土面埋深為14米處，根據深度修正后承載力可達510Kpa，按平均每層17KN/㎡樓面折算荷載考慮則為30x17=510KN/㎡，剛好滿足。后經方案研究選用預應力混凝土管樁（PHC樁），樁頂采用筏形承臺，做為地基處理方案，全部選用直徑400mm管樁，按樁長14米設計，初步設計單樁承載特征值為1000KN，樁距按1.4米考慮，則折算到每平米有效地基承載力特征值為1000/1.4/1.4=510.0KPa，滿足承載力要求。采用此樁根據結構布置墻柱荷載分布調整樁疏密分布，樁頂與承臺斷開連接，樁頂設100mm厚砂墊層點式分布（即以各樁位中心點周邊600mmx600mm范圍設置，用素混凝土設擋邊阻隔地下室水影響，防止砂流失），達到調節沉降作用，在主體完成時最大沉降觀測點僅為12mm。由于使用小直徑密樁布置，相比更節省了承臺的配筋。合理的基礎方案選取，不僅加快了施工速度、不影響周邊環境，且在節省了工程造價的情況下，使結構更安全進一步降低了建筑的沉降差和沉降量。
結語
在今后的工作中，結構設計人員需要重新認識自己工作的重要性，明確自己的責任，提高對結構設計質量安全問題的辨別能力，能熟悉掌握規范，積累結構設計的工作經驗，做到安全適用、技術先進、經濟合理、確保質量、保護環境。
參考文獻
[1]建筑地基基礎設計規范GB 50007—2011[S]
[2]建筑樁基技術規范JGJ94-2008[S]
給排水工程結構設計規范范文3
【關鍵詞】附建式人民防空地下室；工程造價；人防設計；造價控制
一、前言
人防工程是戰時有效保護城市居民的重要措施，同時對開發利用城市地下空間，促進城市建設和經濟發展，增強城市的綜合防護能力都具有重要作用，人防工程建筑也是城市建設的一個重要組成部分。《中華人民共和國人民防空法》中規定：“人民防空實行長期準備、重點建設、平戰結合的方針，貫徹與經濟建設協調發展、與城市建設相結合的原則”。附建式人民防空地下室是指住宅、旅館、招待所、商場、大專院校教學樓和辦公、科研、醫療用房等民用建筑，應按照國家有關規定修建戰時可用于防空的地下室。
本文以某附建式人民防空地下室為例，對附建式人防工程對附建式人防工程各專業工程造價組成進行詳細分析和計算。
工程采用案例：南寧市某小區住宅樓，框架剪力墻結構。地下室總建筑面積13150.60m2 ，按照相關法律法規及當地人防主管部門審批的設計條件通知書，應修建附建式人民防空地下室4200.9m2。本附建式人民防空地下室位于地下室1層，層高為4.500m。結構形式為框架結構，設計合理使用年限為50年；抗震設防烈度：6度。按甲類核6、常6級標準設計，戰時為二等人員掩蔽部。本人防工程設計的主要內容包括：人防建筑設計、結構設計、給排水設計、電氣設計，暖通設計和平戰轉換設計。
二、人防土建設計造價增加費用分析
（1）建筑專業：人防地下室建筑設計包括了人防主體設計、人防口部設計、輔助房間設計、防護功能平戰轉換設計等，人防工程土建增加費用也主要發生在這些地方。首先是在整個地下室范圍內規劃出建人防地下室的位置。工程主體的平面形狀最好是方形，其次是矩形。在不違反規定的情況下，人防次要出入口部盡量利用平時樓梯出入；二等人員掩蔽部的通風口亦應盡量利用平時樓梯間，而不另外設置人防進排風豎井；另外，應盡量減少臨戰封堵防護密閉門和封堵擋板的使用，這些都能有效減少人防造價費用的增加。另外，《人民防空地下室設計規范》(GB 50038-2005)中有關人防地下室口部設計的規定，有關人防地下室凈高的規定，人防輔助用房的建設及柴油電站的建設等都會不同程度地增加地下室建設的造價。
（2）結構專業：工程結構形式和柱網的選擇要經濟合理，在滿足功能要求的情況下，減少工程的埋置深度?！度嗣穹揽盏叵率以O計規范》(GB 50038-2005)中關于結構設計的規定主要包括：有關材料的規定，核(常規)武器地面爆炸空氣沖擊波、土中壓縮波參數的規定，核(常規)爆炸動荷載的規定，核(常規)武器爆炸動荷載作用下結構等效靜荷載的規定，以及荷載組合和構造方面的規定等內容。這些規定決定防空地下室的結構選型，所以結構設計的時候要充分考慮實際工程情況，優化選型，合理配筋。在本工程實例中依據建筑結構人防設計圖紙和設計說明，通過對人防鋼筋混凝土密閉隔墻、人防防爆門、人防口部防毒通道、消防防水水池、污水集水坑、輔助房間等需增加的工程費用等，可知本項目人防工程建筑結構方面共增加152.16萬元，其中每平方米(人防面積)362.26元。
三、人防設備專業設計造價增加費用分析
（1）給排水專業：人民防空地下室一般采用城市市政給水管網供水，戰時采用自備內水源供水。防空地下室自備水源一般是采用臨戰狀態采用裝配式鋼板水箱儲水，水箱設于清潔區內。在本工程實例中根據給排水人防設計圖紙和設計說明，通過對鋼板水箱、人防洗消給水泵、鍍鋅鋼管、防爆地漏、閘閥等有關項目工程費用的計算，可知本項目人防工程給排水方面共增加61.38萬元，其中每平方米(人防面積)146.12元。
（2）電氣專業：人防電氣專業應包括人防地下室范圍內的平戰照明、平戰動力、弱電設計。另外根據人防設計規范，一次規劃超過5000平方米的人民防空地下室要求設置柴油電站，，柴油電站的建設實施對地下室造價產生很大影響。在本工程實例中不需要單獨設置柴油電站，根據設計圖紙設計說明，通過對敷設電線電纜、開關、插座、電燈、配電箱、防爆按鈕、暗敷防爆波鋼管等有關項目工程費用的計算，可知本項目人防工程電氣方面共增加37.66萬元，其中每平方米(人防面積)89.64元。
（3）暖通專業：根據《人民防空地下室設計規范》規定，人民防空地下室采暖通風和空氣調節系統的設計必須確保戰時防護要求，并應滿足戰時和平時的雙重使用要求。采暖通風設備和材料除應滿足防護和使用功能要求外，還應滿足防潮、衛生及平時使用時的防火要求。防空地下室的采暖通風與空氣調節系統分別與上部建筑采暖通風與空氣調節系統分開設置。
在本工程實例中根據采暖通風和空氣調節系統人防設計圖紙和設計說明，通過對風管材料、油網除塵器、復合消聲器、過濾吸收器、人防兩用風機、等有關項目工程費用的計算，可知本項目人防工程暖通方面共增加 50.65萬元，其中每平方米(人防面積)120.57元。
四、平戰轉換方案設計造價增加費用分析
我國人防工程實行“長期準備、重點建設、平戰結合”的方針，人防地下室在平時一般用作地下車庫、商場等民用場地，在臨戰狀態下需要進行出入口的封堵，沙袋的堆壘，內部干廁的設置，輔助房間的砌筑、給排水、電氣、通風系統的安裝、檢查等一系列的工作之后才能使用。另外，各地人防辦對平時應先安裝那些設備不盡相同，對人防地下室的造價費用也有一點的影響。
五、結論
通過以上的分析和計算，可知本項目人防工程建筑、結構、給排水、電氣、暖通工程六個方面共增加造價301.87萬元，計718.59元／m2(人防面積)。其中建筑結構人防設計的影響最大，占整個人防增加費用的將近百分之五十左右，依次是給排水工程、通風工程、電氣工程。本項目并沒有考慮單獨建設柴油電站。對于要求設計柴油電站的人防地下室，柴油電站的建設費用將占相當大的比例。做好人防工程的造價控制，可以節約投資，降低成本，防止國家資源的浪費，更充分的發揮人防項目的戰備效益、社會效益、經濟效益，最大限度的提高投資效益。本文對人防工程的功能分析還需進一步的完善，才能更符合實際的要求，以后還需對其做更詳盡的分析。
參考文獻
[1]《人民防空地下室設計規范》(GB 50038-2005) 中華人民共和國建設部
給排水工程結構設計規范范文4
關鍵詞：污水管道；結構設計
一、引言
隨著經濟的快速發展，我國的城市化步伐不斷加快，市政污水管網工程迅猛發展。近年來，城鎮環境整治力度加大，污水處理廠如雨后春筍般涌現，污水管網工程隨之增多。在老城區，進行雨污分流改造時，地下管網極其復雜，距離地面構筑物很近；污水管網路線長，高低曲折，地形、地質情況復雜多變，因此，要做到方案合理，經濟高效，設計人員應具有豐富的經驗。
二、基礎資料收集
一般來說，管網工程設計開始前應該要有電子版地形圖，需要管線位置的地質勘探報告。過河管道時要有河道斷面測量圖，過道路時要有其他地下管線圖等資料。市政污水管道工程一般覆蓋面較大，設計人員應該親臨現場踏勘，了解管道鋪設總體情況。例如管道過河流，公路，鐵路等復雜障礙物設計還需通過專門部門的評審。
三、污水管道結構特性
污水管道的結構設計應包括管體、管座及連接構造，對埋地管道，尚應包括管周各部位回填土的密實度設計要求。對管道結構內力分析，均應按彈性體系計算，不考慮由非彈性變形所引起的塑性內力重分布。
一般來說，工藝上污水管道分為壓力管和重力管。污水管通常埋地較深，多半采用重力管，導虹管或者通過泵房提升的污水管是有壓管，但是壓力較小，管材還是受外壓為主。按照管道的受力和變形特點將管道分為剛性管與柔性管。根據公式αs=EpEd（tro）3[1]（各參數詳見規范），αS≥1是剛性管，
剛性管材有鋼筋混凝土管（RCP）、預應力鋼筋混凝土管（PCP）、預應力鋼筒混凝土管（PCCP）、灰口鑄鐵管等。常用柔性管材有塑料類管材、鋼管和球墨鑄鐵管。
管道的接口從性能上分為柔性接口和剛性接口。剛性接口屬于固接連接，其接頭部位的相鄰管端不能產生轉角和伸縮。柔性接口屬于可動連接，其接頭部位的相鄰管端與管軸線可有小量的轉角和伸縮。剛性接口有鋼筋混凝土套環、焊接、法蘭連接、套筒連接等。柔性接口有承插式、企口式、卡箍連接等。柔性接口一般內置橡膠圈止水，防滲漏效果好，但是成本高，剛性接口價格低，管道接口容易開裂滲漏，而且施工工期長。
污水管（重力管）采用較多的是鋼筋混凝土管、塑料管和玻璃鋼管。普通鋼筋混凝土管價格便宜，受力性能好，耐腐蝕性能一般，但是接口容易滲漏。塑料管主要有HDPE管、PE管UPVC管等。塑料管自重輕、運輸安裝方便，接口少，安裝效率高，但是屬于脆性材料，耐腐蝕較差，由于污水管設計對環境要求很高，一旦滲漏，很難處理，所以不推薦使用。球墨鑄鐵管強度高，內外涂抹防腐材料，性能好，近年來被廣泛采用。
埋地鋼筋混凝土管遇到軟土地基時，地基變形會導致接口開裂滲漏，應配設置鋼筋混凝土基礎，減小管道變形。
實際工程中，當污水管道遇到河流、鐵路、橋梁等障礙物時，設計人員還應留出預埋管道與已有構筑物的安全距離，避讓已有構筑物基礎，選擇合理的施工方法。重要河流應不影響航道通航要求，穿越鐵路時應經過地鐵主管部門組織的審查。
四、污水管道施工方法
污水管的施工方法一般根據管道埋深、土層情況、現狀地形等條件來確定。污水管道施工方法有開挖施工，頂管，牽引管，小管徑頂管。
（一）開挖施工
當施工場地以無障礙物，溝槽深度在一般在4米以內，可選用開挖施工。開挖施工一般成本較低，施工工期較短?；娱_挖還應注意以下幾點：開挖溝槽時需采取切實可行的基坑支護措施確保邊坡穩定，通常采用鋼板樁支護。溝槽開挖應確保溝底土層不受擾動，且不得超挖，人工清底。溝槽開挖完畢后必須經有關人員驗槽后方可繼續施工。施工中遇管道交叉時需采取有效保護措施確保交叉管安全。
開挖后對管道周邊的回填設計至關重要。鋼筋混凝土管回填采用粘土、粉質粘土，土中不得含有機物。鋼筋混凝土管管道溝槽回填的壓實作業應符合下列要求[2]：回填壓實應逐層進行，且不得損傷管道；管道兩側和管頂以上500mm范圍內胸腔夯實，應采用輕型壓實機具，管道兩側壓實面的高差不應超過300mm。壓實時，管道兩側應對稱進行，且不得使管道位移或損傷。分段回填壓實時，相鄰段的接茬應呈臺階形，且不得漏夯。采用壓路機時，碾壓的重疊寬度不得小于200mm。塑料管管頂以下及管頂以上500范圍內回填中粗砂，管頂500以上非道路下回填粘性土，道路下同道路材料要求。塑料管回填作業應符合下列規定：回填前，檢查管道有無損傷或變形，有損傷的管道應修復或更換。管道半徑以下回填時應采取防止管道上浮、位移的措施。溝槽回填從管底基礎部位開始到管頂以上500mm范圍內，必須采用人工回填，管頂500mm以上部位，可用機械從管道軸線兩側同時夯實，每層回填高度應不大于200mm。
（二）頂管法
頂管法施工就是在工作坑內借助于頂進設備產生的頂力，克服管道與周圍土壤的摩擦力，將管道按設計的坡度頂入土中，并將土方運走。一節管子完成頂入土層之后，再下第二節管子繼續頂進。頂在長距離頂進過程中，當頂進阻力超過容許總頂力時，無法一次達到頂進距離時，須設置中繼間分段接力頂進。頂管施工屬于非開挖施工，對環境和交通影響減小，適用于管道埋深較大的情況。頂管施工對土層要求不高，一般情況均可適用。頂管管道材料主要有鋼筋混凝土管、鋼管、玻璃鋼管等，管徑一般要求不小于800mm。
頂管穿越鐵路、公路、河道等管道施工障礙時，可以采用混凝土管套塑料管雙管頂進方法。兩種管道之間在施工以后壓注水泥砂漿填充。
（三）牽引管法
牽引管施工，先采用鉆孔機鉆導向孔，洞通后再裝上擴孔機具進行擴孔，反復擴孔后達到孔徑要求，擴孔不大于1.5倍管徑，再將管道與鉆桿連接，回拖管道到預定位置。管道就位后采用水泥砂漿進行壓力灌漿處理， 牽引法施工拖管完成后，兩端廢棄的引導孔道應壓注水泥砂漿填實。牽引管施工對地表干擾小，因此具有較高的社會經濟效應。牽引管管材主要采用實壁PE管、鋼管，管徑一般不大于600mm，對土質要求稍高，碎石土中不宜采用。
（四）小型頂管法
小型頂管法與牽引管施工類似，在管道兩端開挖一個工作坑和一個接收坑，在工作坑里面采用螺旋桿鉆孔，然后擴孔，孔洞形成后采用頂管將管道頂進洞內，管道施工后要求對管外空隙采用水泥砂漿進行壓力灌漿處理。
五、建議
近年來，污水管道結構設計往往不被重視，管道隨意鋪設，回填不合格，野蠻施工等，造成了路面塌陷，附近構筑物開裂等嚴重問題。管道工程看似簡單，但是作為結構設計人員，應該具有嚴肅認真的態度和豐富的設計經驗。（作者單位：南京市市政設計研究院有限責任公司）
參考文獻：
給排水工程結構設計規范范文5
關鍵詞：給水排水構筑物；裂縫成因；預防控制措施
Abstract: water structures the cause of cracks in more, action mechanism and more complicated, but to sum up its divided into two cause cracks, which lead to the cracks of the deformation and the load to crack. In this paper, the author from lead to water structures on the causes of cracks on the simple analysis, and discusses the comprehensive (from material selection, design and construction technology) prevention and treatment measures.
Keywords: water structures; Crack is presented; Prevention and control measures
中圖分類號：TV543文獻標識碼：A 文章編號：
0. 前言
絕大多數的給水排水構筑物，如池類結構物，都會出現程度不同、種類各異的裂縫。如果裂縫深度不大于給排水構筑物厚度的10%，則將這些裂縫看作微觀的表面裂縫，這些裂縫幾乎都是不規則，但是基本上不會對給水排水構筑物的安全使用功能構成威脅，另外某些細微的裂縫，混凝土也會進行自我修復。變形導致的裂縫和荷載導致的裂縫是給水排水構筑物裂縫的兩種主要類型。通過最近幾年對工程實踐的觀察來看，變形導致的裂縫通常是給水排水構筑物裂縫主要原因，這種變形主要包括混凝土的收縮變形和溫差變形。在變形過程中會產生應力超過混凝土抗拉強度時便會出現裂縫。收縮變形主要包括干縮變形、碳化收縮、塑性變形，溫差變形主要包括氣溫變化導致的溫差變形、水泥的水化熱導致的溫差變形。另外，地基不均勻沉降也會導致給水排水構筑物出現裂縫。
1. 給水排水構筑物裂縫的成因分析
雖然可以將導致混凝土裂縫的成因大體歸納為荷載和變形這兩種原因，但是在眾多的工程實踐中，人們發現荷載對于給水排水構筑物裂縫的直接影響很少。具體到給水排水構筑物，造成期裂縫的成因主要表現在以下幾個方面：
第一，溫差裂縫?；炷两Y構的內部溫度和外部環境溫度的急劇變化均會導致混凝土出現熱脹冷縮現象，進而使混凝土產生變形，如果這種變形應用超過了混凝土結構的整體約束力，便會出現裂縫。這種因為溫度變化而產生的裂縫會在溫度的作用下出現擴張或者合攏的態勢。一般而言，溫差裂縫都是貫穿性裂縫。
第二，混凝土收縮產生的裂縫。因為混凝土收縮而產生的裂縫是給水排水構筑物最為常見的裂縫形式之一?；炷潦湛s裂縫主要可以表現為以下幾種類型：干縮裂縫、碳化裂縫、塑性裂縫。如果混凝土結構的收縮裂縫變形應力超過了混凝土結構約束應力極限的時，便出現裂縫問題。
第三，混凝土鋼筋銹蝕導致的裂縫。因為混凝土的整體治療不高或者保護層的厚度太薄，導致混凝土內部的鋼筋在外界CO2（二氧化碳）的侵蝕作用下侵入到鋼筋表面，降低了鋼筋周圍的混凝土堿性，鐵離子和混凝土當中的水分子和陽離子發生化學反應，出現銹蝕問題，使鋼筋的體積變大，周圍的混凝土在膨脹應力的作用下出現裂縫問題。這種裂縫一般沿著鋼筋縱向分布。
第四，基礎不均勻沉降導致的裂縫?；A出現不均勻沉降時會使給水排水構筑物的結構產生附件應力，如果該應力過大，超過了混凝土的抗拉能力，便會出現裂縫現象。根據工程經驗，導致基礎出現不均勻沉降問題的原因主要包括以下幾點：首先，地基的前提現場踏勘工作精度不高，相關資料掌握不充分，便進行了基礎設計，進而導致了地基出現不均勻沉降問題。其次，基礎的土質類型不佳，土質松軟不均勻，或者是回填土密實程度不高以及浸水濕陷等降低了地基的穩定性，致使后來出現不均勻沉降問題。第三，施工時，施工順序開展不當，導致給水排水構筑物下面的土層出現不均勻沉降問題。第四，原狀土結構被破壞。原狀土結構因為基坑浸水、基底超挖等被破壞，地基土的持力結構改變，其抗剪強度降低。
2. 給水排水構筑物裂縫的預防措施
2.1 嚴格選材
第一，確定適當的水泥標號。水泥標號不應該過高，以此來減少收縮問題?；炷恋膹姸鹊燃壴降汀椥宰冃瘟吭降?，則混凝土的徐變作用力也就越低，相應地，混凝土的收縮應力也就越低。在滿足給水排水構筑物各項設計要求的基礎上，應該對水泥的等級進行有效的控制，建議將其控制在C25至C35之間為佳。另外，根據《給水排水工程構筑物結構設計規范（GB50069-2002）》要求，水泥建議選擇普通的硅酸鹽水泥（此水泥同樣滿足抗凍要求），不建議采用早強型水泥，優先選擇含堿量和水化熱均較低的水泥類型。
第三，合理選擇骨料。骨料的合理選擇同樣非常重要。粗骨粒的最大粒徑不應該大于鋼筋最小凈距的75%，不應該大于結構截面最小尺寸25%，并且不應該大于40毫米。粗骨料的含水量和含泥量要分別小于1.5%和1%。粗砂和細骨料的含泥量要小于3%。
2.2 科學設計
第一，適當增配構造鋼筋?；炷恋呐浣顚κ湛s值起一定作用，在構造配筋上，可適當增配構造鋼筋，使其起到溫度筋的作用，能有效地提高抗裂性能，構造筋應盡可能地采用小直徑、小間距。
第二，設置后澆帶、伸縮縫混凝土墻體的裂縫與墻體長度有關，一般情況下，長度越長受溫度干縮變形影響越大，產生裂縫的可能性也越大。水池長度超過20米時，建議根據實際情況采取設置后澆帶、伸縮縫或采取保溫措施等，以縮減溫度收縮應力。
第三，避免結構突變或斷面突變產生應力集中，控制應力集中裂縫。當不可避免斷面突變時宜作局部處理，做成逐漸變化的過渡形式，如設置腋角，同時加配鋼筋。對孔洞(如圓形的、方形的、矩形的)應該按照《給水排水工程構筑物結構設計規范（GB50069-2002）》的要求進行洞口加固，避免孔洞轉角出現斜向裂縫。
2.3 合理施工
第一，嚴格控制水灰比、用水量和水泥用量。泵送混凝土在保證可泵性和水灰比一定的情況下，應盡可能降低水泥漿量。減水劑可有效地降低水灰比和用水量，適量粉煤灰可減少混凝土的收縮變形，在泵送混凝土中，摻粉煤灰與減水劑可明顯地延緩水化熱峰值的出現，降低峰值，降低混凝土的收縮變形。
第二，控制混凝土的澆搗人模溫度，冬季施工時不宜過分提高澆搗溫度。很重要的一環是緩慢降溫，越慢越好，為混凝土創造充分應力松弛的條件，與此同時使混凝土保持良好的潮濕狀態。這對增加強度和減少收縮是很有利的。
第三，加強振搗，提高混凝土的密實度，泵送流態混凝土也仍然需要振搗；安排適當的分倉澆搗程序，爭取混凝土能自由伸縮一部分。
第四，加強混凝土的養護，特別是早期養護。防止由于混凝土內外溫度差及混凝土表面梯度而產生表面裂縫；防止老混凝土過冷，以減少新老混凝土間的約束困。
3. 結束語
微裂縫在外來荷載的作用下逐漸擴大并導致給水排水構筑物產生倒坍和結構破壞等問題。尤其是貫穿性裂縫對給水排水構筑物的影響基本上都是毀滅性的，水會順著裂縫進行混凝土內部并導致滲漏、混凝土內部碳化、鋼筋銹蝕等問題，不僅會影響給水排水構筑物的正常使用，更會威脅到結構安全。因此，采取保護選材、設計、施工在內的綜合性預防治理措施是必然之舉。
參考文獻：
[1] 張東亮. 淺談鋼筋混凝土結構裂縫成因與預防措施[J]. 山西建筑，2010，(19)：120-121.
[2] 胡汝蘭. 給水排水構筑物裂縫的成因分析與預防措施[J]. 中國給水排水，2011，(12)：222-223.
[3] 張小萍. 混凝土裂縫的成因及預防[J]. 內江科技，2008，(09)：205-206.
[4] 周勇，成平. 水工構筑物混凝土墻體裂縫成因分析與預防措施[J]. 中國給水排水，2009，(12)：123-124.
給排水工程結構設計規范范文6
項目名稱
構件編號
日
期
設
計
校
對
審
核
執行規范:
《混凝土結構設計規范》(GB 50010-2010), 本文簡稱《混凝土規范》
《建筑地基基礎設計規范》(GB 50007-2011), 本文簡稱《地基規范》
《建筑結構荷載規范》(GB 50009-2012), 本文簡稱《荷載規范》
《給水排水工程構筑物結構設計規范》(GB 50069-2002), 本文簡稱《給排水結構規范》
《給水排水工程鋼筋混凝土水池結構設計規程》(CECS 138-2002), 本文簡稱《水池結構規程》
鋼筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500
-----------------------------------------------------------------------
1 基本資料
1.1 幾何信息
水池類型: 無頂蓋 半地上
長度L=11.127m, 寬度B=23.727m, 高度H=2.289m, 底板底標高=-1.450m
池底厚h3=250mm, 池壁厚t1=200mm,底板外挑長度t2=400mm
注：地面標高為±0.000。
(平面圖) (剖面圖)
1.2 土水信息
土天然重度18.00 kN/m3 , 土飽和重度20.00kN/m3, 土內摩擦角30度
地基承載力特征值fak=100.0kPa, 寬度修正系數ηb=0.00, 埋深修正系數ηd=1.00
地下水位標高-0.500m,池內水深1.200m, 池內水重度10.00kN/m3,
浮托力折減系數1.00, 抗浮安全系數Kf=1.05
1.3 荷載信息
活荷載: 地面10.00kN/m2, 組合值系數0.90
恒荷載分項系數: 水池自重1.20, 其它1.27
活荷載分項系數: 地下水壓1.27, 其它1.27
活載調整系數: 其它1.00
活荷載準永久值系數: 頂板0.40, 地面0.40, 地下水1.00, 溫濕度1.00
考慮溫濕度作用: 池內外溫差10.0度, 內力折減系數0.65, 砼線膨脹系數1.00(10-5/°C)
1.4 鋼筋砼信息
混凝土: 等級C30, 重度25.00kN/m3, 泊松比0.20
縱筋保護層厚度(mm): 池壁(內35,外35), 底板(上35,下35)
鋼筋級別: HRB400, 裂縫寬度限值: 0.20mm, 配筋調整系數: 1.00
構造配筋采用 混凝土規范GB50010-2010
2 計算內容
(1) 地基承載力驗算
(2) 抗浮驗算
(3) 荷載計算
(4) 內力(考慮溫度作用)計算
(5) 配筋計算
(6) 裂縫驗算
(7) 混凝土工程量計算
3 計算過程及結果
單位說明: 彎矩:kN.m/m 鋼筋面積:mm2 裂縫寬度:mm
計算說明：雙向板計算按查表
恒荷載:水池結構自重,土的豎向及側向壓力,內部盛水壓力.
活荷載:頂板活荷載,地面活荷載,地下水壓力,溫濕度變化作用.
裂縫寬度計算按長期效應的準永久組合.
3.1 地基承載力驗算
3.1.1 基底壓力計算
(1)水池自重Gc計算
池壁自重G2=702.44kN
底板自重G3=1828.27kN
水池結構自重Gc=G2+G3=2530.71 kN
(2)池內水重Gw計算
池內水重Gw=3002.62 kN
(3)覆土重量計算
池頂覆土重量Gt1= 0 kN
池頂地下水重量Gs1= 0 kN
底板外挑覆土重量Gt2= 456.36 kN
底板外挑地下水重量Gs2= 199.66 kN
基底以上的覆蓋土總重量Gt = Gt1 + Gt2 = 456.36 kN
基底以上的地下水總重量Gs = Gs1 + Gs2 = 199.66 kN
(4)活荷載作用Gh
地面活荷載作用力Gh2= 285.23 kN
活荷載作用力總和Gh=Gh2=285.23 kN
(5)基底壓力Pk
基底面積: A=(L+2×t2)×(B+2×t2)=11.927×24.527 = 292.52 m2
基底壓強: Pk=(Gc+Gw+Gt+Gs+Gh)/A
=(2530.71+3002.62+456.36+199.66+285.23)/292.523= 22.13 kN/m2
3.1.2 修正地基承載力
(1)計算基礎底面以上土的加權平均重度rm
rm=[0.950×(20.00-10)+0.500×18.00]/1.450
= 12.76 kN/m3
(2)計算基礎底面以下土的重度r
考慮地下水作用，取浮重度，r=20.00-10=10.00kN/m3
(3)根據《地基規范》的要求，修正地基承載力:
fa = fak + ηb γ(b - 3) + ηdγm(d - 0.5)
= 100.00+0.00×10.00×(6.000-3)+1.00×12.76×(1.450-0.5)
= 112.12 kPa
3.1.3 結論: Pk=22.13 < fa=112.12 kPa, 地基承載力滿足要求。
3.2 抗浮驗算
抗浮力Gk=Gc+Gt+Gs=2530.71+456.36+199.66= 3186.73 kN
浮力F=(11.127+2×0.400)×(23.727+2×0.400)×0.950×10.0×1.00
=2778.97 kN
Gk/F=3186.73/2778.97=1.15 > Kf=1.05, 抗浮滿足要求。
3.3 荷載計算
3.3.1 池壁荷載計算:
(1)池外荷載:
主動土壓力系數Ka= 0.33
側向土壓力荷載組合(kN/m2):
部位(標高)
土壓力標準值
水壓力標準值
活載標準值
基本組合
準永久組合
池壁頂端(0.839)
0.00
0.00
0.00
0.00
0.00
地面(0.000)
0.00
0.00
3.33
3.81
1.33
地下水位處(-0.500)
3.00
0.00
3.33
7.62
4.33
底板頂面(-1.200)
5.33
7.00
3.33
19.47
13.67
(2)池內底部水壓力: 標準值= 12.00 kN/m2, 基本組合設計值= 15.24 kN/m2
3.3.2 底板荷載計算(池內無水，池外填土):
水池結構自重標準值Gc= 2530.71kN
基礎底面以上土重標準值Gt= 456.36kN
基礎底面以上水重標準值Gs= 199.66kN
基礎底面以上活載標準值Gh= 285.23kN
水池底板以上全部豎向壓力基本組合:
Qb = (2530.71×1.20+456.36×1.27+199.66×1.27+285.23×1.27×0.90×1.00)/292.523
= 14.34kN/m2
水池底板以上全部豎向壓力準永久組合:
Qbe = (2530.71+456.36+199.66×1.00+10.00×28.523×0.40)/292.523
= 11.28kN/m2
板底均布凈反力基本組合:
Q = 14.34-0.250×25.00×1.20
= 6.84 kN/m2
板底均布凈反力準永久組合:
Qe = 11.28-0.250×25.00
= 5.03 kN/m2
3.4 內力,配筋及裂縫計算
彎矩正負號規則:
池壁:內側受拉為正,外側受拉為負
底板:上側受拉為正,下側受拉為負
荷載組合方式:
1.池外土壓力作用(池內無水，池外填土)
2.池內水壓力作用(池內有水，池外無土)
3.池壁溫濕度作用(池內外溫差=池內溫度-池外溫度)
(1)L側池壁內力:
計算跨度: Lx= 10.927 m, Ly= 2.039 m , 三邊固定,頂邊自由
池壁類型: 淺池壁,其它荷載作用下,按豎向單向板計算
溫濕度應力按雙向板計算
池外土壓力作用角隅處彎矩(kN.m/m): 基本組合:-8.42, 準永久組合:-5.91
池內水壓力作用角隅處彎矩(kN.m/m): 基本組合:6.59, 準永久組合:5.19
基本組合作用彎矩表(kN.m/m)
部位
池外土壓力
池內水壓力
溫濕度作用
基本組合
內側-水平跨中
0.00
-
-
0.00
水平邊緣
-
6.59
-
2.28
豎直跨中
0.00
-
-
-3.22
豎直上邊緣
-
-0.00
-
0.00
豎直下邊緣
-
10.56
-
3.66
外側-水平跨中
-
-0.00
-8.60
-8.60
水平邊緣
-8.42
-
-7.86
-12.55
豎直跨中
-
-0.00
-3.22
-3.90
豎直上邊緣
0.00
-
-0.00
-0.00
豎直下邊緣
-13.49
-
-4.91
-11.41
準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)
部位
池外土壓力
池內水壓力
溫濕度作用
準永久組合
內側-水平跨中
0.00
-
-
0.00
水平邊緣
-
5.19
-
1.80
豎直跨中
0.00
-
-
-2.82
豎直上邊緣
-
-0.00
-
0.00
豎直下邊緣
-
8.31
-
2.88
外側-水平跨中
-
-0.00
-7.53
-7.53
水平邊緣
-5.91
-
-6.88
-9.54
豎直跨中
-
-0.00
-2.82
-3.06
豎直上邊緣
0.00
-
-0.00
-0.00
豎直下邊緣
-9.47
-
-4.30
-8.22
(2)B側池壁內力:
計算跨度: Lx= 23.527 m, Ly= 2.039 m , 三邊固定,頂邊自由
池壁類型: 淺池壁,其它荷載作用下,按豎向單向板計算
溫濕度應力按雙向板計算
池外土壓力作用角隅處彎矩(kN.m/m): 基本組合:-8.42, 準永久組合:-5.91
池內水壓力作用角隅處彎矩(kN.m/m): 基本組合:6.59, 準永久組合:5.19
基本組合作用彎矩表(kN.m/m)
部位
池外土壓力
池內水壓力
溫濕度作用
基本組合
內側-水平跨中
0.00
-
-
0.00
水平邊緣
-
6.59
-
2.28
豎直跨中
0.00
-
-
-3.22
豎直上邊緣
-
-0.00
-
0.00
豎直下邊緣
-
10.56
-
3.66
外側-水平跨中
-
-0.00
-8.60
-8.60
水平邊緣
-8.42
-
-7.86
-12.55
豎直跨中
-
-0.00
-3.22
-3.90
豎直上邊緣
0.00
-
-0.00
-0.00
豎直下邊緣
-13.49
-
-4.91
-11.41
準永久組合作用彎矩表(kN.m/m)
部位
池外土壓力
池內水壓力
溫濕度作用
準永久組合
內側-水平跨中
0.00
-
-
0.00
水平邊緣
-
5.19
-
1.80
豎直跨中
0.00
-
-
-2.82
豎直上邊緣
-
-0.00
-
0.00
豎直下邊緣
-
8.31
-
2.88
外側-水平跨中
-
-0.00
-7.53
-7.53
水平邊緣
-5.91
-
-6.88
-9.54
豎直跨中
-
-0.00
-2.82
-3.06
豎直上邊緣
0.00
-
-0.00
-0.00
豎直下邊緣
-9.47
-
-4.30
-8.22
(3)底板內力:
計算跨度:Lx= 10.927m, Ly= 23.527m , 四邊固定
按單向板計算.
1.池外填土,池內無水時,荷載組合作用彎矩表(kN.m/m)
部位
基本組合
準永久組合
上側-L向跨中
0.00
0.00
B向跨中
33.26
24.47
下側-L向邊緣
-45.42
-33.41
B向邊緣
-66.53
-48.93
(4)配筋及裂縫:
配筋計算方法:按單筋受彎構件計算板受拉鋼筋.
裂縫計算根據《給排水結構規范》附錄A公式計算.
按基本組合彎矩計算配筋,按準永久組合彎矩計算裂縫,結果如下:
①L側池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m, 面積:mm2/m, 裂縫:mm)
部位
彎矩
計算面積
實配鋼筋
實配面積
裂縫寬度
內側-水平跨中
0.00
400
E12@150
754
0.00
水平邊緣
2.28
400
E12@150
754
0.01
豎直跨中
-3.22
400
E12@150
754
0.02
豎直上邊緣
0.00
400
E12@150
754
0.00
豎直下邊緣
3.66
400
E12@150
754
0.02
外側-水平跨中
-8.60
400
E12@150
754
0.04
水平邊緣
-12.55
400
E12@150
754
0.05
豎直跨中
-3.90
400
E12@150
754
0.02
豎直上邊緣
-0.00
400
E12@150
754
0.00
豎直下邊緣
-11.41
400
E12@150
754
0.04
②B側池壁配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m, 面積:mm2/m, 裂縫:mm)
部位
彎矩
計算面積
實配鋼筋
實配面積
裂縫寬度
內側-水平跨中
0.00
400
E12@150
754
0.00
水平邊緣
2.28
400
E12@150
754
0.01
豎直跨中
-3.22
400
E12@150
754
0.02
豎直上邊緣
0.00
400
E12@150
754
0.00
豎直下邊緣
3.66
400
E12@150
754
0.02
外側-水平跨中
-8.60
400
E12@150
754
0.04
水平邊緣
-12.55
400
E12@150
754
0.05
豎直跨中
-3.90
400
E12@150
754
0.02
豎直上邊緣
-0.00
400
E12@150
754
0.00
豎直下邊緣
-11.41
400
E12@150
754
0.04
③底板配筋及裂縫表(彎矩:kN.m/m, 面積:mm2/m, 裂縫:mm)
部位
彎矩
計算面積
實配鋼筋
實配面積
裂縫寬度
上側-L向跨中
0.00
500
E12@150
754
0.00
B向跨中
33.26
500
E12@150
754
0.12
L向邊緣
0.00
500
E12@150
754
0.00
B向邊緣
0.00
500
E12@150
754
0.00
下側-L向跨中
0.00
500
E12@150
754
0.00
B向跨中
0.00
500
E12@150
754
0.00
L向邊緣
-45.42
624
E12@150
754
0.17
B向邊緣
-66.53
932
E14@150
1026
0.19
裂縫驗算均滿足.
3.5 混凝土工程量計算:
(1)池壁: [(L-t1)+(B-t1)]×2×t1×h2
= [(11.127-0.200)+(23.727-0.200)]×2×0.200×2.039 = 28.10 m3
(2)底板: (L+2×t2)×(B+2×t2)×h3
= (11.127+2×0.400)×(23.727+2×0.400)×0.250 = 73.13 m3
(3)池外表面積: (L+2×t2)×(B+2×t2)×2+(2×B+2×L)×(H-h3)-(L-2×t1)×(b-2×t1)+(2×B+2×L+8×t2)×h3
= (11.127+2×0.400)×(23.727+2×0.400)×2+(2×23.727+2×11.127)×(2.289-0.250)-(11.127-2×0.200)×(23.727-2×0.200)+(2×23.727+2×11.127+8×0.400)×0.250
= 495.17 m2
(3)池內表面積: (L-2×t1)×(B-2×t1)×2+(L+B-4×t1)×2×(H-h3)
= (11.127-2×0.200)×(23.727-2×0.200)×2+(11.127+23.727-4×0.200)×2×(2.289-0.250)
= 639.29 m2
(4)水池混凝土總方量 = 28.10+73.13 = 101.23 m3
-----------------------------------------------------------------------