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施工案例分析范文1
【關鍵詞】公路橋梁；頂推施工；工藝
中圖分類號：X734 文獻標識碼：A 文章編號：
引言
頂推施工方法在預應力混凝土連續梁橋的施工中早有應用，這類橋梁的設計方法和頂推施工工藝日前都已經相對比較成熟。近代頂推施工法一般認為起源于1959年的Ager橋。我國于1974年首先在狄家河鐵路橋采用頂推法施工（L= 161m，4 跨 40 mPC 連續梁），此后公路、 鐵路采用頂推法施工的橋梁迅速發展。1980年湖南溈水橋（ 4×38 m+ 2×38 m)首次采用多點頂推，1991 年底建成的丘墩大橋（60 m+ 76 m+ 60 m）在頂推跨度方面達到我國最大（ 52 m）， 1993 年西延鐵路劉家溝大橋連續頂推新技術的實驗成功，標志著我國的頂推架梁施工技術達到了國際先進水平
1頂推法施工的技術及其優點
1.1 頂推法施工技術
既然提到頂推法施工的技術，就會有這樣的疑問，頂推法究竟是以何原理運行的呢？頂推法施工技術的原理主要是沿著所建橋梁的縱線方向，然后在其后面臺面設置兩個分別以預制和分階段的預制的橋梁體，最后是以縱向疊合筋張力拉伸后，通過千斤頂來輔助施力的一種方法。它主要是借助滑輪，滑道等方面，將橋梁通過前推后拉的方式，將橋梁沿縱向進行移動、落位的方法。簡單的說，頂推法就是將橋梁進行錯位的，前后拉力相抵消的原理施工的。
1.2 頂推施工方法的優點
（1）頂推施工的橋梁一般單跨頂推力通常在50到l00t之間，遠比梁體自重小，所以頂推設備輕型簡便，不需大型吊運機具，保養與運輸方便，適合特殊場地使用，如水深較小浮吊不能進人的河流或者深谷、梁高要求方便頂推、滑移等。
（2）對橋下地基和凈空無要求，不影響通車或通航，由于預制場通常設在岸上，搭建拆除簡單，混凝土或者是鋼構件運輸方便。
（3）對混凝土橋的頂推施工來說，可采用短線或長線法進行預制，節約用地，便于工廠化、標準化制作，質量容易控制。搭設平臺的材料大多為型鋼和銅板，便于取材和重復利用。
（4）場地固定集中，便于安全施工，受環境干擾小。
2公路橋梁頂推施工技術的案例分析
2.1 工程概況
該公路橋梁跨越高速公路地段設計為四跨一聯單箱單室的鋼箱梁，其中C橋跨徑布置為(20+32+34+25)m，鋼箱梁與線路呈135°交角，鋼梁頂板寬度10.5m，底板寬度5.5m，底板水平，箱梁中心線處梁高1.8m，頂板設有6%橫坡。鋼箱梁地段平曲線半徑R=240m，豎曲線半徑R=1850m，左側縱坡3.078%，右側縱坡-4.000%，豎曲線頂點位于本聯箱梁中間。橋梁各孔跨分別設置2、9、11mm及6mm的拱度，拱度線形為圓曲線。鋼箱梁中心線與線路中線相距1.75m。鋼箱梁在工廠加工時分11段，其中第一段長10.472m，最后一段長10.265m，其余段均為9.22m。
2.2 施工工藝及方法
2.2.1 頂推施工臨時設施
（1）臨時墩設計與施工
臨時墩除滿足鋼箱粱拼裝平臺外，還要兼作對鋼箱梁實施空間曲線頂推之用。因此，在設計臨時墩時，既要考慮其能承受頂推時的最大豎向荷載和最大水平力，又要考慮滿足鋼箱梁在頂推過程中沿同半徑平面圓曲線和同曲率凸形豎曲線軌跡前進要求。同時，還要考慮頂梁千斤頂安放位置、橫向限位裝置，以及施焊及喂送滑板人員的工作平臺等因素。
1)臨時墩結構。本橋臨時墩均設計為φ500*8鋼管柱，用Q235鋼板卷制。1組臨時墩共由4根鋼管柱組成，柱間用16槽鋼作剪刀撐連接，柱頂設置用于固定下滑道的鋼支座?？紤]到拼裝鋼箱梁過程中需要設置頂升千斤頂，同時提高臨時墩抗推能力，在每組支墩頂部縱向設置2根140縱梁。位于橋墩處的臨時墩，其墩頂用塑鋼與橋梁支座墊石進行連接。
2)臨時墩基礎。臨時墩基礎采用鋼筋混凝土擴大基礎，根據地基實際承載力(120kPn)及最大豎向荷載(一般墩為850kN，中央分隔帶處為1760kN)，確定一般臨時墩2個分離式基礎尺寸為4m×2m×1.2m?；A混凝土按照C25控制。在基礎混凝土施工時預埋M25地腳螺栓，鋼管柱與基礎栓接。中央分隔帶處臨時墩基礎充分利用匝道橋承臺。臨時墩確定后，根據頂推工況對其進行承載力和抗傾覆驗算。
3)臨時墩布置。臨時墩沿線路中線徑向布置，除各組臨時墩平面滿足與鋼箱梁相同半徑(R=240m)的圓曲線線形外，滑道面高程還必須滿足豎向圜曲線 (R=1850m)線形要求。根據鋼箱梁在頂推中處于最大懸臂34m時滿足抗傾覆系數1.5，以及鋼箱梁分段長度(9.22m)，確定拼裝地段臨時墩縱向中心間距10m，每組臨時墩鋼管柱橫向間距5.15m，縱向間距2m。G匝道橋需要布設11組。鋼箱梁的頂推高程與設計落梁高程相同。
（2）滑動和導向裝置
滑動裝置主要由下滑道、上滑板組成。
1)滑道位置。頂推滑道設置在腹板下方的底板附近，并對腹板下部設三角形加勁肋，同時在頂推滑道中心位置沿縱通長設80cm高肋板進行加強，以防止鋼箱梁的變形。
2)下滑道。下滑道由滑道梁，下滑板組成?；懒簽?根2b槽鋼，下滑道有效長度2.0m，寬度30cm。
考慮到鋼箱梁在頂推過程中上滑塊可能會出現擠壓卡住現象，需要起頂鋼箱梁。故在每側滑道梁的兩旁卻設有吊籃，吊籃內可安放，50t液壓千斤頂以備用。
下滑板由5塊500×500×20鋼板組成，每塊鋼面外包1mm厚不銹鋼板。
3)上滑塊。上滑塊為一面貼聚四氟乙烯、內部設兩層鋼板的橡膠板，其規格為400×200×20。下滑板和上滑板共同組成頂推摩擦副，在頂推千斤頂的作用下，實施鋼箱梁的頂推前進。
4)導向裝置。為方便鋼箱梁節段拼裝時的橫向定位和頂推的導向，在臨時墩下滑道板外側設置了導向裝置(橫向限位器)。導向裝置主要由鋼軸、螺母、墊片及導向輪組成。通過鋼軸及螺母將導向輪固定在下滑道鋼板面上。
5)下滑道安裝。下滑道加工好后，用吊車整體就位在鋼管柱頂部的支座上，檢查滑道頂面高程，必要時用鋼板進行調整，符合要求后再將滑道梁與支座焊接。
（3）導梁
導梁長度一般為頂推跨徑的0.6-0.7倍，本橋鋼導梁長度內側20m、外側22m，其截面為工字形鋼板梁。導梁頂板、底板厚度20mm，腹板厚度16-12mm。導梁高度及線形與鋼箱梁相同，并與鋼箱梁腹板栓接。考慮到導梁上墩時要設置千斤頂頂升，導梁前端做成棄門。
2.2.2梁段頂推
（1）頂推方式
為減小橋墩承受的水平力，考慮到平曲線及豎曲線頂推，本橋選擇多點拉桿式連續頂推，即2臺千斤頂分別固定于G匝道19號墩、20號墩。
（2）牽引裝置
根據頂推最大水平力，選擇2臺ZLD一100自動連續千斤頂提供水平動力。拉桿采用3根φ15.24鋼絞線和自動工具錨。拉錨器采用Q235鋼板組焊而成，設置在鋼箱梁底板橫向中心線處的橫隔板部位。拉錨器與鋼箱梁底板拴接。鋼箱梁加工時，事先在底板上打好固定拉錨器的栓孔。
（3）分段拼裝及頂推
第一步：安裝G2-G5共4個梁段和導梁。用1臺250t，汽車吊分別將c2-c5梁段吊裝在支架上，調整鋼箱梁高程、線形，焊縫焊接，檢測。安裝前導梁并對梁段補涂裝。
第二步：頂推鋼箱梁c2-c5梁段前移20m。操作頂推泵站，由2臺千斤頂緩緩給鋼箱梁施力，鋼箱梁隨之向前滑動。在頂推過程中隨時觀察滑板情況，一旦出現滑板脫空時，暫停頂推，及時在滑板與梁底間加墊鋼板。當最前端滑板滑出后，及時從尾部喂新送滑板。
第三步：拼裝G6、G7梁段。用同樣的方法吊裝G6、G7分段，調整鋼箱梁高程、線形，焊接好接頭焊縫，隨后安裝G6、C7梁段的翼緣板和鋼護欄，并進行涂裝。
第四步：第二次頂推鋼箱梁前進30m。繼續頂推鋼箱梁，當導梁伸進中央分隔帶臨時墩下滑道約40cm時，暫停頂推，用豎向千斤頂將導梁前端頂起一定高度f千斤頂下端墊上聚四氟乙烯滑板1，接著繼續便推0.5 lm暫停，在導梁下端安裝滑板，拆除導梁上墩用的千斤頂，繼續頂推，直至梁段前移30m止。
第五步：吊裝G8-G10分段，并頂推30m。具體方法同前。
第六步：吊裝G11梁段，頂推前進20m。用汽車吊吊裝G11梁段，繼續向前頂推15m，并逐節拆除導梁。最后安裝尾梁，繼續頂推前進5m，使鋼箱梁達到設計位置，拆除尾梁。
第七步：落梁，安裝支座。調整梁端線、梁邊線精度滿足設計及施工規范要求后，用千斤頂起梁，準確量測支座位置及上座板螺栓孔位置后安裝支座，支座位置、高程經復核無誤，勻速緩慢的落梁于永久支座上。
第八步：安裝最前端G1段鋼梁。測量G1長度，必要時切割余量，符合設計要求后吊裝最后C1分段，并焊接。安裝G1等梁段翼緣板和鋼護欄，噴涂最后面漆。
三、施工質量監控措施
為確保頂推過程中鋼箱梁、橋墩及臨時墩的安全，頂推全過程進行監控。
3.1橫向位移監控
在導道梁頂面，鋼箱梁頂板中線位置每隔10-20m固定一個小棱鏡，分別在頂推前、頂推中、頂推就位后采用全站儀觀測小棱鏡，根據測設的小棱鏡位置推斷鋼箱梁及導梁的橫向位移偏差。用同樣的方法，對臨時墩頂部位移進行監控。
3.2 導梁撓度監控
采用水準儀法對導梁撓度進行監測。測點設在導梁端斷面上，橫向共2個測點，分別在頂推前、推中、抵達臨時墩頂前、抵達墩頂后進行實測，并與設計提供的撓度值對比。
3.3鋼箱梁、橋墩、臨時墩應力監測
在墩底部、鋼箱梁度板底部等部位安裝應力計，實測應力，并與設計規定值對比。
3.4 落梁時永久支座反力的監測
在永久支座處設置應力計，落梁時對各永久支座的支反力進行監測，根據測量結果調整支座高程。
參考文獻
[1] 陳春華.淺談PC 橋梁的頂推施工技術[J].建設機械技術與管理,2010（10）
施工案例分析范文2
關鍵詞: 基坑，土方開挖，土釘墻支護，技術措施
中圖分類號：TV551.4 文獻標識碼：A 文章編號：
1 工程概況
某工程為框架剪力墻結構，地下1 層為車庫，地上1 層為商業，2 層 ～ 14 層為辦公，總建筑面積 21500 m，其中地下車庫3500 m，主樓 18000 m。工程所在位置場地狹窄，根據巖土工程勘察報告，本工程地質常年穩定地下水位在 －5 m，抗浮設防水位 －4 m。
而基礎墊層底標高為 － 7．5 m，擬將地下水位降至基礎墊層下500，即 － 8 m。故土方開挖施工難度較大，無法實現放坡自然開挖，須進行有效支護，方可進行土方開挖作業。
2 施工方法
1) 根據本工程特點和周邊環境的局限性，為確保安全和達到有關要求，本工程土方開挖時不對周邊產生不良影響，在本工程基坑四周采用土釘墻對坑壁進行支護，與基坑土方開挖同步施工，基坑放坡系數 1∶ 0． 1。2) 工藝流程。打降水井降水土方開挖( 同時做土釘墻鋼筋網噴射混凝土護壁) 清底挖樁間土鑿樁頭清底修邊。3) 降水方案選擇及井點布置。根據本地址土質情況，井點降水可以避免大量涌水，冒泥，翻漿，而且在砂礫地層中開挖基坑時，可防止流砂現象發生，滲流向下改善土的性質，使基底土質更加密實，所以采用深井井點降水。本工程基坑面積較大，故采用沿建筑物環狀布置井點，井點管布置距坑壁的距離為 1 m，井點間距為13 m，基坑外共設18 個降水井，基坑內設4 個，并利用降水井作水位觀測井。井點管采用 300 無砂混凝土管( 外徑 400) ，埋設深度為 12 m。排水總管采用 200 UPVC 管排入市政下水道。基槽開挖時如有水出現進行明溝排水，基槽邊四周設 4 個1 m ×1 m 集水井，基槽四周設 250 mm ×250 mm 排水溝，用潛水泵及時將明水排出，以保證坑內無積水。水泵采用 QY-25 型潛水泵，帶 48 高壓鋼絲襯里軟塑料管，長度為 16 m，并配控制井內水位的自動開關。4) 降水施工方法。a． 井點測量定位。b． 清孔: 用污水泵反復清洗取出泥漿直到水清為止。c． 井管下設。d． 降水結束后用級配砂石將降水井及回灌井填實。5) 降水期間保證工程質量的技術措施。a． 井點管理設位置、間距、深度應符合設計要求，垂直度應小于井深的 1/100。b． 井點埋設井底沉渣厚度應小于 80 mm，應無嚴重淤塞，沒有出水不暢或死井等情況。c． 最低降水深度應符合設計要求，現場應配有備用泵，隨時監測降水情況，保證降水效果。d． 井點降水設備正常工作后，應設置專人 24 h 不間隔值班，白天施工員對現場排水情況不間斷的進行檢查，電工對每臺水泵工作情況和電源進行檢查，盡力使問題排除在發生前。夜間有專職人員值班，值班人員不間斷的對現場情況進行檢查，有問題及時處理。e． 在臨近本工程的建筑物上設置沉降觀測點; 開始降水時，應緩慢進行，防止降水速度過快，隨時觀察原有建筑沉降情況，控制降水速度。f． 降水開始 7 d后根據觀測井觀測結果，如達到降水效果則進行土方開挖施工，降水的持續時間一直到 ±0．000 以下完成。之后隨著級配砂石墊層、混凝土墊層、防水、混凝土基礎等的施工，及時提高降水水位，并及時回填土，以地下水不影響施工為準，盡量少抽水，并加強對周邊環境的觀測。
3 土方開挖
1) 由于本工程開挖深度較大，故開挖時第一階段分三步進行，第一步: 從自然土( －0．9 m) 挖至 －3．5 m，在 －2．9 m 位置做第一排土釘，基坑上部 2 m 范圍做鋼筋網噴射混凝土護壁。第二步: 從 －3．5 m 挖至 － 5 m。在 － 4．4 m 位置做第二排土釘，基坑
上部 1．5 m 范圍做鋼筋網噴射混凝土護壁。第三步: 從 －5 m 挖至 －6．96 m。在 －5． 9 m 位置做第三排土釘，基坑上部 1． 8 m 范圍做鋼筋噴射的混凝土護壁。第二階段: 用一臺 WY60 小型反鏟挖掘機開挖樁間土( －6 m ～ －6．76 m) ，用切割機配鋼釬破掉樁頭后，派專人剔鑿整平。第三階段: 人工清底，修整槽邊。在基坑上部 2 m 范圍不打土釘，做鋼筋網噴射混凝土護壁，往下開挖每1 m ～ 1．5 m 打土釘墻，做鋼筋網噴射混凝土護壁。
2) 土方開挖施工方法。a． 降水達到效果后開始基坑開挖。b． 土釘墻支護，放坡系數為 1∶ 0． 1。c． 在基坑北側設置臨時施工坡道。坡度約為 45°，臨時道路及坡道需做 20 cm ～30 cm 厚的碎石三合土硬化基層?，F場大門口至街道要做混凝土硬化路面處理，配置沖洗車輛的設施，由專人負責對污染車輛進行清洗。d．開挖順序: 自西向東開挖。e． 土方外運: 因場地限制，現場無法存土，挖出的土方直接裝車運往建筑垃圾填埋場，現場不存土。用一臺 50 型裝載機清土修路，20 輛自卸式汽車外運土方。
3) 土方開挖期間保證工程質量的技術措施。a． 嚴格控制好挖土深度，嚴禁超挖或欠挖。b． 嚴格控制開挖深度，使開挖與修邊清底的速度相一致，避免基坑暴曬時間過長。土方開挖設專人指揮，測量跟蹤基坑尺寸及位置，防止超挖或少挖。c． 土方開槽后，要請勘察單位、設計單位、監理單位及建設單位有關人員驗槽，驗槽合格后再進行下一道工序施工。
4 土釘墻支護
4． 1 土釘墻支護工藝流程
修坡定孔位成孔插筋堵孔注漿綁扎、固定鋼筋網壓筋釘端焊接噴射混凝土面層混凝土面層養護循環下一層土釘施工。
4． 2 土釘墻支護方法
1) 造孔: 采用人工洛陽鏟成孔，成孔直徑 80 cm，錨孔水平傾斜度20°。2) 綁扎鋼筋網: 修坡后按順序綁扎鋼筋網，采用 Φ6@200雙向布置，局部采用 Φ12 加強筋，鋼筋接頭采用焊接。3) 土釘制作與安放: 第一排設置的 Φ20 鋼筋，長度為 6 m，沿坑壁橫向設置，間距 1． 5 m; 第二排設置的 20 鋼筋，長度為 9 m，沿坑壁橫向設置，間距 1． 5 m; 第三排設置的 20 鋼筋，長度為 6 m，沿坑壁橫向設置，間距1．5 m; 三排錨桿互成梅花形布置。4) 第一次噴射: 在修坡后及時噴射第一層混凝土，厚度 50 mm。第二次噴射: 完全覆蓋鋼筋網，厚度50 mm。5) 養護: 噴射混凝土終凝 2 h 后，采取連續噴水養護5 d ～7 d。6) 排水: 土釘墻坡頂、坡腳均采用明溝排水。
4．3 土釘墻支護應注意的質量問題
1) 土釘墻支護面層應至坡頂，并向外延伸不小于 1 m，向坑外留置坡度，防止坑外水流入基坑。2) 為了加快噴射混凝土強度的提升速度，在混凝土中加入早強劑，早強劑的摻量應通過試驗確定，同時考慮運輸距離的影響。3) 對土釘主體用材和掛網用材，要有廠家質保書。
4． 4 土釘墻支護的質量驗收
1) 成孔: 孔的水平垂直間距，誤差不超過 ± 80 mm，孔徑誤差不超過 ±5 mm，孔深誤差不超過 ±50 mm。2) 掛鋼筋網: 網格誤差不超過 ±20 mm。3) 土釘的允許偏差: 錨桿土釘長度為 ±20 mm，錨桿土釘位置為 ± 100 mm，鉆孔傾斜度為 ± 1°，土釘墻面厚度± 10 mm。4) 土釘安裝: 檢驗徑、長度和保護角鐵要符合本孔要求，對號入孔。5) 攪拌漿液: 嚴格按設計要求 0． 5 的水灰比配料，攪拌均勻。6) 注漿作業: 注漿采用孔底注漿法，即將注漿管插入孔底，邊注邊向外拔注漿管，保證注漿深入漿面以下，注漿至漿液流出孔口時，孔口放置止漿閥，采用壓力注漿，注漿壓力為 0． 2 MPa。7)噴射混凝土: 嚴格按設計要求比例配料，攪拌均勻，噴射混凝土時噴漿手要將噴頭垂直于噴射面，注意調整水量( 不得有干料現象)和回彈情況，及時調整噴漿水量和距離，噴射時要留取混凝土制作試塊做同條件標養。嚴格掌握噴層厚度，表面平整要求± 20 mm。噴射混凝土前，由專人負責檢查土釘制作、注漿、掛網等施工環節質量是否符合設計要求。8) 為保證土釘有較高的抗拔力，土釘采用抗拉試驗檢測承載力，數量不少于土釘總數的1% ，且不應少于 3 根。墻面噴射混凝土強度應采用鉆孔檢測，數量為每 100 m墻面積一組，每組不少于 3 點。
5安全技術措施
5．1 基坑、臨時道路周邊安全防護措施
根據基礎開挖平面圖需對基坑四周和預留施工臨時主道路兩側進行安全防護。
1) 防護欄桿材料選用 48 × 3．5 mm 的鋼管架。2) 基坑邊搭設防護欄桿，刷黑黃相間安全色，防護欄桿距坑邊 0．5 m。3) 預留施工臨時主道路南北兩側搭設防護欄桿，刷黑黃相間安全色，防護欄桿距坡邊 05 m。4) 防護欄桿應由上下三道橫杠、欄桿柱組成，上平桿距離地1．2 m，中間桿離地0．6 m，底層設一道掃地桿離地 0．1 m，掃地桿位置設有踢腳板寬 200，黑黃漆相間 150 mm。同時欄桿應自上而下用密目網封閉。
5．2 基坑開挖安全措施
1) 在開挖過程中，隨時對基坑邊坡和周邊建筑物進行穩定性監測，并隨時觀察基坑周邊土質變動情況作好觀察記錄，發現安全隱患及時報告項目經理，同時，撤離有關作業面施工人員，并采取相應的安全措施。
2) 設專職安全員在基坑內、基坑邊指揮，閑雜人員嚴禁在基坑邊逗留或休息。
3) 開挖過程中，如發現古井、墓穴等應及時向建設單位項目負責人、現場監理匯報，并保護好現場。
4) 基坑開挖后，應沿基坑邊外 1 000 mm 做好基坑防護，并做好防雨措施，找好排水坡度。
施工案例分析范文3
在2015年底，我們就遇到這種情況，當時需要施工的為一棟3層建筑，單層建筑面積約900擴，混凝土設計強度等級C30。當時，早晨，太陽9:50左右照到施工現場，下午6:00左右落山，太陽一旦落山，溫度很快降到5 ℃以下，太陽出山，溫度上升也較快。晴天，白天溫度可達10 ℃以上，晚上則霜凍，滴水成冰，最低溫度一般在一10 ℃左右。根據氣候條件，結合現場實際情況，項目部制定了如下混凝土冬季施工方案。
1 混凝土原材料加熱、攪拌、運輸及澆筑
因施工條件限制，混凝土只能采用符合冬季施工要求的普通硅酸鹽水泥。為保證混凝土強度等級和施工質量并滿足泵送施工要求，項目部要求攪拌站優化混凝土配合比，強度等級較設計提高一個等級。為改善混凝土的和易性，減少用水量，提高拌合物的品質，同時滿足混凝土冬季施工水灰比要求和泵送混凝土塌落度要求，拌合時要求添加的防凍劑含有減水組分，為提高混凝土的早期強度，降低拌合物的凍結冰點，促使水泥在低溫或負溫下加速水化，減少干縮性，提高抗凍融性，在保證質量的情況下，縮短工期和養護時間，降低成本，拌合時要求添加的防凍劑含有早強組分和防凍組分。同時采用2個1. 5m X 3m X 1. 5。鑄鐵方缸作為拌合用水加熱容器，對拌合水進行加熱，溫度控制在接近80 ℃，通過燃燒木材和加冷水進行調節。拌合用砂和骨料晚上采用棉被覆蓋保溫，同時防霜凍結塊。水、骨料加熱的最高溫度應符合表2的所規定?；炷翑嚢璧耐读享樞?先用熱水沖洗攪拌機lOmin，再投入骨料和粉狀外加劑，干拌均勻再投入加熱的水，等攪拌一定時間后，水溫降至X10 ℃左右時投入水泥和摻合料，再加入液體外加劑拌合均勻，混凝土的攪拌時間應比常溫延長50%。因拌合站到工地非常近，采用3臺混凝土罐車運料，現場專人跟蹤量測混凝土入模溫度，控制在10 ℃左右，最少不低于5 ℃。為加快混凝土澆筑速度，采用天泵，混凝土塌落度控制在160-}-180mm o
2 混凝土養護
混凝土養護是冬季施工的重點。要避免混凝土產生不必要的溫度收縮裂縫、受凍膨縫及強度降低。本工程需要分3次澆筑混凝土(基礎在冬季施工前已完成)，為節約時間，加快施工進度，保證施工質量，項目部擬定混凝土澆筑采用天泵，養護則采用棉被覆蓋保暖法+暖棚法相結合的辦法。具體方案是結構板底及粱、柱范圍采用暖棚法養護;結構板頂則采用棉被覆蓋保暖法養護，局部陰面太陽無法照射到部位，則準備電熱毯進行加熱，并在電熱毯上覆蓋棉被。
暖棚法取暖的方法根據現場條件，通過綜合比選，決定采用在鐵皮桶內燃燒木料，原因有兩個方面: <1)從安全考慮，應采用電熱取暖，但該項目無市政供電，施工用電全部采用發電機供電，功率不夠;<2)本項目全部屋面和大部分門窗采用木結構，現場乘余木結構邊角料多，燃燒用木料充足、成本低，同時升溫快。為確保安全，預防火災，要求每個取暖點配備一個滅火器，取暖容器距離密封防水帆布保持安全距離，取暖前將地面易燃物清理干凈，燃燒必須在桶內，燃料不得伸出鐵皮桶外。
工程實施時，在完成混凝土澆筑前的驗收后，開始混凝土養護的前期準備工作。
<1)沿外腳手架內測，從下一層到待澆混凝土板面用防水帆布(<2^-3m。厚)進行密封，密封要嚴密，上下層板面預留洞口同時也進行封堵;<2)按單層建筑面積50m}/個的標準準備鐵皮桶，作為燃燒木材加熱用的容器，并在鐵皮桶四周開鑿一定數量5。。左右通風孔，同時準備好木料、溫度計、滅火器等;<3)按待澆板面面積準備塑料薄膜、棉被、小太陽取暖器和一定數量電熱毯。
澆混凝土前，必須查詢近期天氣預報，確保有5天以上晴好天氣為宜。澆筑混凝土的開盤時間選定在上午11:00左右，此時施工現場被太陽照射有1小時左右，作業面溫度基本達到5 ℃以上?；炷翝仓^程中，不得間斷，一般在下午3 : 00左右可以完成澆筑，并充分利用白天3個小時左右的光照，保證混凝土表面水分充分蒸發，確保覆蓋養護前無積水，此項必須認真檢查，局部有積水混凝土表面則采用小太陽取暖器烘干，并在太陽落山前完成結構板面混凝土收面及覆蓋養護工作，結構板面應先覆蓋一層塑料薄膜，再覆蓋棉被。因室內溫度較低，在混凝土澆筑完成后，在確保安全的條件下，應立即組織開展結構板底及粱柱范圍的暖棚法養護，并將溫度控制在10 ℃一15 ℃，最低不得低于5 ℃ o實施時，安排吐名專人2班制進行溫度控制和溫度量測，在離地面500mm設溫度量測點，每晝夜測溫不少于吐次。
混凝土澆筑后要加強混凝土構件的測溫工作，以便發現問題及時解決。使混凝土的內外溫差控制在25℃以內。
養護時間分別為:從澆筑起算，環境溫度一5 ℃時5天，一10 ℃時10天，本工程環境溫度按一5 ℃執行，養護時間5天。
施工案例分析范文4
關鍵詞：頂管法；排水管道；施工
引言
近十年來，國家加大了城市的基礎設施建設的力度，使其日益完善，城市優質道路的形成以及各種埋于地下管線中的煤氣管道、供電線纜、給排水管道等的交錯復雜、相互的影響，從而對敷設提出了更高要求。所謂非開挖技術講的是在地表不開槽的前提下鋪設，是地下管線的一種施工新工藝。而頂管法作為非開挖施工中使用的較為廣泛的一種方法，其主要的施工工藝是在工作坑之內依靠頂進設備所產生的頂力，克服管道以及周圍土壤產生的摩擦力，將管道依照設計的坡度頂入泥土中，且將土方運走。過程中一節管道完全頂入土層后，接著再下第二節管道繼續頂進。
以前的頂管法均是采用人手工挖掘頂進，并不能夠在水下施工，單次頂進長度比較小，大約在20~30m，應用上受到一定程度的限制，過去頂管法施工只用于穿越鐵道、路面、河流等的比較特殊施工領域，一般不會輕易采用。但隨著施工技術以及施工機械的開發研制，比如各種類型導向儀、鉆進系統和挖掘機械的運用，中繼間以及觸變泥漿減阻的實際使用，從而使長距離頂管、曲線頂管、水下頂管和小口徑頂管成為現實，并且能夠適應各種土質條件及施工環境。當前正在開發更為先進的技術，以此實現施工的全過程自動化且減少廢土的產生，頂管技術已凸現出越來越多的優勢，原只作為特殊施工方法的頂管技術已經被廣泛應用。
1頂管技術的特點
頂管技術具有下面特點：
(1)不需開槽路面，施工面由線變點，占地面積少，可減少破路費用。
(2)施工面移到地下，地面基本不受施工影響，最大程度減少對交通的干擾。在穿越鐵道、公路、河川、建筑物等障礙物的時候可減少拆遷的工作量，也不影響正常的通航，而且也不用修建圍堰及水下作業。
(3)施工速度快、周期較短，總體成本低。
(4)施工噪音小，對環境沒有影響，不破壞已有的管線及建筑物。
(5)在承載力很小卻有一定承載力的土層當中頂管是具有可行性的，不用跟深埋管如此要進行地基處理。
根據頂管技術的特點，頂管法通常適用于下面的情況:①用于非巖性土層，如果是巖石層或含水層施工的難度較大大。②管道穿過鐵道、公路、河流或者建筑物。③街道比較狹窄、兩旁建筑物多。④交通繁忙的市區道路施工，管道既不能夠改線，又不能封路的。⑤施工現場條件比較復雜，和地面工程發生交叉作業，且相互干擾，容易發生危險。⑥管道覆土深厚，開槽土方工程量大，而且要支撐時。
2工程概況
本工程為某污水主干管工程中的第一標段(頂管施工)，工程地址位于城市主干道，交通流量較大，工程內容有:頂管排水管道施工、工作井、接收井施工等，污水主管道采用鋼筋混凝土管，管徑d600-d2000。管道全長2195米，S15-S15-2及S20-S20-2段d600污水管道運用大開挖施工工藝，其它段用頂管施工。下面談一下該工程段頂管施工技術。
3頂管井開挖
頂管井開挖:①每個頂管井都用一臺抓斗挖土機施工。②開挖時要預留一定的土方，而進行人工開挖，以防基底土壤受到擾動。③在挖的過程中，要對開挖尺寸及土體質量檢驗，對邊坡進行人工的整修、夯實，檢查開挖輪廓是否符合施工圖。④在開挖當中若發現地質情況跟圖紙不符合，應當馬上報監理工程師及設計單位進行處理。⑤夏季、天氣多變，如遇到下雨，要及時用防雨布覆蓋開挖面，以防雨水沖刷邊坡及侵蝕基底的土壤。⑥基坑的底部應沿四周設一條2%坡度的排水小溝，在四角設1000×1000mm的集水水坑，集水坑的深度要比四周溝深500mm左右，應及時將收集到的水排到下水道。
4頂管井施工
當土方開挖工作完成后，這時候就可以制作頂管井了。
4.1鋼筋工程
在鋼筋制作之前要認真熟悉圖紙，每個部位使用的鋼筋的品種、規格、形狀、尺寸大小、數量等都要準確無誤。鋼筋在遇到洞口或者相鄰的墩墻，就必須遵照規范或者設計的要求相對應地加強處理。
而構件受拉區域的同一橫截面的鋼筋接頭不能超過鋼筋總量的50%，在接頭相互地錯開時，間距大于鋼筋直徑的35～40倍，而接頭和相鄰鋼筋之間凈距離應比混凝土骨料的最大粒徑還要大。鋼筋安裝過程中，務必核對鋼筋具體安放位置、間距以及保護層的厚度，在報請監理工程師驗收合格之后，才可以進行下一道工序施工。
4.2模板工程
模板支撐體系是用鋼管扣件支撐的。首先，模板的設計、制作安裝要滿足混凝土澆筑及振搗的要求。為了保證混凝土表面光潔、平整，并且方便脫模，澆筑前應在模板內側板面涂刷隔離劑，禁止涂刷廢機油。模板接縫處必須平整嚴密，沒有漏漿現象，混凝土直到規定要求時才可以拆除模板，拆除順序要遵循先支后拆、后支先拆，不是承重的先拆、是承重部位后拆的規律。拆模需使用專用工具，不能硬撬或者用力過猛。
4.3混凝土澆筑
在澆筑井壁的時候，要從兩端向中間澆筑，預防模板吸水膨脹，從而造成壁板彎曲變形。
混凝土澆筑時，應分層、分段進行。施工中使用70振動棒，有效長度為500mm，分層澆筑厚度為50×1.25=625mm，下層混凝土初凝前必須澆筑上層混凝土，為了保證結構具有良好的整體性，混凝土澆筑應連續進行，澆筑的間隔時間最長不得超過1.5小時。
混凝土澆筑采用插入式振搗器，垂直振搗。振搗器的圓柱棒不得碰撞模板、鋼筋或預埋件，更不得掛在鋼筋上。施工采用多臺振搗器同時作業時，作業前應劃分每臺振搗器的振搗范圍，防止漏振、重振。
按規定留置抗壓強度試塊和抗滲試塊，混凝土試塊每100立方米留置一組抗壓試塊，不足100立方米按一組進行留置；試塊取樣:根據現場進料情況，在業主及監理工程師監督下隨機取樣。
混凝土澆筑完12個小時后，用草墊復蓋，派專人澆水養護，保持混凝土表面濕潤。留制的試塊同等條件進行保養。
5頂管施工
本工程頂管采用泥水平衡方法進行施工。
5.1頂力計算、最大頂距確定
本工程頂管單元長度根據設計圖紙的井室位置、地面運輸和開挖工作坑的條件、頂管需要的頂力、后背與管口可能承受的頂力等因素確定單元長度。本工程土質參數基本相同，頂力計算時分不同管徑取一個最大管徑和最大單元長度進行計算。
5.2地面準備工作
(1)在頂管頂進施工前，按要求進行施工用電，用水，通道，排水及照明等設備的安裝。施工用電每臺套采用150KW的發電機組。水需從外拖運，要修進場簡易便車道，保證施工管材料、設備及機具進場。還需鋪毛渣石的場平?，F場設備擺放空間至少需長45米，寬55米的平整封閉場平區域。
(2)施工材料，設備及機具必須備齊，以滿足本工程的施工要求。管節等準備要有足夠的余量(30~40m)。
(3)井上，井下建立測量控制網，并經復核報驗監理認可。
5.3井下準備工作及井內布置
工作井井內布置主要是后靠背、導軌、主頂油缸、油泵動力站、鋼制扶梯等。頂管基座為鋼結構預制構件，頂管基座位置按管道設計軸線準確進行放樣，安裝時按照測量放樣的基線，吊入井下就位安裝固定?；系膶к壈凑枕敼茉O計軸線并按實測洞門中心居中放置，并設置支撐加固，保證基座穩定不變形。
5.4后座墻
(1)后座受力分析
頂管工作坑所能承受的最大推力應有所頂管子所能承受的最大推力為先決條件，然后反過來驗算工作坑后座是否能承受最大推力的反作用。頂管的頂力可按下式計算，亦可采用當地的經驗公式確定:
式中P―計算的總供頂力，kN；
―管道所在土層的重力密度，kN/m3；
D1―管道外徑，mm；
H―管道離路面覆蓋土層的厚度，m；
―管道所在土層的內摩擦角，o；
ω―管道的單位長度自重，kN/m；
L―管道的計算頂進的長度，m；
f―頂進時，管道表面和周圍土層間的摩擦系數，具體取值可以按照表1所列數據選用；
PF―頂進時，工具管迎面阻力，kN，具體取值應該按不同頂進方法按照表2所列公式計算。
(2)后座墻的強度及其影響因素:
后座墻的強度取決于千斤頂在頂進過程中施加給后座墻的最大后從力，后從力的大小與最大頂力相等。影響頂力的因素甚多，可分為客觀因素及主觀因素兩類?？陀^因素包括管材種類、管徑大小、頂距長短、覆土厚度、土的種類、地下水位、管節重量等；主觀因素包括操作誤差、頂進方法、中途停工與否、是否采用劑等?，F在主要討論影響后座墻強度的主觀因素。頂進誤差:在頂進過程中，由于土質、設備的操作等原因，導致管子的方向或高程出與偏差，這種偏差稱為頂進誤差，簡稱誤差。這種誤差將導致頂力增加。技術熟練的工人應既能采取措施防止誤差的出現，又能及時發現誤差的趨勢而加以校正，使誤差發展不致過大，并保持在容許范圍以內，頂力即使增加也不顯著。否則，當誤差出現時，校正易操之過急而造成管線上出現折線段、錯口等現象，從而導致頂力不斷增加，使后座墻遭到破壞。中途停工:頂進作業一開始，中途就不能停頓。如果停止一段時間后再頂進，其起始頂力要大大超過停工前的頂力。這主要是由于停工時間過長，使管頂土層坍落的緣故。在地下水位以下頂進時，因停頂而使液化的粉細砂將管周圍包裹起來，頂力也會大大增加，如果頂力增加至后座墻的設計強度，此時就不能再頂進，必須對后座墻進行加固后方可再頂進。
另外，在頂進過程是否采用注漿措施，對頂力的影響甚大。如采用注漿，施工中的頂進阻力將減小很多。
(3)后座墻的剛度要求
頂管時要求后后座墻具有充分的剛度，以避免往復回彈，消耗能量。要保證受最大頂力時不變形，或只有少量殘余變形，后座墻應盡量采用彈性小的材料。如果后座墻彈性過大，頂進的后從力先壓縮后座墻，直到后座墻被壓緊而不能再壓縮時頂力才向前發揮作用使管段前進，千斤頂卸荷，后從力解除后，后座墻雖然有殘余變形但不大，甚至可以恢復到未受荷載的狀態，可是下一次頂進時，仍要先壓縮后座墻，因而每次頂進都要浪費一段千斤頂行程于壓縮后座墻。
(4)后座墻的形式和類別
后座墻形式雖然多種多樣，但就其使用條件來講，基本上有以下三種:①覆土較薄或穿過高填方路基的頂管，無土抗力可利用時修建的人工后座墻；②覆土較厚時可以充分利用土抗力的天然后座墻；③在混凝土或鋼筋混凝土豎井內建筑的現澆鋼筋混凝土后座墻。
GB50286―2008規范中對裝配式后座墻作出了如下規定:①裝配式后座墻宜采用方木、型鋼或鋼板等組裝，組裝后的后座墻要有足夠的強度和剛度；②后座墻土體壁面應平整，并與管道頂進方向垂直；③裝配式后座墻的底端宜在工作坑底以下(不宜小于50cm)；④后座墻土體壁面應與后座墻貼緊，有間隔時應采用砂石料填塞密實；⑤組裝后座墻的構件在同層內的規格應一致，各層之間的接觸應緊貼，并層層固定。
頂管工作坑及裝配式后座墻的墻面應與管道軸線垂直，其施工允許偏差應符合規定。
參考文獻:
施工案例分析范文5
關鍵詞 水利工程 施工爆破 安全
中圖分類號：TV542 文獻標識碼：A
件等工程建設開發成為水利工程建設發展的重要方向。工程地質條件復雜、施工環境較為惡劣、施工難度大、技術難度較高、風險大等地下洞室水利水電工程項目日益增多，加上建設步伐的不斷加快，如何在導流洞開挖、引水隧洞開挖、交通洞施工、電纜豎井施工等工程項目中，采取有效的爆破技術措施，人為改造巖石的地質結構，為工程建設營造一個良好的施工環境，提供工程施工質量和進度，就顯得非常有工程實踐應用研究意義。但由于工程地質條件較為復雜，施工周期又叫緊張，在爆破施工過程中，如何結合工程實際情況，采取有效的控制技術措施和方法手段，有效控制安全事故發生，就成為工程爆破工作人員研究的重要內容。
一、水利工程施工爆破中的常見危險源分析
在水利工程施工建設過程中，采取有效的爆破方法進行交通洞、引水隧洞、導流洞等巖層結構的破壞，是一種可靠、高效、快速的施工辦法，具有非常明顯的社會經濟效益。但由于爆破需要在特定的環境下進行，需要現場做好完善的安全防護措施，如果安全防護措施不完善，則可能引起嚴重的機械設備和人員傷亡事故。從多年實踐工作經驗和相關案例分析結果可知，水利水電工程施工爆破過程中，常見的危險源主要包括：爆破飛石、地震波效應、空氣沖擊波、水中沖擊波、雜散電流、有毒氣體、噪聲等諸多方面。在具體爆破危險源分析過程中，應根據爆破作業類型、爆破作業環境、工程特性等，合理分析出可能引起安全隱患的危險源，便于工作人員采取有針對性的防護技術措施，提高爆破質量和效益水平。
（一）爆破飛石。
炸藥在土巖中瞬間爆破時，隨著大量土石塊的拋擲，勢必會有個別碎石、土塊會單獨飛散出安全范圍。在水利水電工程施工爆破過程中，爆破飛石是工程施工爆破事故中最為常見，也是比例最大的事故。從實際案例分析結果來看，引發爆破飛石的因素較多，主要與爆破類型、爆破環境、爆破規模、爆破介質體等有關，但總表現在爆破量設計值過大、防護措施沒落實、爆破警戒工作不到位等方面。
1、爆破藥量、單耗等參數超標。
在具體爆破過程中，由于爆破藥量、單耗等參數超過安全規范或設計值時，炸藥在爆炸過程中其威力原大于期望值，進而導致爆破飛石超出設計的安全范圍，引起安全事故發生。如某水電站工程在進行施工圍堰爆破拆除過程中，爆破產生的大量大體積混凝土塊直接砸到距離炮區300米左右的挖掘機上，挖掘機機身發生嚴重變形，直接經濟損失在8萬以上。后經事故分析，查找出引起此次安全事故的主要原因是爆破作業的實際單耗量過大，爆破設計單耗為0.35kg/m3～0.40kg/m3，而實際爆破采用單耗為0.7kg/m3，超過設計值75%～100%，其所產生的飛石危害遠遠超過設計安全防護范圍，進而引起挖掘機設備被砸損事故。雖然，此次事故沒有引起人員傷亡，但其潛在危害非常大，引起了業主、施工、監理等多方的重視，對相關責任人給予了通報批評、警告等處罰。
2、防護措施沒落實。
在《爆破安全規程》（GB6722-2011）中明確規定：“爆破施工前應對爆區周圍的自然條件和環境狀況等進行全面詳細調查，在了解危及安全的不利環境因素后，應結合工程實際情況采取必要的安全防范措施。有的施工人員存在較大僥幸心理和憑經驗施工，在實際爆破過程中，沒有按照設計或相關技術規范要求對炮區采取必要完善的覆蓋防護措施。在水利水電工程實際爆破施工過程中，當爆破點距離構建筑物或機械設備、設施較近時，為了避免爆破飛石對其產生破壞，必須結合爆破工程實際情況，在炮孔點采取覆蓋沙袋、鋼絲網等防護措施，以抑制爆破過程中爆破能量的溢出，避免或減少爆破飛石量。如某水庫大壩工程在進行基坑16#壩段爆破作業時，雖然設計已經設計了沙袋（兩層）+一層鋼絲網的綜合防護措施，但施工單位沒有充分認識到爆破的危害性，僅采用一層沙袋（且沙袋規格不滿足設計要求）進行防護，導致在實際爆破過程中爆破飛石將距離炮區72、98米處的兩臺鉆機及排架被砸壞，3名操作工人被嚇壞，1名鉆機操作人員腿部被砸斷。事故帶來嚴重的影響，除了直接扣除該單位該年度的安全押金外，以違約形式杜絕與其進行爆破施工合作，并對停工進行索賠。
3、爆破警戒工作不到位。
在水利水電工程施工爆破作業前，應按照設計或相關技術規范要求在安全隱患范圍區內實施安全警戒，以確保整個施工爆破的安全。但在實際施工爆破過程中，由于安全人員的疏忽，導致安全警戒工作不能按需落實到位，造成人員、車輛等誤入到炮區，或爆破警戒區內部非作業人員、機械設備未按要求及時清離，則爆破飛石可能引起較大的機械設備損壞和人員傷亡事故發生。如某水利樞紐工程在進行臨時導流擋墻拆除過程中，由于警戒工作沒有落實到位，導致爆破過程中警戒區內突然闖進外來參觀車輛，一輛獵豹越野車的車窗玻璃直接被一塊5cm（L）m（H） m的飛石給擊穿，引起汽車側翻，幸好車內除司機外無其他人員，此處事故未造成人員傷亡。事后責令爆破單位在全工程范圍內進行檢討，并按項目管理要求扣除30萬元的安全押金。
（二）爆破地震波效應。
水利水電工程在進行爆破施工過程中，除了防護措施吸收一部分能量外，其中絕大部分能力則將以地震波的形式向爆破點四周傳播，勢必會引起爆破區內地面發生震動，相應在地震波作用下會引起物體發生顛簸、搖晃甚至傾斜倒塌等問題，為工程區構建物、機械設備和作業人員安全帶來威脅。如某水利水電工程在基礎開挖高峰期，爆破工程量較大且頻率較為頻繁，每次爆破藥量均在40噸左右，加上雨季暴雨的侵蝕，導致工程區周圍800m范圍內的農民房屋屋頂、墻壁、曬壩等發生多處裂隙，經評估基本屬于危房。事故后，積極配合當地政府妥善安頓好當地居民，避免居民群集鬧事或集體上訪問題發生。
（三）爆破涌浪危害。
水下爆破、大體積巖體爆破等是水利水電工程經常見的爆破類型。在水下爆破、大體積巖體爆破過程中，由于爆破巖土傾入水體、水下爆破產生的水波等將產生較大的涌浪，其危害非常大。如果爆破前沒有認真認識到涌浪等危險源，或沒有采取相應可靠的控制技術措施，則可能導致嚴重的安全事故。如某水庫工程在進行滑坡體爆破過程中，裝藥量為4.1噸，爆破方為10172立方米，爆破過程中產生的8000 多方泥石混合體瞬間傾入到水庫中，庫區立即產生近6米高的巨大涌浪，導致沿岸的7名作業人員和2名當地居民被卷入到水庫中，導致5死4傷。事故造成了非常嚴重的社會影響，相關責任人被處理。
（四）過期火工材料處理不規范。
過期火工材料雖然其性能有所下降，但并不代表其不具備危險性。在水利水電施工爆破過程中，對于過期的火工材料必須按照相關規范要求，嚴格按照相關審批流程進行規范銷毀處理。如某水利工程在竣工完成后，施工單位有5938發非電毫秒雷管處于過期狀態，為了圖方便施工人員擬將過期雷管直接裝入到準備爆破的炮孔中，隨爆破完成對過期雷管的銷毀處理。施工單位自行不規范處理，本來就不符合相關要求，同時在過期雷管裝入炮孔過程中，由于單炮孔內部所裝雷管過多且在沖擊、擠壓等作用下，引起雷管爆炸，3名操作人員當場被炸死，2名送往就醫過程中死亡，3名重傷。事故引起當地市委市政府的高度重視，對涉及刑事責任人立即控制并積極展開救援工作。
此外，爆破空氣沖擊波、有毒氣體、噪聲等，也是水利水電工程施工爆破中的重要危險源，在實際施工爆破過程中，必須給予足夠的重視，并采取有效的控制措施確保施工安全。
二、提高施工爆破安全性的對策
（一）建立完善的保證體系和安全監督體系。
為了確保水利水電工程施工爆破具有較高安全性、可靠性和經濟性，施工爆破前應結合工程實際情況制定一系列安全管理措施體系。施工爆破前，應建立完善的制定《安全生產監督管理辦法》、《施工爆破安全監理實施細則》、《安全事故應急預案》等制度體系，確保施工爆破工作科學合理、規范標準的進行，推動施工爆破工作高效順利的進行。
（二）統一危險源標識。
應統一危險源的標識管理，在水利水電工程施工爆破過程中，應嚴格按照《爆破安全警戒標志》要求設置安全警戒。在危險源的顯著位置應懸掛對應的安全警示標識牌，并充分落實各種警戒工作，確保爆破作業時沒有非作業人員或機械設備進入到爆破區。
（三）加強爆破作業人員培訓管理。
水利水電工程施工爆破作業必須由經過專業知識、技能和素質培訓，并取得爆破證書的專業技術人員進行施爆作業，禁止非爆破人員進行爆破作業。要對爆破人員實行動態管理，對于安全意識薄弱、麻痹思想存在的作業人員，應責令其參加培訓待合格后方能進行爆破作業。對于不思進取、不整改或引起特大事故的爆破人員，應將其清退出爆破施工作業現場。應根據爆破內容，請專業爆破設計人員設計出規范合理的爆破方案，尤其要對炮位、炮孔深度、用藥量等進行認真計算、設計和審核，待所有均滿足爆破要求后方能進行爆破作業。
（四）在線監測。
應結合計算機技術、網絡技術等，建立完善的水利水電工程施工爆破在線監測系統，對滑坡、位移、水位等進行實時監測，并結合先進的在線診斷軟件，及時對事故進行預測診斷，提高事故預測及應急能力，科學控制爆破安全。
三、結束語
在水利水電工程施工爆破安全技術措施方面，不僅要建立健全完善的安全管理規章制度，制定崗位職責、操作細則等，明確各自的分工和權責。同時，要從設計、施工、監理等方面進行嚴格要求，將施工爆破安全管理作為顯存安全管理重點來抓，并對工作人員進行全面系統的安全技術培訓，嚴格考察執行執證上崗制度，切實做到有章可依、按圖（設計方案）操作，確保施工爆破具有較高的可靠性、安全性和節能經濟性。
注釋：
張正宇，等.現代水利水電工程爆破[M].北京：中國水利水電出版社，2007.
施工案例分析范文6
關鍵詞：冶金；工業管道；失效；預防
隨著經濟的發展，科技的不斷提高，對于石油、天然氣等氣體、液體的運輸的方式有了一定的改變，管道便是其中的一種。管道的使用，不僅節約了成本，而且占地少，安全性比較高。工業中運用的管道對于具有爆炸危險的事故具有一定的承受力，對于易爆、易燃、高溫、低溫、高壓，又或者是具有腐蝕性、劇毒性的液體、氣體，工業管道都有一定的承受力。如果發生了泄露或者是爆炸事件，那么火災、中毒事件、二次爆炸等事故都會不可避免的發生，這樣以來，不僅對人身安全會造成很大的威脅，而且對于環境會造成一定的污染，從而造成經濟損失。
1 管道的概述
所謂的管道，就是用管子和管子聯結件以及閥門等所連接而成的一種裝置，而這種裝置主要是用來輸送液體、氣體以及帶有固體顆粒的流體等。對于流體的輸送主要是它通過壓縮機、鼓風機和鍋爐以及泵的增壓之后，然后流體從管道的高壓出往低壓處流，或者流體本身的壓力或者它的重力進行輸送。管道運輸用到的地方很多，比如，我們在農業灌溉就有用到管道；水力工程會用到管道；冬天的時候，我們進行取暖的時候也會用到管道；排水、供煤氣等都會用到管道。由此可見，管道的運用還是挺廣泛的[1]。
2 冶金工業管道失效案例分析及其預防方法探究的意義
管道是一種新型運輸的一種手段，它的性質和公路、鐵路、航空、水運的性質是一樣的，都是運輸的方式之一。相對于對液體、氣體以及流體的運輸，管道運輸主要有三大優勢，即：安全性高、效率快、消耗低。隨著我國的石油工業等業務的不斷發展，管道的使用越來越多，使用的范圍也越來越廣，在近幾年來，我國管道的發展掀起了，尤其是在西氣東輸策略的提出后表現的更為明顯。在2005年的時候，我國的油氣管道的長度高達4700公里左右，管道的覆蓋基本上形成了橫貫東西、縱貫南北的格局。
就目前來看，我國的油氣管道達到了11300多公里。管道所受到的影響因素主要有人文影響、氣候影響、自然災害以及交通影響，在管道管理的過程中，所需要的人力物力的投入比較的大，管理難度增加了不少，技術水平、管理水平還需要提高和改善。
管道運輸是一種特殊的運輸手段，通過管道可以把資源生產地和煉化的企業以及需求客戶連接在一起，在管道工作的時候，會存在很大的風險，尤其是在地里、人文環境以及氣候比較復雜的地方，管道所存在的危險系數更加的大。管道的安全系數不僅影響企業是否正常的運行，還影響社會的經濟發展和社會穩定的狀況，對周邊的人群的安全造成很大的威脅，對環境也有一定的威脅。所以，對于管道失效所產生的原因進行分析，對改進管道，提高管道的安全性的研究有這重大的意義。
3 國內外研究現狀
自從管道運輸的使用以來，各個國家及其相關的政府對于管道安全的問題越來越重視，國外對于管道失效的評價和預防的問題已經有了40多年的研究史，對于管道的失效原因進行了調查，對于管道的失效模式進行了分析，對于管道事故的預防措施進行了研究。就目前而言，許多的發達國家對于管道的建設和運行的過程有了相對有效的管理和監督，我國也在不對的對管道安全體系進行研究，在一定的程度上，也有了相對的措施[2]。
我國對于管道安全的研究比較的晚，在1995年的時候，我國一些相關的專家在西方專家研究的經驗上才開始進行研究與探討，主要是對管道運行中所存在的危險的管理、管道失效事故所發生的原因以及相應的改進措施進行研究。
4 管道失效模式常用的診斷方法
對于管道失效模式常用的診斷方法主要有六種方法，這六種方法主要是故障樹分析法、模糊評價法、模式識別法、指數法、風險概率分析法、專家系統評價法。下面，將對這六種方法分別進行闡明。
4.1 故障樹分析法
這種方法主要是從事故的故障開始的，一層一層的分析事故所發生的原因，一直分析到不可以再分解才結束，而在分析的過程中，就形成了樹狀的邏輯結構圖。這種分析法主要是計算失效的事件所發生的概率。
4.2 模糊評價法
這種分析法是在綜合評判的基礎上所進行的，在管道失效事故發生后，工作人員首先要對管道失效所受到的所有因素的影響做出一個總的評價。一般情況下，事故的評價主要是從兩個方面進行的，即：定量和定性，所以評價就具有不確定性和模糊性。
4.3 模式識別法
對于事物或者現象的信息進行處理、分析，從而對事故進行描述、辨認和解釋，這個過程就是所謂的模式識別法。在是識別的時候，主要是對系統的狀態進行分析。
4.4 指數法
它是基于概率的一種風險評價方法。對于影響事故所發生的因素進行假設，設想狀況是最壞的，這個分析存在主觀性和相對性。就目前而言，我們可以把事故的原因歸為第三方破壞、設計缺陷和腐蝕以及操作過程中存在失誤。
4.5 風險概率分析法
使用這種分析法，可以考慮管道在設計時的各種因素，并且對其進行防御措施，從而避免失效事故發生。
4.6 專家系統分析法 （下轉第82頁）
（上接第66頁）
這種分析方法是相關的專家有一定的知識儲備和經驗，從而對這個領域作出決策。
5 國內外管道失效案例分析
5.1 埋地鋼質管道失效原因的分類
美國將管道運輸所發生的事故的原因主要分為七種，這七種原因主要是第三方破壞、人為誤操作、腐蝕、自然災害以及材料失效、其他外力損傷和不明原因。下面就對這七種原因進行說明。
（1）第三方破壞。這個原因主要是工作人員在挖管道時不小心挖壞或者損壞了，還有別的外力損傷。而這種破壞主要是打孔盜竊、管道占壓、在管道上方或者旁邊施工、雨水及流水長期的對管道沖刷。
（2）人為誤操作。這個原因主要是工作人員在操作的過程中操作不當或者出現失誤而造成事故發生，它主要是工作人員在工作時出現疏忽，或者工作人員的操作方法不當以及技術存在缺陷。
（3）腐蝕。對于管道的腐蝕，一般情況下可大致分為兩種，即內腐蝕和外腐蝕。外腐蝕主要表現為人為的保護不當、土壤腐蝕、防腐的絕緣層失去效果等；內腐蝕主要是管道在運輸時運送的液體（氣體或者流體）的溫度、流速以及物體本身就具有腐蝕性，從而造成管道腐蝕。
（4）自然災害。對于自言災害對于管道所造成的威脅是不可避免的，自然災害一旦發生，就會導致管道破裂。從而引起火災等重大事故，這種自然災害主要有山體滑坡、洪水和地震等。
（5）材料失效。有的管道材料在生產時不合格，材料不合格，在加工的過程中加工不當，或者是在運輸材料、安裝時出現紕漏或誤差。
（6）其他外力損傷及不明原因。
5.2 國外埋地鋼質管道失效的原因及其分析
在美國，有一種長達47.5*104千米的配氣管道，這種配氣管道主要是用來輸送天然氣的，這種管道對于我國來說，相當于我國質量監督總局所規定的GB1級燃氣管道。對于重大事故的定義，美國理解為：造成的經濟損失達到50000美元以上（包括50000美元）；有人員受傷或者導致人員傷亡；濃度高的液體的泄露達到了5桶以上（包含5桶）；引起火災、爆炸或者環境污染。PHMSA對于美國從1998-2008年，這二十年間的重大的管道運輸過程中所發生的重大事故進行了統計，并且對于管道失效的原因進行了具體的分析。我們可以看出，不同管道所發生事故的原因是有所不同的。
不同的國家，不同的地區，管道所發生的事故的原因是不盡相同的，加拿大管道事故發橫的主要原因是由于腐蝕所造成的，而歐洲管道事故所發生的原因主要是由于外部原因所造成的。
5.3 我國管道失效案例及其分析
5.3.1 管道失效案例一
2009年的時候，我國某鋼廠的蒸汽管道發生了一場重大事故，蒸汽管道在運行的時候，管道的一個焊接處發生了斷裂，導致管道完全的斷開了，并且管道還給發生了變形，管道附近的支架也受到了影響。
工作人員在事故發生后對管道進行了檢查，發現焊接處在拉斷后，發生斷裂處的距離比較的大，還可以發現管道的焊接處工作做得不到位，有的地方沒有焊接，從而說明焊接工作不合格。通過對管道失效的原因進行了分析，工作人員得出：造成這次管道失效事故的主要原因是管道在焊接時焊接工作不合格，從而導致管道焊接處發生破裂[3]。
5.3.2 管道失效事故案例二
在2007年10月的時候，某鋼廠的氧化管道經過設計、安裝后就開始使用了。這個管道的彎管段的材質是25鋼，直管段的材質是20鋼，管道在使用的時候是在常溫下進行操作的，而這個管道所能承受的壓力是1.9MPa。在2008年5月的時候，工作人員發現這個管道的一個焊接處有破裂的現象，從而導致了氧氣的泄露。幸虧工作人員發現的比較早，并且及時的做了補救措施，從而才避免了一場重大事故的發生。
