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空氣的性質范文1
在太空飛行了一個多小時(等于地球12小時),眼前出現了一個星球,我們叫它X星球,這個星球像個大足球,上面有黑有白,還有一個個小燈閃閃發亮.
飛船停在了那里,我與幾個伙伴下了飛船,我發現一個美國飛船停在那里,好象沒人,我們用力把門打開,一本日記吸引了我們的注意,上面寫著:"請快離開此地,這里有千年蜘蛛精.””我們還沒有回過神來,只聽外面卡拉卡拉的聲音,聽起來真恐怖,只見蜘蛛精八只大長爪,足有3米長, 身體好似5座樓房那么寬,我們拿出事先準備的武器---閃電雷仍向了蜘蛛精,只聽"轟””的一聲,蜘蛛精消失了,我們怕蜘蛛精再次出現趕快回到飛船里.
飛船起飛到了許多星球,可都危機四伏,不是大怪物,就是好長好長的毛毛蟲.
空氣的性質范文2
關鍵詞：置換通風; 氣流組織模擬
中圖分類號：TD724文獻標識碼： A
1物理模型
某空調房間物理模型如圖1,圖中y軸正方向是北方，房間尺寸為7.9m×6.9m×4.5m(長×寬×高)，有13個人在房間開會，有1臺電腦，1張會議桌，頂上9個照明燈，南墻有2扇玻璃窗?；旌贤L：3個送風口在西墻上側，2個回風口在東墻下側；置換通風：1個送風口在西墻下側，2個回風口在頂面東側。
圖1 物理模型
2數學模型
數學模型的建立是基于以下的假設：室內氣流為低速不可壓縮的牛頓流體，定常流動，并忽略粘性力引起的耗散效應，室內均勻內熱源或無大的溫度浮動。
3邊界條件
空調室內空氣流體的物理性質，在進行數值計算時，可以近似按常溫下空氣的物性參數選取。計算所需的邊界條件如下：
入口邊界條件：置換通風送風溫度為16℃，風速為0.2m/s；混合通風送風溫度為16℃，風速為2.5m/s。出口邊界條件：假定出口界面上的節點對第1個內節點已無影響，因而可以令對內節點的影響系數為零，這樣就無需知道出口邊界上的值。壁面邊界條件：室內壁面邊界條件設為恒溫邊界，西墻與南墻壁溫為33℃，南窗為35℃，其余壁面溫度均為29℃；電腦設為恒熱流邊界，熱流量分別120W；每盞燈總熱流量為40W；人體簡化為棱柱形，每人總熱流為70W；會議桌的邊界設為絕熱邊界。
4數值模擬結果分析
4.1速度場模擬分析
在置換通風與混合通風兩種不同氣流組織下，選取x=2.05m處的yz平面、y=3.85m處的zx平面顯示速度場分布結果，如圖2、圖3所示。
圖2 x=2.05m處速度分布云圖
圖3 y=3.85m處速度矢量圖
(1)分析如圖2(a)與圖3(a)所示的置換通風下速度場的模擬結果。
低溫氣流從房間的底部送入，由于新風的溫度低于室內溫度，相對密度較高，進入房間后先向下流動，停留在室內地板上，形成一個“新風湖”。在底部氣流單向流動，特別是會議桌(絕熱體)下方區域在地板附近單向流動氣流的速度較大，隨著距離風口越遠，風速越小，如圖3(a)所示。當氣流遇到障礙物和熱源(如人體、電腦)時，新風被加熱后在浮升力作用下上升，卷吸室內氣流形成羽狀氣流流場，到達中部區域的時候氣流速度減小。在房間豎直面上，存在明顯的速度分層，室內氣流以類似層流的活塞流的狀態緩慢向上移動，如圖2(a)所示。氣流在到達天花板附近，一部分經回風口排出房間；另一部分遇阻折回，被羽狀氣流卷吸，在房間頂部很小范圍內形成渦流區。在整個人員活動區(0.1～1.8m)，氣流速度都在0.10m/s以下，不會對人員產生吹風感。同時冷氣流在沿熱源(人或電腦)運動時，吸收熱量上升，冷空氣能及時補充，保證了工作區的舒適度。
(2)分析如圖2(b)與圖3(b)所示的混合通風(上側進下側回)下速度場的模擬結果。
氣流以2.5m/s的速度水平射入，在室內形成明顯的環狀運動，如圖2(b)所示。氣流在重力作用下向下運動，一部分氣流在排風口處直接經排風口排出，大部分氣流在到達地板后折流，貼地面水平流動，且速度較大，如圖3(b)所示，吸收房間余熱，溫度升高，在熱浮升力作用下上升，上升過程中遇到送風氣流，在送風氣流的卷吸下，隨之流動，在房間內形成較大的渦旋。室內氣流擾動比較大，且氣流速度大小差別過大，人員工作區內有吹風感，從而舒適度也不高。由于氣流的卷吸作用，房間的這種通風方式，由于送風量大，必然消耗更多的能量。
4.2溫度場模擬分析
在置換通風與混合通風兩種不同氣流組織下，選取x=2.05m處的yz平面、y=3.85m處的zx平面與z=0.525m處的xy平面顯示速度場分布結果，如圖4、圖5所示。
圖4 x=2.05m處溫度場分布圖
圖5 z=0.525m處溫度場分布圖
(1)分析如圖4(a)、圖5(a)所示的置換通風下溫度場的模擬結果。
對于置換通風，送風溫度低，速度小，主要由熱源產生的熱浮升力來主導室內氣流流向，因此，在水平方向，除熱源外，同一水平面上溫度分布比較均勻，人在各處冷熱感覺比較一致。在垂直方向上存在明顯的熱力分層，房間下方溫度較低，上方溫度相對較高，大約在1.8m以下，溫度梯度大但實際溫差小，不影響室內舒適度。由于只考慮人員工作區內的余熱余濕，相對于其他通風方式來說，減少了室內冷負荷，可以減少送風量或稍微提高送風溫度，一定程度上節省了能源消耗。
(2)分析如圖4(b)、圖5(b)所示的混合通風溫度場的模擬結果。
對于側送風，整個氣流在房間內上部溫度較低，中間溫度較高；從西墻上側送入的低溫氣流，部分下沉，與地面相遇后貼地面流向工作區內，而作為絕熱體的會議桌板面面積較大，起到隔斷氣流的作用，使桌底氣流不能與熱源充分混合，形成低溫的速度較大的單向流氣體，影響人體舒適性。
5評價指標的比較
5.1能量利用系數
比較能量利用系數，也稱為溫度效率ET，ET越大，能量利用效果越好。它直觀反映了能量利用的實際意義。
ET=(Tp－T0)/(Tˊ－T0)(5)式中Tp--排風溫度；T0--進風溫度；Tˊ--室內平均溫度。理論上，根據置換通風的原理和特點，室內的余熱隨逐漸上升的層流氣體聚積到出風口處，經出風口排除，所以在置換通風方式的空調系統中，出風口處、Tp的值要高于工作區域內Tˊ，所以ET大于1；而對于混合通風方式而言，由于室內處于完全混合狀態，一般情況下，出風口處的Tp值要比工作區域內的Tˊ值要小，所以ET小于等于1。理論與實際情況相符合。
5.2人體的熱舒適比較
丹麥工業大學P.O.Fanger教授指出熱舒適由平均氣流速度、溫度和氣流特性決定。在本文所研究的物理模型中，有13個人體模型。在計算區域內選取具有代表性的兩根與人體模型十分接近的參考線，參考線1為x=3.95m，y=2.25m；參考線2為x=4.85m，y=4.65m。選取人體對熱舒適比較敏感的部位作為參考點：腳(z=0.20m)，膝部(z=0.525m)和頭部(z=1.20m)，根據這些點上的參數來計算不同氣流組織形式下人體的熱舒適性。對于各種不同的氣流組織形式，室內人體的熱舒適性是可以接受的(PPD＜10%)，其中與置換通風比較，混合通風方式室內的PPD值相對較大，且變化較大；而置換通風方式，隨高度的增加，PPD值也相應減小，但頭部與腳部變化較小。隨著高度的增加，室內的溫度增加，平均氣流速度減少，從而導致人體的熱舒適性增強。
6結論
相對于側送風，置換通風減少了室內冷負荷，送風速度小，可以減少送風量；而且能量利用系數高。因此置換通風不但能優化室內空氣質量，還節省了處理空氣和輸送空氣的能耗。
參考文獻：
空氣的性質范文3
一、裂縫產生的部位及其特征
在多層住宅中最?？吹降牧芽p是頂層縱橫墻交接處有階梯形裂縫產生；在屋面與墻體交接處或梁底與墻體間有水平裂縫產生；在底層窗臺下有豎向裂縫產生； 各個樓層的窗臺兩角和頂層外墻窗口四角處有斜裂縫存在；在鋼筋混凝土柱和砼小型空心砌塊填充墻的相結處有豎向裂縫存在；在砌塊周邊產生裂縫。
二、裂縫產生的原因
1、小砌塊自身的因素。首先，砼小型空心砌塊是由碎石或卵石為粗骨料制作的混凝土，它具有混凝土的脆性。同時砌塊存在著干縮的重要特性，在28天自然養護后，其干縮約完成60％左右，因而這樣的砼小型空心砌塊用在墻體中就難免發生裂縫；其次，用于砼小型空心砌塊和砌筑砂漿中的水泥、石灰、砂石等材料來源很廣，其性能不夠穩定，因此也會影響砌塊和砌筑砂漿的質量。2、溫度的影響。屋面與墻體之間的溫差也會使頂層墻體產生裂縫，在夏季尤其明顯。屋面的溫度比墻體的溫度高，則屋面的變形也比墻體的變形大，屋面的變形受到墻體的約束，導致在屋面和墻體的結合處產生剪拉力。在剪拉力和屋面荷載的共同作用下，墻體產生相應的主拉應力，當主拉應力超過墻體自身的抗剪、抗拉強度時，墻體勢必會產生多種形狀的裂縫。3、設計方面存在的因素。砌塊對地基不均勻沉降非常敏感，設計中如果對地基不均勻沉降估計不足，易在墻體中產生階梯形裂縫及底層窗臺墻體的豎向裂縫。此外，目前大部分屋面在檐口處沒有隔熱措施，導致頂層橫墻產生階梯性裂縫。對屋面保溫材料的隨意選擇而不考慮減少溫差的作用，也會導致裂縫的產生。在混凝土柱和砼小型空心砌塊的相結處，缺乏相應控制裂縫產生的措施。4、施工中存在的因素。砌筑工人之間技術水平的差別造成砌筑質量不穩定，是造成墻體質量問題的重要因素。在施工中，所用砂漿強度低、砌塊表面浮灰等污物未處理干凈、砌筑時鋪灰過大，均會發生砂漿與砌塊間粘結力差，導致裂縫的產生。其次，砌塊出廠存放期不夠，在砌塊體積收縮尚未完成就上墻砌筑，產生收縮裂縫。砌塊排列不合理，上下二皮砌塊豎縫搭砌小于砌塊高的三分之一或150mm的，沒有在水平灰縫中按規定加拉結筋或鋼筋網片，導致裂縫的產生。墻體、圈梁、樓板之間縱橫墻相交處無可靠連接。施工現場對砼小型空心砌塊的堆放場地、遮雨措施等未能按規范要求實施，上述這些都會造成墻體水平裂縫的產生。
三、砌塊墻體裂縫控制的措施
l、設計方面控制的措施 。控制頂層墻體裂縫的關鍵是降低屋面與墻體之間的溫度差。因此必須同時采用保溫層和隔熱層，在檐口處的保溫層厚度必須滿足允許溫差的要求。同時，隔熱層應滿鋪，不得在檐口處出現空檔。在屋蓋適當部位應設置分隔縫。頂層外墻交接處和縱橫墻交接處的芯柱數由現在的5孔、4孔增加為8孔，其中在橫墻或山墻上設5孔，在外縱墻上設3孔，以減少橫墻斜向裂縫的產生。在頂層門窗洞口兩側均設置1孔芯柱，芯柱必須錨固于上下層的圈梁內，以增強墻體的抗剪強度。頂層兩端第―開間的房間隔墻厚度若為190則應與山墻同時砌筑，在T字接頭處設置4孔芯柱和φ4鋼筋點焊網片，沿高度每600mm設置。后砌墻和填充墻用鋼筋網片與山墻連接，墻頂離開屋面板底20mm，并用彈性材料嵌縫。上述兩種墻體須沿墻通長設置φ4鋼筋點焊網片與芯柱網片、山墻拉結網片相連。提高頂層墻體的小砌塊和砌筑砂漿的強度等級，應不低于7．5級，并在外縱墻、內橫墻沿高度每600mm設置φ4鋼筋點焊網片，用來增強頂層墻體的抗拉、抗剪強度。 在各層窗臺處均設置鋼筋混凝土窗臺梁，以減少由于壓力差引起的裂縫。同時提高底層窗臺下砌筑砂漿的強度等級。若在不均勻地基的情況下，增加地圈梁的剛度，并在底層窗臺墻體的第二與第四皮灰縫中各設置φ4鋼筋點焊網片，用以控制豎向裂縫的產生。 2、施工方面的控制措施。砌筑工人應持證上崗，無上崗證者不得上崗。上崗前應做好技術交底，要求每一層的同部位墻體應由同一人施工。墻體所使用砼小型空心砌塊的生產廠家必須具有準用證。砌筑前，應將砌塊表面的污物清除，不得使用28天齡期未到或潮濕的小砌塊進行砌筑。斷裂的小砌塊或壁肋中有豎向凹形縫的小砌塊不得在承重墻上砌筑。砌筑水平灰縫時用座漿法鋪漿，砌筑豎縫時先將小砌塊端面朝上鋪滿砂漿，然后上墻擠緊，并用泥刀在豎縫中插搗密實，做到隨砌隨勒縫，用以保證墻體有足夠的抗拉、抗剪強度。若需要移動已砌好砌體的小砌塊或被撞動的小砌塊時，應重新鋪漿砌筑，控制砌塊周圍裂縫的產生。
空氣的性質范文4
關鍵詞： 電氣控制器； 逆變模型； 輸出增益控制； 節能設計
中圖分類號： TN876?34； TM721 文獻標識碼： A 文章編號： 1004?373X（2017）12?0176?03
Abstract： In order to improve the energy?saving effect， reduce the power consumption and increase the output power gain of the large?scale electrical control equipment， an energy?saving design method of the large?scale electrical controller is proposed， which is based on fitness compensation of inner?loop controller and DC/AC inversion model. The unit model of the large?scale electrical device controller is constructed. The electrical controller DC/AC inversion model controlled by current inner loop is established. The fitness compensation method of inner?loop controller is used to control the output gain to design the hardware of the large?scale electrical controller. The experimental results show that the method to design the large?scale electrical controller has good energy?saving effect and high output power gain.
Keywords： electrical controller； inversion model； output gain control； energy?saving design
0 引 言
大型電氣設備系統的節能設計指標取決于合理的模型結構和準確的模型參數，通^對電氣自動化控制，降低外部擾動特性和外界干擾對電氣設備的輸出功率增益的影響，實現大型電氣控制器的節能設計。對大型電氣設備的控制器設計方法主要建立在粒子群算法[1]、暫態建模和比例?積分調節控制方法基礎上[2]，通過對大型電氣設備控制器單元建模，結合搜索?高斯過程混合算法有效地控制功率實現電氣設備控制器單元模型的優化設計[3]，以輸出電壓增益、功率損耗為約束參量，進行節能設計，但傳統方法存在功率開銷較大，節能效果不好[4]。對此，提出基于內環控制器適應度補償和DC/AC 逆變模型的大型電氣控制器的節能設計方法，通過對節能控制模型的算法和硬件設計，實現電氣控制器節能優化設計，取得較好的效果。
1 大型電氣控制器的節能設計的總體構架
大型電氣設備控制器單元模型主要由 DC/AC 逆變器模型、電流內環控制器和外環控制模型等組成，電氣設備集成智能控制系統是建立在嵌入式操作系統基礎上的，通過移植后可以運行在不同的硬件平臺上，結合控制算法和前期的硬件電路設計，實現對大型電氣設備的多線程控制，并使電氣設備集成智能控制系統運行在ARM，PowerPC等多種硬件平臺上，保障控制系統的軟件程序具有較好的移植性和人機交互性，并實現在物聯網環境下大型電氣設備的智能節能控制。大型電氣設備集成智能控制系統的嵌入式Linux系統分為四個層次，分別為：參量輸入層、硬件設計模塊層、控制核心層和人機交互層[5?6]。根據上述開發環境和控制系統的總體設計描述，得到大型電氣設備節能控制器，其大型電氣設備控制器結構模型如圖1所示。
2 電氣控制器節能設計優化
2.1 電氣控制器DC/AC逆變模型
在上述進行了大型電氣設備的控制器的參量分析和控制模型設計的基礎上，進行電氣控制器節能設計優化。本文提出一種基于內環控制器適應度補償和DC/AC 逆變模型的大型電氣控制器的節能設計方法，建立電流內環控制的電氣控制器DC/AC 逆變模型。大型電氣設備控制器單元模型主要由 DC/AC 逆變器及內環控制模型構建[7]，其中內環控制模型的結構框圖見圖2。
2.3 節能控制的硬件實現
根據上述模型設計和電路分析，進行大型電氣控制器節能設計的硬件設計。硬件模塊設計中，主要由GT8340嵌入式控制芯片和電機驅動器組成，采用IRPF260N型電路設計方法，采用ADSP21160處理器作為核心控制芯片進行系統集成電路設計，采用單220交流供電，輸入峰值為3 Vpp，其時鐘中斷接口支持8個多頻的節能中斷控制，直接從地址0x20000000執行交流耦合信號調制，從外部的8位或16位存儲器引導程序加載，通過JTAG接口訪問CPU的內部寄存器，實現節能控制的硬件電路設計，如圖4所示。
在大型電氣控制節能設計中，控制命令格式是十六進制，控制命令的結構表見表1。
3 實驗測試分析
實驗軟件平臺建立在Matlab 7.0仿真軟件的基礎上，在實驗測試中，大型電氣控制器的轉矩輸出在1.2～3.5之間取值，節能控制電機的最大轉速為154 rad/s，其他參數設置見表2。
根據上述仿真環境設定，進行控制性能測試，圖5和圖6分別給出了采用本文方法和傳統的參數辨識方法進行電氣節能控制的輸出電流及功率增益對比。分析仿真結果得知，采用本文方法進行大型電氣節能控制，輸出電流及功率增益的內環、外環輸出動態響應的曲線的增益更高。本文模型更與理想的輸出參量接近，說明節能效果更好，性能優越。
4 結 語
為了提高大型電氣控制器的節能效果，提出基于內環控制器適應度補償和DC/AC 逆變模型的大型電氣控制器的節能設計方法。實驗測試表明，本文方法進行電氣控制器節能設計時，輸出的電流穩定，功率增益較大，比傳統方法更接近于理想水平，具有優越性。
參考文獻
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空氣的性質范文5
【關鍵詞】：變壓器的空載損耗、銅損、鐵損、空載電流
中圖分類號：TM411文獻標識碼： A 文章編號：
損耗，一般指損失，受損失或耗費的意思。在信號專業中指信號電平或強度的減少，通常用分貝表示。也指沒有實際用途的功率耗散。所謂能量損耗就是能量的損失，是指能量在沒有實際用途下的浪費和流失。變壓器在不同的運行方式下所進行的損耗方式不同，也就是說，變壓器在不同的運行方式會造成變壓器不同的能量耗散。具體的說變壓器有空載損耗、負載損耗、和過載損耗三種。本文將具體論斷變壓器的空載損耗。
一：論述變壓器的空載運行狀態
（1）變壓器的空載運行是指變壓器的一次繞組接入電源，二次繞組開路的工作狀態。此時，一次繞組中的電流稱為變壓器的空載電流?？蛰d電流產生空載磁場。在主磁場（即同時交聯一、二繞組的磁場）作用下，一、二次繞組中便感應出電動勢。變壓器空載運行時，雖然二次側沒有功率輸出，但一次側仍然從電網吸取一部分的有功功率，來補償因為磁通飽和，在鐵芯內引起的磁滯損耗和渦流損耗簡稱鐵耗。磁滯損耗的大小取決于電源的頻率和鐵芯材料磁滯回線的面積；渦流損耗與最大磁通密度和頻率的平方成正比。另外還存在空載電流引起的銅耗。對于不同容量的變壓器，空載電流和空載損耗的大小是不同的。
（2）變壓器空載運行時的有功損耗稱為空載損耗。主要包括空載電流流過一次繞組時在電中產生的損耗(銅耗)和交變磁通穿過鐵心時在鐵心中產生的損耗(鐵耗)。鐵耗占主要分量，可認為空載損耗等于鐵耗。鐵耗由渦流損耗和磁滯損耗組成。
（3）空載運行時的主要物理量有：電源電壓、感應電動勢空載電流。空載電流的大小與一次繞組的匝數(N)、磁路的磁通(Φ)和磁阻(Rm )有關。 磁通的大小由電源電壓決定，因此電源電壓的波動影響空載電流的大小。當電源電壓一定且繞組匝數不變時，空載電流只與磁路的磁阻有關。影響磁路磁阻的因素有鐵心尺寸、鐵心材料、鐵心飽和程度和疊片工藝等。
（4）變壓器空載運行時空載電流的數值很小，一般僅占額定電流的2%至10%,并且變壓器容量愈大，空載電流的百分數愈小。在空載電流的兩個分量中，有功分量所占比重極小，僅為無功分量的10%左右，因此空載電流基本上是屬于無功性質的，通常又稱為激磁電流。變壓器空載運行合閘的一瞬間會產生勵磁涌流，也就是空載運行的時候，開始的時候可以看到變壓器電流表的指針擺得很大，然后很快返回到正常的空載電流值，這個沖擊電流通常稱之為勵磁涌流。
二：勵磁涌流的特點：1)涌流含有數值很大的高次諧波分量(主要是二次和三次諧波)，因此，勵磁涌流的變化曲線為尖頂波。2)勵磁涌流的衰減常數與鐵芯的飽和程度有關，飽和越深，電抗越小，衰減越快。因此，在開始瞬間衰減很快，以后逐漸減慢，經0.5～1s后其值不超過(0.25～0.5)In。3)一般情況下，變壓器容量越大，衰減的持續時間越長，但總的趨勢是涌流的衰減速度往往比短路電流衰減慢一些。4)勵磁涌流的數值很大，最大可達額定電流的8～10倍。當整定一臺斷路器控制一臺變壓器時，其速斷可按變壓器勵磁電流來整定。
三 ：空載電流的波形與影響因素：
由磁路歐姆定律可知，空載電流(i)的波形與磁路的磁通(Φ) 和磁阻(Rm)有關。對于單相變壓器而言，當電源電壓為正弦波時，與其相應的主磁通也為正弦波，因此空載電流的波形僅與磁路的磁阻有關，即與變壓器鐵心的飽和程度有關。鐵心的磁化曲線是非線性的，鐵心的飽和程度與變壓器的額定工作點的選擇有關。若工作點選在磁化曲線的未飽和段，空載電流與磁通是線性關系，即為正弦波。若工作點選在磁化曲線的飽和段，空載電流與磁通是非線性關系，即為尖頂波。并且鐵心愈飽和，空載電流的尖頂波愈尖。一般電力變壓器的額定工作點都選在微飽和段內，因此空載電流為尖頂波。
四：變壓器節能運行要注意的事項
通過以上五點我們不難看出如果要叫一臺變壓器合理的節能運行，我們要做好以下幾點：⑴降低變壓器的空載運行電流，即盡量投入運行合理容量的變壓器，既不做到容量浪費，也不致使變壓器過負荷運行，一般選定預計負荷的1.1倍即可。⑵盡量在變壓器負荷側安裝并投入無功補償裝置，使變壓器的功率因數盡量達到0.95，以減少變壓器的無功損耗。⑶整體負荷的投運盡量操作變壓器的高壓側開關，從而減少變壓器的空載運行時間，以達到節能的效果。
五：結束語：
以上是我從企業廠礦變壓器運行的角度淺談了一下變壓器節能運行的問題，愿我們攜起手來將這類問題開闊起來，繼續深入到電動機的節能運行、企業廠礦照明的節能運行等等節能運行問題上來，人人都培養出節能認識，養成節能的習慣！
節能---在這個資源競爭的時代，是我們永遠的話題，愿我們都能合理的使用我們身邊的一切資源，做到物盡其用，物揭其能。
【參考文獻】：
[1]《電氣裝置安裝工程電氣設備交接試驗標準》（GB50150-91）；
[2]《電氣裝置安裝工程接地裝置施工及驗收規范》 （GB50169-92）；
[3]《建筑電氣安裝工程施工質量驗收規范》（GB50303-2002
【作者簡介】：
空氣的性質范文6
關鍵詞：環境空氣 自動監測 質量控制 有效性
中圖分類號：X83 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2013）01（a）-0-01
當前，我國環境空氣質量自動監測技術發展迅速。很多市縣都建立起了環境空氣的自動化監測站，有些一線城市還建立了移動的環境空氣監測系統。而這些自動化監測系統在使用過程中，還需要建立起一個質量控制管理系統與之相配套，保證其所獲信息的可靠性。只有建立起完整的質量管理體系，才能夠保證環境空氣質量自動監控的每項工作都在質量體系下運行，從而實現自動監控的科學性、準確性、有效性、客觀性。
1 建立環境空氣自動監測質量控制系統
環境空氣自動監測中的質量控制的內容包括：制定監測計劃、明確監測數據的質量要求與控制目標、確定采集樣本和預處理樣本及分析樣本的方法、統一數據處理及評價反饋的標準和方法。應依據國家認可的實驗室標準來編寫質量控制體系文件，設置相關的質量控制部門。質量控制體系文件應包含質量控制手冊、工作指導手冊、工作程序手冊。環境空氣質量自動監測系統的所有監測工作流程嚴格按照質量控制體系文件來操作。質量控制監督員及質量控制部門應監督質量控制體系文件的執行情況，同時相關部門應對質量控制體系進行一年一次的評審與修改。
2 環境空氣自動監測中質量控制人員要求及機構設置
2.1 質量控制人員的要求
質量控制人員要具備國家環境保護法規政策的知識，具有環境保護的基礎理論知識和實際操作能力，要參加并通過上級主管部門組織的培訓與考試，取得上崗工作的許可證。對于環境空氣自動監測系統中的儀器具有基本的故障判別能力與維修能力。一般來講，每個環境空氣質量監測站配備三名質量監督人員，全面負責監督監測質量，每個月按時填寫相應的監督記錄表。如果發現不合要求的情況，及時上報相關部門或相關負責人進行整改，并對整改后的結果進行復查。
2.2 質量控制機構的設置
根據工作崗位的不同，一般將環境空氣自動監測站中的工作人員分成三組，分別是中心控制組、質量控制組、運行保障組。
中心控制組的任務是對各個監測項目所使用的儀器的運行狀況進行遠程監控與故障診斷。對儀器記錄下的監測數據進行及時的收集、判斷、查驗、整理與存儲。如果發現數據異常或儀器狀態異常，及時告知相關人員排除故障，并做好記錄與處理有誤的數據。
質量控制組的任務是對自動監測儀器與設備進行校準、對比、溯源標準。
運行保障組的任務是排除儀器出現的故障，同時要對自動監測站進行常規的巡查檢視。要注意自動監測站周邊是否有污染源干擾工作，也要查看儀器運行的情況，更換失效的藥劑與耗材，填寫情況記錄表。有需要的情況下，更換與購置儀器。
3 環境空氣自動監測儀器設備的質量要求
環境空氣自動監測的機房與儀器必須統一配置標準，所使用的分析方法必須是國家公布的標準方法或是推薦使用的方法，相關儀器性能數據必須符合國家所頒布的規范或標準。除此之外還要具備長時間運行的能力與穩定運行的能力。
為實現對自動監測的質量控制，還要盡可能地配備先進的監測儀器。在采購之前，必須經過科學的調查與論證，先制訂出詳盡的用戶需求書，嚴把儀器的性能關，在儀器到貨后，還要進行專業的調試、校準，在確認所有的性能指標全都達到要求之后再提交相關部門驗收，在得到計量部門檢驗認定合格后正式投入使用。此外，還要定期進行檢查，以保證儀器以最良好的狀態運行。
4 環境空氣自動監測儀器的校準與管理
在使用中，也需要定期對監測儀器進行校準，以保證自動監測達到一定的質量要求。這種使用中的校準一般分兩種形式：第一，強制檢測校準儀器。對于計量檢測部門有明確要求必須送交檢查校準的儀器，一定要送至計量檢測部門進行強制性的檢測，通常的檢測周期為一年。例如，SO2、NO2、CO分析儀都是規定必須送計量檢測部門進行校準的儀器。第二，自主校準儀器。對于計量檢測部門不要求送檢的，可以自行檢驗校準。如146 氣體動態校準儀、β 射線自動測塵儀等，一年自行進行最少一次校準。但自行校準儀器，也要有一個明確的程序與方法。這個程序和方法可以由部門自行制定，再送交質量控制部門審核批準，最后形成成形的指導手冊。很多空氣質量監測儀器在使用過程中，會發生零點檢測偏移，因此，除了每年例行的校準之外，還需進行不定期的校準。如果發現儀器測定的數據與實際情況的誤差超出允許范圍，就要立刻對該儀器進行檢測校準，同時對之前的監測數據進行檢查，看是否科學有效，如果因為誤差而失效，要對之前的結果進行追溯，進行修改。
對于自動監測儀器，要專門設立管理人員進行專項管理，建立起動態管理檔案，保證每臺儀器所處的位置與狀態都可以隨時進行查詢，制定出所有自動監測儀器的年檢制度與計劃。對于每臺儀器的說明書、驗收報告、調試報告、檢測報告、自檢報告、維修報告，都要分類妥善保管，以便查詢和調閱。
5 監測數據的處理與保存
對于自動監測儀器所取得的數據，應采用國家標準的計量單位，依照國家的規范進行取舍。原始數據采用二級審核制度，上報數據采用三級審核制度。要執行嚴格的保密制度，采取有效的預防措施，保證數據安全。負責數據采集與處理的計算機或其他設備，要采用授權操作的機制，及時做好數據備份工作。最后形成的監測報告，要做到記錄規范，相關人員簽名完備，及時交送檔案時存檔備查。數據處理所使用的軟件，要經過檢查測試，供貨商提供的使用證明，也要在檔案室備案。
6 結語
在日常的工作中只要出現細微的疏忽，都會造成監測結果出現較大的誤差，導致監測報告的失真，因此，必須通過有效的質量控制體系來保證環境空氣自動監測的客觀、準確、科學、有效。我們還應不斷在工作實踐中積累經驗，不斷創新工作思路，完善質量控制管理體系，使我們的環境空氣監測工作再上一個臺階。
參考文獻
