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電工鋼范文1
關鍵詞：電工鋼；有序相；納米硬度
引言
硅含量低于3%的硅鋼廣泛用于發電機的鐵芯材料，因此又被稱為電工鋼，目前的研究多致力于通過減少磁滯損耗和渦流損耗以節約電能。為實現這一目標，高硅電工鋼，尤其是6.5%Si被認為是最具前景的合金。當硅含量從3%增加到6.5%時，電阻率從48μΩcm增加到82μΩcm，同時，渦流損耗也大幅降低。然而電工鋼中硅含量的增加也會增大材料的硬度和脆性，并且當硅含量超過4%時，冷軋薄板的脆性導致其幾乎不可能具備經濟性。電工鋼的脆性與其組織中的有序相、晶粒尺寸和晶界純凈度等因素有關。目前已經通過透射電鏡等方式證實了在硅含量為5.3%~11%的Fe~Si二元合金系列中存在2種有序相：B2相(FeSi)和DO3相（Fe3Si），其中B2有序相是由A2相（體心立方結構的無序固溶體）通過不同原子的第一鄰近配對方式形成的，第二鄰近原子之間的有序排列則形成DO3相。根據前人研究結果，通過降低硅含量、提高熱處理后的冷卻速度可有效抑制有序化反應，但尚未形成量化結果，目前的研究也大多停留在研究抑制有序相形成的硅含量和臨界冷卻速度之間的關系。為尋找適合冷軋加工的熱處理工藝，本文在不同的退火溫度和退火時間下測量了有序相的電阻率和納米硬度，以研究其溶解特性，以及有序相的溶解對材料性能的影響。
1實驗材料及方法
本文采用的電工鋼是用純鐵和硅在Ar保護氣氛下的真空感應爐中進行冶煉的，鑄態試樣在1100℃進行40min均勻化，然后在1200℃~900℃熱軋，壓下量75%。熱軋后進行空冷，在750℃~1000℃退火10~60min以溶解有序相，然后將這些試樣在不同介質中冷卻以探究能夠抑制有序相形成的冷卻條件。通過估算，在850℃~500℃內，空氣、油、水和冰水的冷卻速度分別為5、60、175和340K/s。表1所列為5.65%Si電工鋼的化學組成，本文通過觀測TEM衍射圖案及暗場像，以證實材料中是否存在有序相；顯微維氏硬度采用金剛石棱錐壓頭測定，實驗載荷為500gf（載荷單位），測量結果取10次以上測量值的平均值。為詳細研究不同相的顯微硬度，本文采用了NanoIndenterXP納米力學探針測量納米硬度，納米硬度通過用載荷除以投影面積以獲得目標凹痕深度來計算。
2實驗結果和分析
2.1硅含量和熱處理對有序相的影響
根據前人研究表明，硅含量和熱處理后冷卻速度會嚴重影響B2相的形成，含5.8%Si的電工鋼在1000℃退火后油冷可抑制B2相的形成。為研究冷卻速度對B2相形成的影響，本文將硅含量為5.7%的電工鋼熱軋后在850℃退火1h，然后分別用油和冰水冷卻。將退火溫度從1000℃降低到850℃，有利于避免因熱沖擊導致的裂紋，同時也有利于加快穿過B2相形成溫度區間時的冷卻速度。為分析退火后可有效抑制B2相形成的臨界冷卻速度與硅含量，本文將硅含量5%~6%的2mm厚試樣于900℃~1200℃熱軋后空冷，然后在850℃退火1h后以不同冷卻速度冷卻。表2列出了本文采用的試驗材料Si含量及退火后的冷卻速度，實驗結果總結如圖1所示。當硅含量超過5.6%時，抑制B2相形成所必需的臨界冷卻速度隨硅含量增加快速增加。硅含量為5.5%時，油淬（60K/s）即可抑制B2相的形成，但當硅含量為5.7%時，只有用冰水冷卻（340K/s）才能抑制B2相的形成。
2.2偏析對有序相溶解狀態的影響為研究
B2有序相的溶解速率，本文將熱軋后5.65%Si電工鋼板在750℃退火1h或在850℃退火10min后，然后將這些試樣在冰水中冷卻。通過測量材料的電阻率來研究B2相的消失機制，盡管該方法并不直接，但可以間接反應顯微組織的變化。熱軋后未進行均勻化的含6.5%Si的鑄錠試樣和含6.3%Si的噴鑄試樣在810℃和960℃的電阻率變化分別如圖2（a）和圖2（b）所示。在加熱到退火溫度的過程中，電阻率增加與退火溫度成正比。在810℃退火時，試樣的電阻率先快速增加然后緩慢增加（圖2（a））。960℃的退火行為與810℃不同（圖2（b）），試樣電阻率開始時降低然后平穩增加，可能隨著溫度的升高，熱軋后組織發生了回復與再結晶。通過測量電阻率可發現，減少凝固偏析都可以有效降低B2有序相的數量，降低溶解B2有序相的熱處理溫度，并且縮短熱處理時間。
2.3電工鋼的顯微硬度
本文通過測量顯微硬度研究了不同成分和熱處理狀態下有序相數量的改變，顯微硬度的測量值總結如圖3所示，所用樣品為鑄態（SC）、熱軋態（hotrolled）、850℃及1000℃退火后油冷或冰水冷卻試樣。從圖3可以看出，熱處理狀態對顯微維氏硬度的影響并不大，在實驗范圍內，顯微硬度值僅與硅含量成正比例關系。通過維氏硬度的結果可看出，B2相和A2相的硬度差別并不是很大，因此，電工鋼的顯微維氏硬度幾乎僅僅取決于硅含量。電工鋼的硬度并沒有因為有序相的出現而出現不連續，A2相的短程有序使其與B2相具有相似的硬度，而硅含量是唯一決定其硬度的因素。
3結語
（1）電工鋼（5%~6%Si）中抑制B2有序相形成的必要臨界冷卻速度隨硅含量呈指數增加，B2有序相的消失行為取決于退火溫度和顯微偏析。（2）為了減少B2有序相的數量、降低溶解B2有序相的退火溫度、縮短退火時間，消除凝固偏析都是非常必要的。（3）Si含量超過3.5%的電工鋼的顯微硬度只取決于硅含量，而與熱處理狀態無關，A2相和B2相之間的納米硬度差別很小。
參考文獻：
［1］楊勁松，謝建新，周成．6.5%Si高硅鋼的制備工藝及發展前景［J］．功能材料，2003（3）：244-246.
電工鋼范文2
低壓電器用銅基觸點材料的研究進展
焊接型銀觸點的現狀與發展
擠壓型銀石墨觸點脫碳層分析及釬焊后剪切力研究
錳含量對無取向電工鋼組織性能的影響
鈦酸鉍鈣和稀土復合摻雜對BaTiO_3陶瓷微結構和介電性能的影響
熱處理對La0.7Ni2.65Mg0.3Co0.75Mn0.1合金貯氫性能的影響
鉚釘觸頭表面“白印”產生的原因及影響
粉末燒結鋁鎳鈷永磁合金的質量控制
輕型直流輸電及其應用研究
電觸頭材料
行業動態
新會員簡介
專利、文摘
射頻識別標簽用導電銀膠研究進展
“物聯網”
金屬霧化制粉技術現狀
氧壓對粉末預氧化法AgSnO_2電觸頭材料性能的影響
AgSn合金粉末氧化過程分析
銀石墨觸點焊接方法研究
機械合金化法制備CuW(85)電接觸材料工藝研究
退火溫度對Bi4Ti3O12Bi3TiNbO9復合薄膜鐵電性能的影響
AB_5型儲氫合金低溫氫擴散行為研究
GB/T24268-2009《銀氧化錫電觸頭材料化學分析方法》釋義
泄漏電流測試儀測量結果不確定度評定
核主成分分析和粒子群優化支持向量機在電力機車籠型異步牽引電機故障診斷中的應用研究
石油庫低壓配電及控制系統防雷技術
行業動態
專利文摘
“第七屆電工合金技術交流會”征文啟事
含微量Ni、Zr、RE的新型銅基電接觸材料組織與性能研究
模擬汽車繼電器條件下AgW、AgSnO_2觸頭材料的電弧侵蝕性能研究
化學包覆法AgNi(10)觸頭材料的電弧侵蝕特性
噴射沉積法Cu-9Ni-6Sn合金的組織與性能研究
鉍層狀結構陶瓷Bi2SrNdNb2FeO12鐵電性能及磁性能研究
上引連鑄工藝在銀基電觸頭材料生產中的應用
反向擠壓在銀合金材料加工中的應用
電熱合金術語
雙金屬在低壓電器的設計應用及常見問題分析
用于氣體擴散層的碳纖維材料的性能測試與分析
電工合金標準現狀及發展趨勢
多電機傳動在連軋管機組精整線上的應用
行業動態
新會員簡介
專利文摘
含CuO的AgZnO觸頭材料的制備與電性能分析
等離子電弧法制備納米SnO_2的試驗研究
銅包鋁線導電性能的計算研究
2%Si無取向電工鋼織構的演變
碳纖維復合材料與金屬的電偶腐蝕及防護
粘結劑含量對(Pr0.8Tb0.2)(Fe0.4Co0.6)1.88C0.05合金粘結樣品磁致伸縮的影響
AgSnO_2電觸頭材料制備技術綜述
熱雙金屬術語
微電機用環保復合金屬材料現狀及發展趨勢
低溫等離子體技術在材料表面改性中的應用
Bi4Ti3O12鐵電薄膜的制備及研究進展
基于虛擬儀器的繼電器觸點彈跳測試系統
《電工材料》投稿需知
電工鋼范文3
浦項制鐵原是“國企”，韓國政府于2000年10月將浦項制鐵公司實行私營化，收回資金3兆8899億韓元，與其間的投資額2205億韓元相比，年均投資收益達16.7%，是韓國政府建立以來政府投資中收益率最高的。浦項制鐵公司于1994年在紐約證券交易所上市，接著又于次年在倫敦證券交易所上市，現在外資股東達60%以上，被認為是韓國具代表性的績優公司。
浦項制鐵是世界上最具競爭力的鋼鐵企業之一，其發展戰略是時時刻刻把創新思維融入企業的各項工作之中，不斷進行自主創新，以確保技術領先優勢和增強核心競爭力。為此，浦項制鐵大力研發新一代低碳鋼鐵生產突破性技術和環保型高端鋼材產品，同時還高度重視新能源技術開發，以尋找新的利潤增長點，創新引領國際鋼鐵業發展的浦項制鐵模式。
浦項制鐵擁有多項面向未來的先進技術，如低碳煉鐵FINEX技術，全氫高爐煉鐵技術，碳捕獲與分離技術，利用廢熱氣發電技術等。其中，浦項制鐵為最后一條技術路線設定的可行期限是2050年。
一直以來，浦項制鐵高度重視高附加值新產品的研發，已經形成了優質汽車用鋼、高級API鋼材、400系列不銹鋼、高級別電工鋼、熱成形鋼、TMCP（新一代控軋控冷）鋼、簾線鋼和無鉻熱鍍鋅鋼板等8大戰略性產品的研發體系，優先發展超輕型高強度汽車用鋼、高級別電工鋼等高附加值產品。如今，浦項制鐵高附加值產品比例高達60%以上、特別是世界頂級產品所占比例達到了17.8%。
電工鋼范文4
筆者個人更看好山東、湖北兩省的國企改革前景。
山東：開放式重組重實業
山東國企改革將是贏家有什么道理？
山東推動國企市場化開放式重組整合，按照產業相近、業務相關的原則，通過合資合作、股權置換、資產置換等方式，推進跨企業重組整合。支持上市公司實施跨地區、跨所有制并購重組。支持企業開展跨國并購、跨國經營，提高全球資源配置能力。
從山東這里，我們看不到資本運作的濃厚跡象，因為我國股市已經因大小非上市而受到超負荷供應，現在各地國資委還在大談特談實現國企整體上市，請問這不是把股市壓扁又是什么？很明顯，這種資本運作在中國股市未來五年或股市沒有對全球開放之前，前景還是未知。
山東改革重點強調國企之間如何重組，筆者認為，方向上對了。另外，股權置換、資產置換均不是資金購買對方的股權，而是抱團股份制發展，沒有消化資金。如果能夠在抱團股份制發展的基礎上進一步提出，引導技術化或特色化或差異化發展，那么將更加保證改革的提質增效。
與此同時，山東國企改革，推進企業內部產業重組整合，并加快清理低效無效資產，關閉破產長期停產停業企業。嚴控盲目無序擴張，有序退出產能嚴重過剩行業和劣勢企業。
對于山東省國企改革一手加法一手減法同時進行，筆者還是看好的。不過，山東需要注意一點，國企之間重組的落腳點是相同產品的不同國企資產，才能進行股份制抱團發展。所以，重組有精細型和粗放型的不同模式，只有走相同產品重組或配套產業重組或上下游產業重組，才能提升競爭力、提高產品利潤率。
湖北：“五個轉變”促轉型
湖北省國企改革也將會是這一輪改革的贏家，原因如下。
湖北省出資企業要力爭實現“五個轉變”。這個轉變是：由重視國有獨資、國有控股轉到推進股權多元化；由重視資產規模擴張轉到重視質量、效益；由重視投資、重建設轉到大力融資、帶動社會投資上來；由重視經營者業績考核轉到加強對經營者激勵和同步提高職工收入水平上來；由重視發展環境轉到重視企業法制建設上來。
湖北省國企改革的亮點是，當很多地方政府把國企改革的重點落實到業績考核時，湖北重視的是經營者的激勵。這是一種重獎之下必有勇夫的舉措。很明顯，與傳統業績考核下完成任務的心態相比，重視經營者激勵必定調動國企決策管理層的積極性。這是湖北高出全國國企改革的地方。
國企混合制發展，本身就是一種控制資產總量的擴張，當然也是通過國權多元化，增加股東之間相互監督。但是，這些并沒有新意。湖北省提出從重視國企改革規模擴張上升到重視質量、效益，這一點很好。但是，也比較含糊，這種效益到底是國企產品創造還是國企套利創造呢？顯然，湖北省沒有區分這一點。
另外，湖北從重視投資、重建設轉移到大力融資、帶動社會投資上來?？梢哉J識到高投資、高建設已經成為昔日的模式，這點認識很好。帶動社會投資也是很好的想法，但是大力融資如果僅僅是國企自身融資，也許高風險會相伴而生。但如果是讓外部機構大量投資，就是好事。
雖然，湖北在國企上市上也是戀戀不忘，但是對國企改革實體上的思考比較細膩。
浙江：金融改革有風險
浙江省國企改革將受挫有什么道理？
浙江省加快完善現代市場體系，實行統一的市場準入制度、市場監管制度，大力發展地方資本市場和地方金融，探索建立城鄉統一的建設用地市場，推進資源要素配置市場化。
浙江省關注的是金融改革帶來的紅利。然而實際上，從溫州金融改革的經驗來看，金融改革并沒有拯救實體企業，集合債、擔保業、村鎮銀行、小貸公司均沒有發揮效果。
筆者認為，地方政府感情用事是無效的。比如，每年的世界溫商大會，地方政府都會鼓勵溫商企業多為家鄉做貢獻?？墒菍τ谝粋€沒有回報利益的鼓動，有些溫商礙于面子，小量投資，就是不成功不賺錢，也無傷大雅。如果是大規模投資，如果是沒有回報率，投資家鄉也就沒有動力了。
所以，企業產品利潤率才是拯救地方經濟的關鍵切入點，人情僅僅是點綴，不可能救活一個地方的經濟。
從浙江省主推的改革目標是打造一個統一的市場而非打造一批國企產品來看，似乎這個發力點出現了偏差。而上文已經說明，溫商回頭并不積極。所以，國企改革混合私有股權，浙江省私企有可能很不情愿。所以，筆者預測浙江省國企改革將是下挫。另外，國際上還沒有哪個國家依靠金融能夠可持續發展的。英國玩金融，經濟增速很慢。美國玩金融玩出金融危機，依然是經濟陷入大衰退。所以，溫州金改會耽誤實體經濟改革，將加大出現產業空心化的可能。
國企改革需結合政府戰略
那么，各地政府如何讓國企改革發力發在刀口上而非刀背上呢？
筆者建議如下。
一是國企改革并非兩個相同產業的企業合并再引進私有資金、集體資金、外資就能夠成功的。以鋼鐵國企改革為例，筆者認為可以從全國的角度，尋找全國取向電工鋼企業，比如武鋼。將全國所有鋼企的取向電工鋼資產全部抽取出來，以股份制方式并入武鋼，并以相應股份比例的稅收、利潤、GDP回歸到股份所在地。另外把全國的汽車用鋼資產全部抽取出來與寶鋼進行股份制重組，加強寶鋼汽車用鋼的規?；瑴p少競爭壓價，提升汽車用鋼的話語權。另外把武鋼的非取向電工鋼資產剝離出去，把寶鋼非汽車用鋼剝離出去，并入別的鋼鐵企業持股。如此，別的國企鋼鐵也如此照做，就形成中國鋼鐵業特色競爭力了，利潤率也大大提升了。如果不是以這種全國主打競爭力為相同的產品資產歸類集中，那么公私外混合制依然沒有提升產品利潤率、競爭力。
二是一些地方政府提升打造一批跨國企業，但是當地的國有媒體不能聯訣走出去，變成軟實力跟不上時展的需要。地方媒體依然是沒有國際化視野，但是卻已經通過改革了。顯然，這種國企改革是蜻蜓點水。
三是對于海運業，中國國企基本上是處于保留原來的中小型船，如果通過淘汰一批拆除一批舊船得到補貼。而如果國內海運業企業能夠少量持股國際會展業、展覽業、博覽會等等，將有利于國內海運業。
電工鋼范文5
關鍵詞：旋流沉淀池地下連續墻維護體系滲漏
一、工程概況
天鋼東移110t電爐工程位于天鋼廠區南側，水處理設施旋流沉淀池工程為電爐工程的配套設施，旋流沉淀池池壁采用地連墻加內襯復合壁結構形式?；A為圓形，內口直徑為14m，頂標高為＋0.3m，底標高為－22m。地連墻直徑ф=16.8m，墻厚為0.9m，墻頂標高±0.000，墻底標高為-32.00m。內襯墻厚度為500mm，共設3道腰梁。內部結構包括冠梁、腰梁、底板、內襯墻、旋流體素砼、穩流板、環型水池、內筒、沖渣溝、平臺板。連續墻采用C30密實性防水混凝土，抗滲等級S8。腰梁采用C30早強混凝土，旋流沉淀池內襯混凝土為C30抗滲混凝土，抗滲等級S8。其它采用C30，墊層為C10。
二、水文地質情況
本工程區域內自上而下各土層為：雜填土（松散狀態）、素填土（軟塑狀態）、粉質粘土、淤泥質粉質粘土（流塑狀態）、粉質粘土、粉土、粉質粘土（可塑狀態）等，其中埋深約5.50-11.50m段為淤泥質粉質粘土，厚度為6m左右。場區表層地下水屬潛水類型，主要受大氣降水補給，以蒸發形式排泄，水位隨季節有所變化，靜止水位埋深0.5～1.3m。本場地從北向南地下承壓水水頭埋深約27.50-37.00m，承壓水水頭高度-6.4m。
三、施工方案的確定
本旋流沉淀池原設計采用沉井法施工，但考慮到旋流沉淀池位于主廠房內，且沉井法施工周期長，對周圍基礎影響大，需先沉到底后才能進行周邊基礎施工。這樣工期較長，且施工安全、質量不容易控制，所以我們經討論研究后向建設單位和設計單位建議改為地下連續墻維護體系法進行旋流沉淀池施工，設計院經驗算后出具了施工圖紙。
四、主要的施工方法及技術措施
主要施工順序：施工導墻施工地下連續墻打井降水拆除導墻，開挖至-2.0m，施工冠梁開挖至第一道圈梁下0.5m，施工圈梁第二道圈梁同第一道施工旋噴樁水泥加固體第三道圈梁同第一道開挖至基底施工旋流沉淀池底板施工內襯和內部結構沖渣溝底沖渣溝及連接部位施工沖渣溝以上旋流沉淀池內襯及內部結構施工
1、地下連續墻施工
1.1、地連墻工藝流程：
施工準備 導墻施工成槽 安放接頭管 鋼筋籠安放 灌注砼
泥漿制備 鋼筋制作
1.2、施工方法：
1.2.1測量放線：依據圖紙，放出基坑地連墻的圓心。高程按建設單位提供的絕對高程。
1.2.2導墻施工
導墻起著控制地連墻及埋筋標高的作用，同時還起著擋土和成槽設備作業平臺以及維持和穩定泥漿液面作用。導墻采用現澆鋼筋混凝土結構，導墻深度1.20m，厚度0.30m，導槽寬840mm，混凝土強度等級C20?？紤]到下鉆、提鉆順利,導墻寬度比地連墻寬度增加40mm。
1.3.3 泥漿攪拌
地連墻成槽施工采用膨潤土泥漿護壁。泥漿的主要作用是護壁、攜渣。泥漿應具有一定的密度和粘度,在槽內對槽壁有一定的靜水壓力,相當于液體支撐,同時泥漿能滲入土壁形成一層不透水的泥皮，從而有利于槽壁穩定。泥漿指標要求如下：比重1.05--1.20，pH值7--9，泥皮厚度1--3mm/30min。
1.3.4 成槽施工
成槽施工采用反循環雙鉆抱管成槽，成槽后采用修槽搗子對槽壁進行修整。噴導管采用Ф273mm鋼管制成，噴導管長度34.5m。在成槽過程中應加強對泥漿的控制，注入的泥漿比重宜為1.05―1.2，同時還要嚴格控制槽內的泥漿液面高度不得低于導墻頂面30cm。成槽過程中如遇泥漿嚴重漏失，應及時補充泥漿，以確保泥漿液面高度。
1.3.5 接頭管形式及處理方法
接頭管采用直徑ф800mm的鋼管兩棵，每棵接頭管分三節，每節長12米，下放接頭管時，兩節接頭管連接采用陰陽榫加杠穿銷固定。接頭管的動管和拔出時間是根據砼的初凝時間、終凝時間、首次掐管時間和砼的灌注完畢時間確定。首次動管時間一般在首次掐導管開始到砼初凝時間時進行，首次動管的高度不宜超過20cm，其后，每隔10～20分鐘動管一次，上拔高度一般在10～30cm，其上拔時間應以接頭管底部砼已經初凝為準，防止拔管時接頭管底部砼終凝，以杜絕接頭管被砼固結拔不出來。
1.3.6 鋼筋加工
鋼筋籠制作全部采用焊接形式，主筋采用閃光對焊接頭。鋼筋籠應配有足夠的架立筋（蛇形筋）以確保其剛度，避免在運輸和起吊過程中發生變形。鋼筋籠安放入槽過程中為了避免擦傷槽壁，應徐徐下放，并保持鋼筋籠豎直向下，安放過程中嚴禁墩鋼筋籠。
1.3.7 混凝土施工
混凝土灌注采用導管法,導管直徑250,兩導管間距為2.0m。采用高流態混凝土,和易性好,混凝土坍落度:18-22cm,混凝土灌注過程中應絕對保證連續性,如遇特殊情況，間隔時間不超過1h?；炷两K灌頂面高于設計墻頂標高50cm(超灌50cm)。
2、內部土建結構施工
2.1 施工順序：
定位測量導墻拆除、設置降水井降水第一步土方開挖（-2.000）、墻頂浮漿鑿除、冠梁第二步土方開挖（-7.200）、第一道圈梁第三步土方開挖（-13.200）、第二道圈梁沉淀池底板下旋噴樁施工第四步土方開挖（-19.200）、第三道圈梁第五步土方開挖（-22.100）、基底整平、C10砼墊層自下而上施工旋流沉淀池
2.2 施工方法
2.2.1 測量放線
依據建設提供的相對位置圖，復測旋流池的圓心。高程按建設單位提供的絕對高程點。
2.2.2 拆除導墻、設置降水井
拆除導墻的同時在基坑內設置φ500mm降水井一口，降水井深度23.0m。在旋流井四周均勻布設12口降水井，深度為30m和40m，間隔分布。井管采用無砂砼管。降水井施工完成后即開始24小時不間斷降水，以保證順利開挖基坑內土方。底板及內襯施工完成后停止降水。為保證遇雨季場地內積水不流進基坑內影響施工，場地內沿基坑周邊設置排水明溝。
2.2.3 觀測點設置、土方開挖
地連墻砼強度達到設計強度的70%后，即可進行基坑土方開挖。開挖前設置地連墻水平位移觀測點，沿地連墻中心線每60°設一個觀測點，基準點設在遠離基坑易保護的地點?；拥谝徊介_挖采用一臺反鏟挖掘機挖土，第二步開挖采用兩臺反鏟挖掘機接力挖土，第三至第五步挖土采用液壓伸縮臂挖土機進行挖土?；娱_挖分五步進行，逆筑法施工冠梁及三道支撐腰梁。內襯墻施工時，向上施工高度不小于300mm（高出腰梁），施工縫處預留止水鋼板（寬度400mm，3mm厚鋼板），并預留出內襯墻鋼筋。整個開挖過程中做到基坑周邊不堆土，確?；拥姆€定。施工過程中應保留降水井和配備一定數量的水泵，并經常排水，保證基坑內干作業和遇雨季排凈基坑內積水。
2.2.4底板施工
第五步土方開挖后經相關單位人員驗收后，進行砼墊層施工。底板鋼筋均彈墨線，按線綁扎。底板鋼筋的架力筋每平方米設置一個鋼筋支架，鋼筋支架采用Ф25mm螺紋鋼筋；支架兩腳加設保護層墊塊，兩腳中部加焊止水鋼板100mm×100mm×4mm,以保證底板的防水能力；架力筋的形式應符合施工圖紙的要求。砼施工要求一次完成（凹面只能人工處理，鋪素水泥漿澆筑），底板澆筑的同時第一步內襯墻砼向上澆筑不少于400mm，施工縫處預留止水鋼板，并預留各部位連接接點鋼筋。底板砼強度達到100%后，降水井內停止抽水，進行封堵。封堵的方法是：將井內的水抽干，在井管內迅速用干硬性的砼進行堵塞并搗實，然后上法蘭盤加塑料墊圈用螺栓擰緊，上部用砼填實。
2.2.5最后，旋流沉淀池內部結構、平臺、頂板施工就不再贅述。
五、施工中需注意事項
1.成槽過程中為確保槽壁穩定，保持槽內泥漿液面距槽口頂面高度小于30cm。
2．泥漿置換的同時應進行槽底沉渣清除工作，利用噴導管沿槽底往返移動，將沉積在槽底的沉渣噴出，清槽工作結束后槽底沉渣應
3.由于澆注水下砼，必須保證砼的和易性、流動性，砼坍落度應控制18cm-20cm之間
4.控制混凝土導管的提升速度，導管不能提升過快，以防出現夾層現象。
5.首批灌入混凝土量要足夠充分，使其有一定的沖擊量，能把泥漿從導管中擠出。
六、小結
因深基坑工程施工難度大，不可預見因素很多，因此施工前必須制定詳細的施工方案，對每道工序容易出現的問題提起分析、制定預案，并在施工過程中對每道工序進行嚴格控制。
在地下連續墻施工中，通常我們控制的重點是成槽的深度、沉渣厚度、泥漿比重、鋼筋籠的焊接質量等，而對一些過程操作的重視程度不足，比如混凝土灌筑管的提升速度和插入深度、鋼筋籠在調運過程中的變形控制、鋼筋籠在插入槽段過程中的對中和垂直度控制等。但正是由于我們對這些過程操作的控制不嚴，往往導致地下連續墻出現夾泥現象，導致槽段出現坍塌現象。另接頭管的垂直度和位置控制也是我們應該重點控制的對象，如果控制不好，將造成“夾泥”、“繞流”現象。本工程施工時對小面垂直度的控制就不太理想，造成夾泥現象較多，給后續基坑開挖帶來了很多不利的影響。
電工鋼范文6
關鍵詞：火電廠；異種鋼筋；焊接難點；焊接工藝
在火電廠的實際生產運行過程中，異種鋼筋的焊接是一個重點也是難點，對于火電廠的設備運行穩定性和安全性具有重要的影響。就當前情況來看，異種鋼筋焊接過程中極易受到多種因素的影響，從而導致異種鋼筋的實際使用壽命下降。這種情況下，加強異種鋼筋焊接的難點分析和焊接工藝的探索，是當前火電廠異種鋼筋焊接人員所面臨的一項重要任務。
1 異種鋼筋焊接的重要性
異種鋼筋焊接是火電廠檢修以及建設施工中的重點和難點，在實際焊接過程中，應當進行標準化施工并做好熱處理焊接工藝，促進異種鋼筋焊接的實際效果滿足火電廠的實際要求。異種鋼筋焊接的質量和效果，一定程度上影響著異種鋼筋的實際持久性，從而對火電廠的實際運行的安全性產生影響。在實際應用過程中，應當對異種鋼筋的街頭進行合理的布局和安排，在此基礎上對焊接材料進行適當的選擇，嚴格遵循焊接規范和熱處理工藝標準，通過有效的焊接工藝標準化控制，提高異種鋼筋的焊接效果，促進火電廠運行的安全性。
2 異種鋼筋焊接接頭的定義
所謂異種鋼筋焊接接頭，就是組織不同種類的鋼筋進行焊接時所形成的接頭。應當注意的是不同鋼筋型號但組織形態相近的焊接接頭不屬于異種鋼筋焊接接頭。
3 異種鋼筋焊接接頭的主要特征
3.1 化學成分呈現明顯的不均勻性
異種鋼筋在進行焊接的過程中，需通過合理的融化來實現有效的焊接，那么相關焊接實際情況顯示，焊縫兩側金屬及合金成分的實際熔度差別比較明顯。與此同時在焊接過程中，焊接實際效果極易受到焊縫形狀、焊接電流以及電弧電壓的影響，在此基礎上呈現截然不同的焊接熔池行為，從而導致異種鋼筋焊接的實際效果存在一定的差異性。除此之外，異種鋼筋母材的差異性，也會在一定程度上影響著異種鋼筋焊接的過程中焊縫金屬與母材之間熔化區化學成分濃度的相互稀釋作用，從而對異種鋼筋焊接接頭的實際質量產生嚴重的影響，直接關系著異種鋼筋的實際使用性能。
3.2 金屬組織呈現明顯的不均勻性
從宏觀層面來看，異種鋼筋焊接接頭的化學成分呈現明顯的不均勻性，在此基礎上，經歷焊接熱循環持續作用后，異種鋼筋焊接接頭各區域內的金屬組織結構也會呈現出一定的復雜性和特殊性。受到母材和焊接材料的化學成分之間的差異，并且在焊接方法與熱處理工藝上存在一定的差異，這就必然導致了金屬組織之間的不均勻性。針對此種情況，需要相關人員及時作出工藝調整和改善，促進異種鋼筋焊接的實際效果滿足火電廠異種鋼筋焊接的實際需求。
3.3 異種鋼筋焊接性能方面的不均勻性
基于異種鋼筋焊接接頭的化學成分及金屬組織的不均勻性，在此基礎上異種鋼筋焊接的性能上的不均勻性也比較明顯。尤其是在焊接接頭各區域內的強度、硬度以及韌性方面的差異，會導致異種鋼筋焊接的實際效果存在明顯的差異性。應當注意的是，熱膨脹系數以及導熱系數等物理性能上的差異，會在一定程度上影響火電廠的實際運行效果。
3.4 異種鋼筋焊接接頭應力場分布的不均勻性
在實際焊接構成中，焊接殘余應力在異種鋼筋接頭的實際分布中存在明顯的不均勻性，尤其是材料導熱性能的差異會對熱馴化的溫度環境產生影響，這就在一定程度上導致預應力存在明顯的不均勻性。與此同時，異種鋼筋的不同材質之間膨脹系數存在一定差異，這就在一定程度上影響了應力場的實際分布情況，，嚴重者甚至會導致異種鋼筋焊接接頭出現斷裂情況。
4 異種鋼焊接中遇到的問題
4.1 碳遷移。當加熱條件相同時，含鎳較高的材料能阻止碳遷移現象的發生。碳遷移現象對異類焊接接頭使用安全性產生的影響很大。發生碳遷移現象時，異種鋼接頭熔合區塑性降低而引起熔合線裂紋，這是近來電廠和原子能設備中鐵素體鋼和奧氏體鋼異種鋼接頭損壞的主要原因。
4.2 應力腐蝕敏感性
應力腐蝕破壞是電廠熱力設備焊接接頭應予以重視的特殊問題。因為鍋爐受熱面管子、高溫高壓的汽水管道均在溫度、應力和腐蝕性介質的工況下長期工作，經常見到焊接接頭熱影響區出現點狀、刀狀或溝槽狀腐蝕。這些腐蝕的出現加劇了該處的應力集中，從而又促使腐蝕速度加快，如此惡性循環，造成其承載能力下降，最終導致破裂。
4.3 淬硬脆性
異種鋼接頭在界面附近由于化學元素濃度的稀釋，將出現淬硬性的馬氏體組織，這就必然導致該處的韌性下降，即所謂淬硬性的出現。異種鋼接頭處由于碳的遷移也將形成熔合線兩側的增碳層，會增加接頭的淬硬性。
5 異種鋼焊接及熱處理工藝選擇及實際應用
5.1 焊接材料選擇
在《DL 752-2001火力發電廠異種鋼焊接技術規程》中，珠光體+奧氏體鋼即A類異種鋼焊接規定了高檔選擇的原則，如12Gr1 MoY+1Cr181Vi9Ti的異種鋼接頭，它規定選用鎳基焊條；珠光體+馬氏體鋼，即M類異種鋼焊接規定了低檔選擇的原則，也就是選用與鋼材級別低的一側相配的或成分介于兩側之間的焊材。
5.2 預熱溫度
由于火電廠用熱強鋼一般都具有焊接冷裂紋和再熱裂紋敏感性，且管道對接焊縫的拘束度大，而我國手工電焊條的熔化金屬的氫溶量較高，因此，綜合考慮鋼材性能進行必要的預熱是正確的。在實際焊接中，當焊接壁厚小于6mm的奧氏體+珠光體或貝氏體鋼接頭時，不進行預熱。
5.3 焊接方法
由于氫弧焊工藝具有焊縫應力小、熱影響區小、焊接能量集中、內部缺陷小、易操作等特點，而且可以有效減小熔金屬氫含量、減少裂紋幾率，因此，推薦使用全氫弧焊或氫弧焊打底、電弧焊蓋面的焊接方法。
5.4 焊后熱處理
馬氏體鋼異種鋼接頭在在焊接后應緩冷到100-150℃并保溫，以保證馬氏體充分轉化，然后進行熱處理，熱處理溫度保證不超過合金含量低一側的相變溫度ACI。
5.5 焊接工藝評定及監督檢驗
在工藝確定的情況下，為確保質量，施焊前進行焊接工藝評定并在焊接工藝評定的基礎上制定焊接作業指導書，也是非常必要的。異種鋼接頭應該列為金屬監督檢查的重點部位，隨機組大小修進行外觀檢驗或無損探傷及金相檢驗都是十分必要的。
結束語
從宏觀層面來看，加強異種鋼筋的焊接難點分析，滿足當前火電廠穩定性運行的實際需求，加強異種鋼筋焊接工藝的分析，對于提高異種鋼筋焊接質量具有重要意義，從整體上提高過電廠運行的安全性和可靠性。
