前言：中文期刊網精心挑選了數控磨床范文供你參考和學習，希望我們的參考范文能激發你的文章創作靈感，歡迎閱讀。
數控磨床范文1
中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：
一．引言
磨床是鋁材、鋼材軋制生產線的重要配套設備，其磨削精度和磨削效率直接影響鋼板的軋制質量與生產效率。軋輥在鋁板軋制過程中因高溫氧化和機械磨損等原因會導致輥面幾何精度損壞，需要周期性的對輥面進行磨削修復。而為了滿足對板形控制的工藝要求，軋輥輥面母線需按照不同的工藝要求，加工成所需的各種特殊高次方曲線。同時工作輥與支承輥的輥面母線相互還要按一定的要求實現耦合匹配，因此加工的難度較高。數控系統根據軋輥表面母線的數學模型，控制機床作多軸復合運動，在運動過程中實現砂輪對輥面金屬的磨削。在線測量系統實時地將測量數據反饋給磨床控制系統，并由控制系統對機床出閉環控制，從而完成對工件的精密加工。
二．軋輥磨床結構
1.床身
床身采用砂輪床身與工件床身分離的結構。床身調整墊鐵間距短，剛性強，床身精度不易變化。
2.頭架
采用三級三角皮帶傳動保證了傳動的平穩和精度；使用交流主軸電機驅動能使頭架實現正向和反向旋轉；頭架的位置控制功能，可實現撥盤角度自動定位，方便軋輥的吊裝，減少輔助時間。
3.尾架
尾架移動采用電動驅動方式，液壓自動鎖緊。尾架配備大行程(1000mm)液壓套筒。
4.砂輪主軸系統
砂輪主軸前后徑后軸承均采用高精度動靜壓軸承，主軸軸向采用高精度推力軸承。
5.磨架及其進給機構
磨架采用單層整體結構，具有很高的剛性，磨架導軌為貼塑靜壓導軌，磨架進給機構由帶減速裝置的西門子交流伺服電機和經過精確預拉伸的精密滾珠絲桿副組成，具有很高的進給精度和靈敏度。
6.拖板(Z軸)
拖板采用V-平形形式的貼塑靜壓導軌，拖板進給機構由帶減速裝置的西門子交流伺服電機和經過精確預拉伸精密滾珠絲桿副組成，由數控系統通過交流伺服電機和圓光柵實現拖板的閉環位置控制。
伺服電機及其控制系統
磨床所有伺服電機全部采用西門子全數字化交流伺服電機，精度高可靠性高。
8.頭架控制系統
頭架采用西門子1PH7型交流主軸電機驅動，內裝西門子Sine/Cos1Vpp,2048 S/R光電編碼器，完成頭架速度及位置的閉環控制。
砂輪控制系統
砂輪采用西門子1PH7型交流主軸電機驅動，內裝西門子Sine/Cos1Vpp,2048 S/R光電編碼器，完成砂輪速度及位置的閉環控制。
10.電氣控制柜及柜內配電系統和控制元件
為保證磨床電氣系統的整體可靠性，從電氣控制柜箱殼到柜內的配電系統以及保護元件、開關元件、控制元件全部采用進口的國際名牌產品(西門子、威圖)。
11.U1軸
U1軸傳動系統是由帶直角減速裝置的西門子交流伺服電機驅動一套偏心輪傳動機構，通過連桿驅動中心架上層滑板.尾架端中心架被設置為二層，下層底座可沿床身導軌縱向移動，上層滑板在U1軸驅動下可橫向水平微量調整(調整量1.5)，以實現對軋輥安裝精度的校正。
12.數控系統
數控主機采用西門子新一代全數字控制系統840D，一體化S7-300可編程控制器,機床外部的I/O接點通PROFIBUS工業現場總線傳輸到中央控制系統，人機接口功能由新型高性能SINUMERIK PCU50模塊完成。
13.人機接口
顯示器采用西門子15寸液晶顯示器OP15，中文/英文顯示，操作系統采用MS-WINDOWS XP。系統具有完備的報警與診斷功能，配備豐富的幫助及操作提示。
14.測量架系統(X1軸)
測量臂導軌采用德車STAR的進口直線導軌，傳動系統由帶減速裝置的西門子交流伺服電機通過無鍵連接方式驅動經過精確預拉伸的精密滾珠絲桿，由數控系統通過交流伺服電機和直線光柵實現測量架的閉環位置控制。15.高精度數控曲線磨削裝置(U軸)
本裝置采用靜壓偏心套結構(內裝主軸動靜壓軸承)，傳動系統由帶減速裝置的西門子交流伺服電機通過無鍵連接方式驅動精密滾珠絲矸，通過直線滾動導軌副定位，使滾珠螺母上下移動進而帶動高精度靜壓偏習套作小角度擺動，使裝于靜壓偏心套內的砂輪主軸相對于輥面作微量無間隙切入(或退出)運動。
三．操作制度
1.操作人員經考試合格取得操作證，方準進行操作，操作者應熟悉本機的性能、結構等，并要遵守安全和交接班制度。
2.操作者必須根據磨床說明書的要求，詳細了解并熟記各部位，方法及油的種類、牌號，按磨床圖表的規定進行給油保養。
3.開工前，應按規定穿戴好防護用品，對照交接班記錄薄，對磨床各部位進行詳細檢查，發現問題應及時逐級報告，異狀未經排除不得開車工作。
4.開工前應對軋輥磨床下列部位進行檢查：
5.工件的裝卡必須符合規定，，必須確認磨床的狀態正常后，方準開車。
6.加工軋輥必須事先清除被加工部位的油垢，黒污和灰塵等。根據工件的材質合理選用砂輪和磨制量，嚴禁磨削工件毛坯。
7.裝卡和測量工件時，必須使砂輪退離工件和停車。工件與砂輪未離開時，不得中途停車。砂輪在接近工件時，不準用機動進給。
8.工作時禁止操作者離開磨床或托人代管，如因停電或其他原因必須離開時，應將砂輪離開工件后停車。重新開動磨床時，應確認各部無異狀后方準開車。
9.磨床工作時，應注意各傳動部分狀態，如油溫和油壓是否正常，冷卻液是否暢通準確地澆到工件上；油泵與電機的溫度是否正常，有否異狀異音；各操作手柄是否位里正確，各緊固件有否松動位移等。
10.禁止在工作臺面與油漆表面放置金屬物品。
11.禁止在工作臺面及床體上敲打、拆裝、矯直工件。
12.磨床發生事故后，應保持現場，切斷電源.迅速報告，妥善處理。
13.工作完畢后，應將砂輪退離工件，切斷總電源，各手柄放置在空位上?；謴湍ゴ舱顟B，做好日常保養。
14.認真填寫交接班記錄簿等有關記錄。
15.必須根據軋輥磨床說明書的要求，在各部位，按規定的方法及油的種類、牌號，按磨床圖表的規定，進行給油保養。
16.油注入油箱及其他容器前，應經建油網過濾，油箱油量必須達到油標線。
17.油壺、油槍等感油器具必須清潔完整，不同牌號的油脂不準混裝。
18.油箱內不得留有好毛雜質，油箱中油如有沉淀、起垢、積水等現象應立即更換。
四．常見故障處理
隨著我國機械加工的快速發展，國內的數控機床也越來越多。由于數控機床的先進性和故障的不穩定性，且大部分故障都是以綜合故障形式出現，所以使得數控機床的維修難度加大了很多，但故障處理的步驟與方法不外乎以下幾點。
1．對故障現場的充分調查
2．把可能造成故障的所有因素全部列出
3．確定鼓掌產生原因的方法
數控機床的數控系統品種繁多但無論是何種數控系統，發生故障時都可用以下幾種方法對故障進行綜合判斷。
1.直觀法。
2.利用數控系統的硬件報警功能。
3.充分利用數控系統的軟件報警功能。
4.利用狀態顯示的診斷功能。
5.發生故障時應及時核對數控系統參數。
6.備件更換法。
7.利用電路板上的檢測端子。
總之，當數控機床一旦出現故障時，維修人員遵循上述的檢測步驟和方法就能正確判斷出故障的起因及故障所在的位置。
五．維修保養
1：定期修理時，應更換油，清洗油箱必須將各機構清洗、擦拭干凈。
2：換油時必須清洗濾油器，異油線、油杯、油盤，并流通油路；所有導油線，建油氈應清洗壓干后，浸油放入油盤、油槽內。
3：油盤、油杯的濾油氈、導油線二周清洗一次；檔毛氈墊每周清洗一次。
4：冷卻液每隔2～3月更換一次。更換時要徹底清洗冷卻液箱，不許有殘留舊液與其他雜質等，冷卻液泵在6～12個月必須清洗一次。冷卻濃的配制應符合規定。
5：按規定定期送檢壓力表。
六.結束語
精密數控軋輥磨床調試，在日常生產中是十分重要的，因此必須遵循科學的制度和管理方法，保養為主，維修為輔，提高人員的專業能力和素養，最大程度發揮精密數控軋輥磨床的作用。
參考文獻：
[1]李開佛國外數控技術發展概況[J]制造技術與機床1984年12期
[2]王時正瑞士、聯邦德國和民主德國的機床工業近況[J]精密制造與自動化1984年01期
[3]肖箐柳鋼熱軋廠軋輥磨床數控改造[A]第十一屆全國自動化應用技術學術交流會論文集[C]2006年
數控磨床范文2
【關鍵詞】無心磨；修整器；數控化原理；改造
1、問題和現狀
本公司有一臺M1083普通外圓磨床，該磨床自動化程度較低，為手動進給，手動修整，加工精度對操作工人操作技術水平較為依賴，效率低且精度不高，磨削尺寸較為分散，主要用于通磨，當用于切入磨削時，其缺點就充分顯示出來。現對其砂輪修整系統進行自動化改造。
2、機械部分的改造
為了充分發揮數控系統的技術特性，保證改造后修整器在數控系統的控制下具有較高的重復定位精度，較好的傳動精度和工作穩定性，微量進給無爬行，使用壽命長、外型美觀，機械部分作了如下改動：1、用滾珠絲杠螺母副代替原來的代替原來的普通滑動絲杠螺母副；2、使用了彈性聯軸器聯接伺服電機和滾珠絲杠；3、使用了剛度好，精度高的交叉滾柱導軌；4、滑體和殼體也做了相應的改造。
（1）滾珠絲杠螺母副的選型與特點
滾珠絲杠螺母副選用南京哈寧軸承制造有限公司生產的FFZD2005-3，相對普通滑動絲杠螺母副有以下優點：1、傳動效率高，由于滾珠絲杠副的絲杠軸與絲母之間有很多滾珠在做滾動運動，所以具有較高的傳動動效率，傳動效率可達85%～98%，為滑動絲杠副的2～4倍。2、傳動平穩，滾珠絲杠副工作時摩擦阻力小，靜、動摩擦因數小，因而傳動靈敏、平穩、低速不易爬行、隨動精度和定位精度高。3、運動可逆性，滾珠絲杠相對滑動絲杠的另一特點是運動可逆性，不僅可將旋運動轉成直線運動，也可將直線運動轉換為旋轉運動。4、可預緊，通過對螺母施加預緊力能消除滾珠絲杠副的軸向間隙，有助于提高定位精度和剛度，既使反轉也沒有空行程，反向定位精度高，且傳動平穩。5使用壽命長，滾珠絲杠副采用優質合金鋼制成，滾道表面淬火硬度達60-60HRC，表面粗糙度值小，而且是滾動摩擦，故磨損很小、使用壽命長。除此之外，價格也很合理。
（2）聯軸器的選型與特點
聯軸器聯接伺服電機和滾珠絲杠，用來傳遞運動和轉矩，聯軸器的選用對傳動的平穩性有著重要的影響，從使用要求和經濟性考慮，新砂輪修整器選用無錫普瑞REP-BF2-16X19-D55L78彈性聯軸器。該聯軸器的特點：1、中間彈性體聯接2、小扭矩時無回轉間隙3、抗油，絕緣4、順時針和逆時針回轉特性完全相同5、超強的彈性體可吸收振動，補償徑向和角向偏差。
（3）交叉滾柱導軌組成、特點及選型
THK交叉滾柱導軌由專用軌道、滾柱保持架、滾柱、擋板組成，在VR型中精密滾柱互相直交地組合在一起的滾柱保持器與設置在專用軌道上的90°V形溝槽滾動面組合起來使用。通過將2列滾柱導軌平行地裝配，使導軌系統能承受4個方向的負荷。而且，因能向交叉滾柱導軌施加予壓，從而能獲得無間隙且高剛性、動作輕快的滑動機構。
交叉滾柱導軌特點：①滾動磨擦力小，穩定性能好；②接觸面積大，彈性變形量??；③有效運動體多，易實現高剛性、高負荷運動；④結構設計靈活，安裝使用方便，壽命長；⑤機械能耗小和精度高，速度快，承載能力大。
交叉滾柱導軌的選型：滾柱保持架在軌道內以修整器行程的1/2沿導軌座移動的方向運動，為使保持架不出現懸臂狀態，應滿足LK≥A+B/2，LK為導軌長度，A為保持架長度，B為修整器行程，新砂輪修整器LK=300mm，A=250mm，B=100mm，所選用交叉滾柱導軌為日本進口的THK VR型VR15-300 *10Z。
3、電氣部分的改造
（1）硬件電路的組成及設計
硬件電路主要由觸摸屏GT1050/DC24V，可編程控制器FX3G-60MT-001，5M的通訊電纜、伺服驅動器MR-E-70A、伺服電機HF-SE73及伺服驅動器MR-E-100A、伺服電機HF-SE102、位置控制單元FX2N-20GM、穩壓電源GS1/S-50-24、電源GS2/JN-250-24、直流電源JN-250A、變壓器TC1/JBK3-400、變壓器TC2/SG-2、電流表69L15-A、接近開關LJG1A-4ZOBN2還有各種繼電器、接觸器，斷路器，按鈕、指示燈、照明燈等組成。
（2）數控系統的控制原理
根據修整要求，從觸摸屏輸入修整量信息，經過數控裝置FX3G-60MT-001的控制軟件和邏輯電路進行譯碼、插補、邏輯處理后，將修整指令信息及X/Y軸運動控制參數（速度，位置設定值等）通過PLC程序中的TO指令寫入到位控單元FX2N-20GM相應的地址，位控單元再將各軸的運動狀態信息通過PLC程序中的FROM指令讀出到PLC內相應的存儲單元。位控單元FX2N-20GM是具有直線插補和圓弧插補功能的真正2軸定位專用單元，配備了各種定位運行模式，直接與帶絕對位置檢測功能的伺服驅動器連接，將PLC傳輸過來的指令以脈沖的形式發送給伺服驅動器MR-E-70A和MR-E-100A，伺服驅動器MR-E-70A把脈沖信號加強放大，使之能夠驅動伺服電機HF-SE73工作，伺服電機再通過滾柱絲杠把旋轉運動轉化為砂輪修整的X軸進給運動。砂輪修整同時，伺服驅動器MR-E-100A也驅動Y軸伺服電機HF-SE102進行修整補償運動，驅使砂輪進給機構補償一定的位移量，以確保修整后，砂輪與工件的相對位置沒有改變，從而保證修整后同一批工件尺寸的穩定性。開始修整砂輪后，數控裝置控制電磁換向閥23E2-25B的通斷和換向，通過油缸驅動修整器沿Z向移動，當移動到設定好的行程時，行程開關給數控裝置反饋信號，數控裝置控制電磁閥換向，油缸驅動修整器回到初始位置，以便進行下一輪砂輪修整。
4、結束語
實踐證明，對M1083無心磨床砂輪修整器進行數控化改造是一種行之有效的方法，不減輕了工人勞動強度，增加了效率，同時經改造后，M1083無心磨床的磨削精度也得到了很大提高，從而企業創造了更大的經濟效益。
參考文獻
[1]《機床設計手冊》.機械工業出版社.第三卷
數控磨床范文3
在這個物質極大豐富的時代，收入已經不是員工唯一追求的目標。除了追求高收入，現代的員工更加希望自己的能力得到認可，更希望在工作環境中得到更多的尊重與認同。因此，成功的管理者對待人才必須真誠，要真正根據員工的需求來滿足他們的需求。第一，要對員工的需求給予高度的重視。在工作過程中，公司需要建設優良的企業文化，幫助員工確定共同的價值觀，同時要對員工的理想予以肯定，并為其提供適當的條件，真正滿足人才的多種需求［3］。第二，要充分考慮到員工的內心感受。有些管理者可能出于善意，但是往往在跟員工交流的過程中習慣性使用訓斥的語氣，態度看起來也是居高臨下的，這樣就會取得相反的效果，讓員工產生逆反心理。第三，要充分認識到員工之間的差異，并且要尊重這種差異。人與人之間不管是在思想方面，還是能力方面或多或少都會存在差異，管理者不能忽視這種差異，而要正確對待這種差異，充分尊重不同員工的需求，解決大多數員工關注的問題。
2建立健全適合現代企業的薪酬制度
在目前這個時代，企業最重要的資源就是人才，人才是企業核心競爭能力的重要組成部分。人才質與量是企業真正實力所在。為了適應新時代的發展，企業都開始意識到人才的重要作用，并且建立了相應的人才信息儲備庫，確保在企業發展過程中有足夠的人才資源。而如何才能留住人才，為企業發展作貢獻呢？當然，企業的薪酬制度必須合理完善。合理完善的薪酬制度需要結合多個方面來實現，包括企業分配、職工參與、市場的調節以及政府的引導等。對于為企業帶來很大利益的人才，不僅要從物質上給予足夠的獎勵，更要在精神上高度尊重與認可，并通過宣傳來帶動其他人才的積極性，使企業具備更多的專業人才。
3構建科學合理的企業員工考評制度
人員的有效管理離不開對員工的考評，這是人員管理的重要環節。建立和完善員工考評制度，不僅能在很大程度上將員工的積極性調動起來，還能夠鼓勵員工的進一步發展。員工考評辦法的制定必須科學合理，充分考慮人性化的因素。在制定過程中，要盡量讓相關者參與，而不能只由某一位領導者獨立確定考評辦法，從而確?？荚u辦法的公正合理。制定好考評辦法之后，要在員工之間進行宣傳，讓員工對評估的規則有充分的了解，免得員工產生一些負面心理?？荚u結果出來之后，要對表現優秀的員工給予一定的獎勵，同時也要鼓勵表現欠缺的員工好好努力。總之，要充分發揮考評制度的激勵作用，調動員工的工作積極性。
4把企業文化建設作為企業管理的根本性機制
知識經濟新時代也更加重視企業文化的建設，尤其是我國新發展的一些高新技術產業，很多成功的企業管理將文化建設擺在重要的位置，并且通過建設優良的企業文化來加強人員管理，對人才給予足夠愛護與尊重，并為他們的發展提供足夠的空間，幫助人才實現自己的人生理想。因此，要將企業文化的建設當作一種重要的管理手段，充分發揮文化的作用。
5結語
數控磨床范文4
關鍵詞:數控轉塔沖床模具 提高模具加工質量 模具應用
中圖分類號:TP2 文獻標識碼:A 文章編號:1672-3791(2012)07(b)-0121-01
1 數控轉塔沖床模具在使用中常見問題
1.1 模具帶料問題
模具帶料會造成廢料反彈,其相關因素:(1)模具刃口的鋒利程度,刃口的圓角越大,越容易造成廢料反彈。(2)模具的入模量,機床每個工位的入模量是一定的,模具入模量小,容易造成廢料反彈。(3)模具的間隙是否合理,如果模具間隙不合適,容易造成廢料反彈。(4)被加工板材表面是否存在較多的油物。(5)彈簧疲勞損壞。(6)不良。
1.2 模具對中性問題
在使用中,模具沖芯各側位置會有磨損量不一的現象發生,有些部位劃痕較大,磨損較快,而有些部位則磨損較慢,特別是在細窄的長方模具上這種情況特別明顯。該問題主要原因:(1)機床轉塔設計或加工精度不能滿足要求,特別是上下轉盤的模具安裝座的對中性不好。(2)模具的設計或加工精度不能滿足要求。(3)模具凸模的導套精度不達標。(4)模具間隙過大或者過小。(5)由于長期使用磨損造成模具安裝座或模具導套對中性不好。
1.3 模具彈簧疲勞損壞
在使用和保養中,數控轉塔沖床模具彈簧往往容易被忽略,不同的沖床設備和模具對應的彈簧規格也不同,不同的彈簧其性能和使用壽命不同,需要定期對彈簧進行相應的保養或更換。否則,容易導致模具帶料問題或者造成損壞模具或導套等更大的損失。
2 正確使用數控轉塔沖床模具的技術要點
2.1 保證最佳的模具間隙
模具間隙是指沖頭進入下模中,兩側的間隙之和。模具間隙的選擇取決于板厚、材質以及沖壓工藝等,不同板厚或者材質應選用相應的模具間隙,間隙過小或者過大或者損壞模具或者影響沖孔質量。如果模具間隙選用的合適,就能夠保證良好的沖孔質量,毛刺和塌陷減少,保持板料平整,有效防止帶料,延長模具使用壽命。模具間隙的判定主要通過檢查沖壓廢料的情況的辦法。廢料如果出現粗糙起伏的斷裂面和較小的光亮面,就說明間隙過大。斷裂面與光亮面形成的角度與間隙成正向比。間隙越大,隙沖孔時會形成卷邊和斷裂,甚至出現一個薄緣突起。
2.2 消除和減少粘料的方法
由于沖壓時會產生壓力和熱量,板料的細小顆粒就會粘結在沖頭表面上,從而影響沖件的質量。一般采用的方式防止過熱,同時也會減少摩擦。如果無法或出現廢料回彈等情況,可采取交替使用同尺寸沖頭沖壓的辦法,多個沖頭輪流沖壓可使每個沖頭在使用之前有較充足的冷卻時間。要去除沖頭上的粘料可用細油石進行打磨,避免進一步粘料的產生打磨方向應與沖頭運動的方向應保持一致。要避免使用粗紗布進行打磨,防止沖頭表面變得更加粗糙,粘料現象再次發生。
2.3 沖很多孔時防止板料變形的措施
如果在一張板上沖很多孔,板材就會出現變形現象。這是由于每次沖孔時,由于沖切應力的積累,孔周邊的材料會向下變形,板料上表面出現拉應力,而下表面則出現壓應力。當沖很少的孔時候,這種重切應力不會影響板材的質量,但當沖很多的孔時,板料上下表面的拉應力和壓應力在某點上不斷積累,就會致使材料不平整、變形。防止此類變形的方法是:改變孔的沖切順序,隔孔沖切,然后返回沖切剩余的孔。這樣能夠有效的降低在同一方向順序沖壓時的應力累積,雖然這種沖切方法也會產生應力,但是它會相互抵消前后兩組孔的應力,從而防止了板料的變形。
2.4 盡量避免沖切過窄條料
當模具用于沖切寬度小于板材厚度的板料時,沖頭會由于側向力作用而彎曲變形,而令一側,由于間隙過小會使磨損加劇,嚴重時會使下模刮傷,或者同時使上下模損壞。另外,剪切過窄條料時,板料往往不會被完全剪掉,而是會傾向彎入下模開口中,甚至會楔入沖模的側面。避免這種磨具磨損的辦法是,盡量避免步沖寬度過小的窄條板料,特別是小于2.5倍板材厚度的板料；如果無法避免窄料沖切,建議使用退料板或者使用全導向模具。
2.5 不同材質板材應選用不同材質模具
沖頭的表面硬化通常采用的方法是鍍鈦、滲氮等,沖頭的表面硬化層不僅是表面涂層,它是屬于沖頭基體的一部份,它是厚度為12μm～60μm的分子結構。通過表面硬化,在沖不銹鋼板等特殊材料時模具的磨損會降低,但模具的表面硬化并不能延長其使用壽命,通過表面硬化的沖頭,其保養的方法仍然是適當、及時刃磨以及按規程操作等常規方法。表面硬化的模具仍可按通常的方式刃磨。以下情況可使用表面硬化的沖頭:沖軟或粘性的材料(如鋁)；沖薄的研磨性材料(如玻璃環氧片)；沖薄的硬質材料(如不銹鋼)；頻繁地步沖；非正常的情況。
3 沖床模具的保養知識
3.1 沖床模具在使用中的保養
(1)模具要定期或者及時清理和油潤:模具安裝使用前應嚴格檢查,清除臟物；在生產中定時對模具上下相應滑動部位和刃口上應多次加油或沖壓油;生產結束后要對模具進行全面檢查、全面的清檫,清檫完畢后應及時涂抹防銹油,并且封閉保存,確保模具的清潔、以便于今后的正常使用。
(2)在轉盤上安裝凸凹模時,要嚴格按照模具的安裝程來進行安裝,避免將凸凹模具的方向安裝的不一致,對于那些具有安裝方向要求的模具則要慎之又慎,避免因安裝錯誤而出現事故。
(3)安裝模具的操作工具應該使用較軟的金屬制成,如鋁或銅等,如果操作工具硬度過高,安裝過程中可能會因敲、砸等動作損壞模具。在運送過程中要保護好模具,輕拿輕放,避免刃口和導向損壞。更換模及刃模時,啟動設備前后應注意安全,以防設備、模具、人身受損。
3.2 沖床模具在使用后保養
(1)適時刃磨:沖床模具的刃口刃磨量是有限的,刃口磨損時應及時刃磨,如果繼續使用,會使得刃口磨損加速,從而使得沖件質量下降,縮短模具的使用壽命。實踐證明,把握適當的刃磨時機很重要,不要等到必須刃磨的時候才去刃磨,經常性的微量刃磨不單能減小沖裁力,保證良好的工件質量,而且可以加倍延長模具的使用壽命。 另外掌握正確的刃磨方法也有助于模具使用壽命的提高。為防止模具因過熱而開裂或者退火,刃磨時應加制造商要求的優質冷卻液;刃磨后,需要用油石把刃口的毛刺去除,并把刃口打磨出半徑為0.03mm～0.05mm的平整圓角,這樣就可以防止刃口崩裂。另外,刃口面不能帶有磁性,必須進行退磁處理,以防止堵料情況的發生；沖頭去磁處理并噴上油,防止生銹。
數控磨床范文5
刀具企業從傳統的單純加工型企業逐步發展成為涉及刀具基礎材料、表面處理、基礎工藝和成套服務等具有綜合高科技特征的開發型企業。刀具發展的重要特征之一是專業化、復合化和多功能化,導致刀具結構日趨復雜,形狀變得十分特異。普通機床和卡具已經無法保證刀具和刀片的安裝基準和切削單元之間的空間位置精度。另外,為用戶提供綜合服務的深度和廣度日益成為衡量現代工具企業競爭力的重要標志。在傳統工具工業的生產模式下, 利用大切削量加工方式實現很高的金屬切除率,通過小的主偏角把高速進給的徑向力轉化為軸向力；用懸伸較長的刀桿對較深的模腔或外輪廓進行高效加工，通過主副切削刃之間的平緩的過渡刃，可以增加刀尖的強度，又能改善加工的表面粗糙度。為使刀片裝夾時更可靠，適應大進給量的要求，在刀片的底面設計出一個圓柱形的凸起,在安裝時與刀座凹陷的孔相配合，可承受大部分切削力,減小中間夾緊螺釘的載荷。
然而，數控車床普通車刀是機夾車刀不可替代的，普通車床在粗加工時表面能清楚地看到一條螺旋線，而精車加工一旦吃刀深度小于0.05mm時，表面就看不到螺旋線，看到的只是紊亂的表面。這是因為粗加工時切削用量大，切削力大，車刀被切削力緊緊壓住，而精車時切削用量小，切削力小，車刀不穩定，除了螺旋線外，自身還有振動，所以出現紊亂的加工表面。要解決這個問題只能增加切削力，特別是徑向切削力，它使車刀越推越緊，這也正是本文所要闡述的。數控車床更是如此，因為普通車床的絲杠是梯型螺紋，有較大的摩擦力，如圖1所示。而數控車床絲杠是滾珠的，摩擦力很小，車刀更容易振動，如圖2所示。
一、加工過程的切削力分析
數控精車刀在精車過程中要產生一個足夠的切削力來使車刀穩定。切削加工時，工件材料抵抗刀具切削所產生的阻力，稱為切削力。如圖3所示，切削加工時，在刀具的作用下，切削層、切屑和工件都要產生彈性變形和塑性變形，這些變形產生的力，將轉變的正壓力Fp和Fc分別作用于刀具的前面和刀具的后面上。同時，又因為切屑與刀具前面、工件與后面有相對運動，在正壓力作用下，會產生摩擦力Ff和Fp，分別作用于刀具的前面和刀具的后面上。把刀具前面上的力FD、FC合成為F，把刀具后面上的力Ff、Fp合成為FD，然后，再把力Ff和Fc合成為F，F就稱為總切削力。這總力的大小決定刀具的穩定，只能減小刀具的前角和后角，還可磨出負倒棱。
二、優選車刀角度的基本原則
優選車刀角度實際上是對前角、后角、主偏角、刃傾角和刀尖狀況的選擇。
1.前角的選擇
對于任何一把車刀，前角都是非常重要的，因為前角的大小，對切削的好壞關系很大。前角大時，由于切屑變形小，切削力下降，如果前角小則切削費力。根據前面分析，在特定的條件下選較小的前角和后角，以適當增加切削力。由于是精車，切削用量小，所以機床完全能夠承受，相反增大切削力有利于車刀的穩定。
2.后角的選擇
合理的后角可以減小車刀后面與工件的摩擦和車刀后面的磨損,后角太大或太小都會影響到刀頭的強度。因此，我們可以選擇較小的后角來增大切削力，為了減小后面與工件的摩擦，可采用雙重后角。
3.主偏角的選擇
主偏角直接影響著車削中的車刀壽命和車削平穩性。在進給量和背吃刀量相同的情況下,減小主偏角可使切屑變薄,主切削刃參加切削的長度增加,當主偏角減小后,會加大車削中的切削力,正是我們所需要的。
4.刃傾角的選擇
刃傾角也叫主切削刃斜角，它是車刀主切削刃和基面之間的夾角。其作用主要是影響刀頭的強度和控制切屑的流出方向。刃傾角有正值、負值或0值，當刀尖低于主切削刃時，刃傾角為負值；當高于主切削刃時，刃傾角為正值；當主切削刃與基面平行時，刃傾角為0值。
三、刀刃圓弧半徑
由于切削刃不可能是絕對鋒利的，總有刃口圓弧（見圖4），一般硬質合金刀具的刃口圓弧半徑為0.02～0.5mm，所以切削時，切削層內一層很薄的金屬切除不了，而受刃口圓弧的擠壓，發生劇烈的變形。一方面，已加工表面產生彈性復原;另一方面，這部分金屬與后刀面發生強烈的摩擦和經過擠壓變形后，使已加工表面硬度提高，這種現象稱為加工硬化。在一般人眼里這種情況是有害的，關鍵是我們要利用這一現象，有意研磨出一定的圓弧半徑，既增大了切削力，又能使表面產生剃削，再配以合理的切削用量，在數控車床上獲得良好的表面質量，經過實踐證明是完全可行的，也是筆者在研究過程中的最大收獲。
四、影響工件表面粗糙度的因素分析
1.殘留面積
工件上的已加工表面是由主、副切削刃切削后形成的，兩條切削刃在已加工表面上留下的痕跡如圖5所示。
已加工表面上未被切去部分的截面積，稱為殘留面積。殘留面積越大，高度越高，則表面粗糙度越大。從圖5可以看出，進給量、刀具主偏角、副偏角和刀尖圓弧半徑都影響殘留面積的高度。此外，切削刃的表面粗糙度大也會復印在已加工表面上。而且切削時，切削刃還會受殘流面積擠歪。因此實際的殘留面積高度比理論值大些。
2.積屑瘤
用中等速度切削塑性金屬產生積屑瘤，因為積屑瘤既不規則又不穩定，一方面一部分脫落的積屑瘤嵌入已加工表面，使加工表面形成硬點和毛刺，表面粗糙度大。
3.振動
刀具、工件或機床部件產生周期性的振動會使已加工表出現周期性的振紋，使表面粗糙度明顯增大。綜上所述，車刀刀尖要研磨出半徑0.4～0.5mm的圓弧,既能減小殘留面積, 減小表面粗糙度，又能增強刀尖強度，如圖6所示。
五、車刀的磨削與研磨
車刀切削刃刃磨的表面粗糙度應比加工零件的表面粗糙度小2～3級，這樣才能獲得較低的表面粗糙度，特別是用樣板車刀車削成型面時，車刀刃口上的不平痕跡會明顯地反映到零件表面上。因此特別要注意刀刃的刃磨與修光。車刀切削刃可用放大鏡檢驗，或按個人經驗憑手指的感覺，如果刃口呈鋸齒壯，則所車削的零件表面必然粗糙。
車刀刃磨好后要仔細研磨,車刀研磨可用油石或研磨粉進行。研磨硬質合金車刀時用炭化硼，當用油石研磨時，油石應與車刀被研表面緊緊平貼，并沿與刀刃平行的方向平穩移動，推時用力，回來時不用力，不能沿與刀刃垂直的方向上下移動，這樣會影響切削刃的鋒利，刀尖易于研鈍；車刀研磨后，用放大鏡或目測砂輪刃磨后的殘面痕跡消除；檢查切削刃是否有缺口、鋸齒狀等缺陷；表面粗糙度達0.8μm;車刀幾何角度是否符合加工要求。
數控磨床范文6
[關鍵詞] 單骨孔技術；雙骨孔技術；慢性硬膜下血腫
[中圖分類號] R619.05 [文獻標識碼] A [文章編號] 1673-7210（2013）07（b）-0038-03
慢性硬膜下血腫（chronic subdural hematoma，CSDH）系頭部外傷后3周以上出現的臨床癥狀，介于硬腦膜與蛛網膜之間，具有完整包膜的血腫[1]。目前對于硬膜下血腫的出血的來源及其發病機制尚未完全清楚，可能是一種獨立于顱腦外傷的頭顱疾病，本病好發于50歲以上的中老年人，且起病隱匿，部分患者僅有輕微的頭痛，還有部分患者患有血管性或出血性疾病，無其他特殊的臨床特征，易誤診[2]。臨床主要是靠CT及腦磁共振的檢查確診。
CSDH一旦出現嘔吐、惡心等顱內壓增高癥狀時，需要立即行手術治療。目前臨床上首選治療方法為鉆孔引流，且效果滿意，預后良好[3]。本研究在傳統的單骨孔外科診療技術的基礎上，開展雙骨孔技術，取得了較好的效果，現將結果報道如下：
1 資料與方法
1.1 一般資料
選取安國市人民醫院2010年3月～2012年12月治療的CSDH患者96例，隨機分為觀察組及對照組，每組各48例。觀察組男32例，女16例，年齡39～72歲，平均（56.4±4.6）歲；出血部位：額顳頂部12例，額顳頂枕部36例，平均血腫量（110.45±24.64）mL；其中單側血腫32例（左側17例，右側15例），雙側血腫16例。對照組男34例，女14例，年齡41～71歲，平均（57.6±4.2）歲；出血部位：額顳頂部13例，額顳頂枕部35例，平均血腫量（109.65±23.64）mL；其中單側血腫34例（左側18例，右側16例），雙側血腫14例。所有患者經入院前CT或磁共振檢查診斷為CSDH。
1.2 臨床表現
96例患者經診斷后均符合手術指征。其中有20例患者表現為不同程度的意識障礙，有30例患者表現為1側肢體麻木、無力等，有32例患者表現為反復的頭痛、頭暈伴不同程度的肢體麻木；有14例患者呈現不同的精神癥狀。所有患者入院前給予Markwalder神經功能評分，其中觀察組平均（1.45±0.23）分，對照組平均（1.48±0.25）分。兩組患者年齡、性別、基礎疾病，入院前Markwalder神經功能評分和臨床表現差異無統計學意義（P > 0.05），具有可比性。見表1。
1.3 手術方法
術前經安國市人民醫院倫理委員會批準，并告知患者相關手術風險及相關事項，經患者簽完手術知情同意書方可手術。
根據CT顯示層面，患者取仰臥位，頭偏向健側，等靜脈麻醉滿意后，對照組于血腫最厚處，一般在側額部發際內冠狀縫前中線旁做一長3～4 cm的直切口。根據患者實際狀況進行向外或向內側擴大骨孔。切開頭皮直達骨膜，電凝止血后切開血腫外側壁血腫包膜，緩慢放出部分硬膜下血腫，等顱內壓下降后擴大血腫包膜切口，可見暗紅色液體流出，用帶孔的引流管輕柔放入血腫腔邊緣，且不斷更換方向，若有阻力可一邊旋轉一邊送入，待完全后，另一端緩慢抽吸血腫。然后通過鉆孔部位注滿生理鹽水沖洗血腫至洗液清亮后取出（注意沖洗壓力不可過大）。再取引流管一根剪3個側孔（側孔位于不同方向）放入血腫腔內，深約1.5 cm，用明膠海綿填塞骨孔，另戳側孔引出皮外，血腫腔內充填足量的生理鹽水，夾閉引流管，縫合切口前血腫腔內注入生理鹽水排出血腫腔內的氣體，明膠海綿堵塞鉆孔部位，縫合切口時防止出血返流入血腫腔，引流管從切口內側端引出固定或從切口內側切小口引出固定，引流管接無菌引流袋持續閉式外引流，引流袋位置高于側腦室額角5～8 cm或高于血腫腔的最高位。術后呈頭低腳高位，引流2～5 d后拔除引流管。術后給予常規消炎、止血、補液治療。拔管前應常規行顱腦CT檢查。
觀察組手術方式同對照組，分別于血腫前后鉆骨孔各1個，加上血腫腔沖洗及術后持續閉式引流；術后呈頭低腳高位，引流2～5 d后拔除引流管。術后給予常規消炎、止血、補液治療。拔管前應常規行顱腦CT檢查。
1.4 觀察指標
觀察兩組患者血腫清除情況，平均住院時間、術后殘余量、并發癥發生情況等，總清除率=完全清除+部分清除。另外臨床癥狀的比較采用Markwalder神經功能評分[4]。
1.5 統計學方法
采用統計軟件SPSS 11.0對數據進行分析，正態分布計量資料以均數±標準差（x±s）表示，兩獨立樣本的計量資料采用t檢驗；計數資料以率表示，采用χ2檢驗。以P < 0.05為差異有統計學意義。
2 結果
2.1 兩組患者治療后血腫清除情況及術后殘余量比較
觀察組血腫完全清除率高于對照組，觀察組死亡率及術后殘余量均低于對照組，差異均有統計學意義（P < 0.05）。見表2。
2.2 兩組患者治療前后Markwalder神經功能評分比較
兩組治療后Markwalder神經功能評分均低于治療前，差異有統計學意義（P < 0.05）。觀察組治療后Markwalder神經功能評分與對照組比較，差異無統計學意義（P > 0.05）。見表3。
2.3 兩組患者住院天數、術后并發癥及復發率比較
觀察組采用雙骨孔治療術后并發癥發生率8.33%，主要有腦脊液漏1例，發生率為2.08%，癲癇發作2例，發生率為4.17%，精神障礙1例，發生率為2.08%，無張力性氣顱發生；治療后7 d復發2例，復發率為4.16%。對照組術后并發癥發生率為25.0%，主要表現為腦脊液漏2例，發生率為4.17%，癲癇發作4例，發生率為8.33%，精神障礙3例，發生率為6.25%，張力性氣顱2例，發生率為4.17%，顱內感染1例，發生率為2.08%；治療后7 d復發8例，復發率為16.67%。觀察組住院天數、并發癥發生率、復發率均低于對照組，差異均有統計學意義（P < 0.05）。見表4。
3 討論
CSDH是臨床腦外科的常見病和多發病，其約占腦外傷患者的1%，部分患者就診時不能提供明顯的外傷史，從而造成嚴重的并發癥，病死率較高，一般好發于50歲以上的高齡者，目前其發病機制目前觀點尚未統一[5]。老年人由于行動遲緩更容易受到意外傷害，由于傷后由于癥狀較輕或受傷時間已較長，當時未出現明顯的不適，常常被忽略，等癥狀出現時，血腫可能壓迫周圍組織或者形成腦疝，給臨床的治療帶來很大的不便。除外傷性原因及其他疾病外，CSDH與老年人生理性腦萎縮關聯也很密切，據文獻報道，老年人腦組織體積減少100 g，腦組織出現萎縮，顱腔內相對空間可增加3%～5%[6]。顱腔內腦組織的活動度就會因腦萎縮而增大，增加腦血管的易損性，同時腦萎縮引起蛛網膜下腔間隙增寬，橋靜脈充盈及延長更會使橋靜脈易損性增加，頭部外傷后造成橋靜脈破裂出血，從而形成硬膜下血腫[7]。
由于硬膜下血腫一般都是出血量較大導致的，加上老年患者體質差，營養不能及時跟上等原因，血腫很難自行吸收，往往需要手術治療。目前臨床一致認為，鉆孔引流術為首選治療方式。其主要特點是手術創傷小，操作簡單，治愈率較高[8]。本研究對96例CSDH患者分別采用單骨孔技術及雙骨孔技術治療，結果發現，在入院前情況基本相似的前提下雙骨孔技術明顯優于單骨孔技術。
CSDH患者由于受傷時對腦組織未造成嚴重損害，多因無典型臨床癥狀而易被忽略。隨著血腫不斷增加，壓迫癥狀逐漸明顯，患者經過一定時間后出現頭痛頭暈、惡心、飲食不佳、智能障礙、言語不清、肢體無力等臨床癥狀。所以血腫清除情況是治療的關鍵指標。本研究中觀察，采用雙骨孔技術治療后血腫完全清除率為91.67%（44/48），血腫部分清除率為8.33%（4/48），無死亡病例；術后殘余量為（18.9±4.6）mL。對照組血腫完全清除率為79.17%（38/48），部分清除率為16.67%（8/48），有2例死亡。術后殘余液量為（25.6±5.7）mL。觀察組血腫完全清除率高于對照組，病死率及術后殘余量均低于對照組，差異均有統計學意義（P < 0.05）。
臨床研究表明，硬膜下血腫手術過程中需要反復清洗，以求將血腫、積液周圍局部形成的纖溶物質及纖維蛋白降解產物盡可能的沖洗干凈，從而恢復硬膜下腔正常止血機制[9]。本研究中觀察組患者采用雙骨孔技術，達到了術中血腫清除效果，最大程度上恢復了硬膜下腔的正常止血機制，從而大大地減少了術后并發癥的發生。結果顯示，術后并發癥發生率8.33%，對照組中術后并發癥發生率為25.0%，兩組比較，差異有統計學意義（P < 0.05）。對照組出現張力性氣顱和顱內感染，目前的解釋是，由于單骨孔清洗的不徹底，殘留的清洗液和血腫交叉，從而導致顱內的感染，這也可能是導致患者最終死亡的主要原因。這就更加充分的說明雙骨孔技術可以徹底清除血腫，且腔內清洗較單骨孔完全，減少了術后腔內的殘余量，從而大大減少了患者術后的并發癥。
Taussky等[10]通過分析骨孔數量與術后復發率間的關系發現，骨孔數量是預測術后復發率的獨立相關因素，單骨孔手術組的術后復發率較雙骨孔組明顯增加，本研究分析結果與之類似。觀察患者術后僅有2例復發，復發率為4.16%，對照組復發8例，復發率為16.67%。兩組比較，差異有統計學意義（P < 0.05）。
雙骨孔技術由于引流徹底，清洗充分，減少了顱內感染的發生，降低了患者的術后復發率，也大大縮短了患者的住院時間。從本研究亦可發現，觀察組患者平均住院天數為（6.1± 3.4）d，對照組平均住院天數為（10.5±3.9）d，兩組比較，差異有統計學意義（P < 0.05）。
在治療CSDH時需要注意的幾點：①CSDH患者年齡偏大，若條件許可，盡量采用局部麻醉，盡量縮短手術的時間，避免手術時間長造成的顱內感染發生。②手術過程中清洗的速度要慢，但要盡量清除血腫，周圍積液以及局部形成的纖溶物質及纖維蛋白降解產物，從而最大程度上恢復硬膜下腔的正常止血機制。③手術過程中需要排除全部空氣，清洗液注滿血腫腔，骨孔使用明膠海綿填充，頭皮各層縫合嚴格無菌操作，通過引流管將生理鹽水反復多次、緩慢注入血腫腔，邊注入邊回抽空氣，直至抽盡空氣為止[11]，防止張力性氣顱發生。④術中鉆孔時位置應盡量避開皮層運動中樞，引流管切記不能過粗、過硬，放置引流管時要緩慢、輕柔，引流管不要放置太深以免刺破血腫包膜，插入腦內。避免繼發性癲癇的發生[11]。⑤術后引流要充分，定期觀察引流管的通暢性，還需要定期的CT復查，確保顱內積液量。
綜上所述，雙骨孔技術治療CSDH療效顯著，血腫清除率高，損傷小且并發癥少，可作為外科治療CSDH的一種較理想的手術方式。
[參考文獻]
[1] 王忠誠.王忠誠神經外科學[M].武漢：湖北科技出版社，2004：8-450.
[2] 車俊城，鄭玉蓮.不同手術方法治療慢性硬膜下血腫的臨床對照分析[J].中國社區醫師：醫學專業，2012，28（14）：31-32.
[3] Ducruet AF，Grobelny BT，Zacharia BE，et al. The surgical management of chronic subdural hematoma [J]. Neurosurg Rev，2012，35（2）：155 -169.
[4] 宋業純，呂勝青，張銀，等.3種微創技術治療慢性硬膜下血腫的療效分析[J].第三軍醫大學學報，2012，34（4）：1458-1460.
[5] 金許洪，姚中平.中西醫結合治療慢性硬膜下血腫臨床觀察[J].浙江中西醫結合雜志，2012，22（3）：204-206.
[6] 汪朝陽，鄭佳坤，林小聰，等.單孔顱骨鉆孔微創手術治療慢性硬膜下血腫[J].中國傷殘醫學，2010，18（1）：35-38.
[7] 肖文俊.改良與傳統鉆孔引流術治療慢性硬膜下血腫的療效評價[J].醫學綜述，2012，18（16）：2717-2718.
[8] 夏晉.鉆單孔治療慢性硬膜下血腫24例臨床分析[J].基層醫學論壇，2008，（S1）：42-43.
[9] 袁丁，王亮，陳治強.鉆孔引流術與微創穿刺術治療慢性硬膜下血腫的臨床療效比較[J].實用心腦肺血管病雜志2012，20（7）：1157-1158.
[10] Taussky P，Fandino J，Landolt H. Number of burr holes as independentpredictor of postoperative recurrence in chronic subdural haematoma [J]. Br J Neurosurg，2008，22（2）：279-282.
