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冷凝管范文1
關鍵詞：高速動車組;司機室;空調系統;冷凝管焊接;控制方法;仿形工裝 文獻標識碼：A
中圖分類號：U260 文章編號：1009-2374（2015）02-0112-02 DOI：10.13535/ki.11-4406/n.2015.0153
CRH3型動車組司機室空調系統位于動車組EC車司機室，系統屬于分體式結構，分為車下冷凝單元、冷凝管路、車上蒸發單元三個部分。主要作用為司機室空氣調節及電氣控制設備冷卻，系統的功能對整車的安全運行至關重要。司機室空調冷凝管為銅管，連接方式為釬焊，焊接人員需持有歐洲認證的操作證，焊接難度高。由于銅管并不外露，焊口部位隱蔽，所以管路焊接的可靠性最為關鍵。本文依次介紹了空調冷凝管釬焊過程及方法、焊接當中應注意的問題以及自制焊接工裝在焊接過程中的應用。
1 焊接過程及控制方法
1.1 焊接保護氣體控制
焊接時為防止銅管內壁受熱被空氣氧化，管路內需充滿氮氣進行保護，焊前的充氮時間要求應依據具體工序的作業指導書要求。為保證焊接前和焊接后有充足的氮氣保護，一般來說，預充式（短時置換）停留的時間為3～5秒就需快速焊接。
在實際操作中，大家習慣把供氮管直接插入管內，而這樣在供氮氣時，大量的空氣也被帶入管內，焊接質量非常不好，管內產生很多氧化皮，給后續酸洗工作造成很大麻煩。筆者經過多次實驗，把氮氣管一端敞開的部分密封，用兩種大小不同的軟塑料塞，中間開孔，將供氮管插入孔中，焊接時，可根據不同的管徑將塑料塞塞進管內，這樣可以起到密封作用，在供氮時冷凝管內氮氣含量高，這樣焊接的效果非常好，管內也非常干凈。
1.2 火焰調節要求
焊接采用的是氧氣與乙炔的混合氣體。焊接銅管時應使用中性焰，盡量避免用氧化焰和碳化焰。另外，使用通用焊炬進行釬焊時，應使用多孔噴嘴（通常叫梅花嘴），此時得到的火焰比較分散，溫度比較適當，有利于保證均勻加熱。我們現在采用的焊炬型號是H01-12，焊嘴是梅花嘴型4號。
1.3 加熱過程控制
焊接一般有三種方式：豎直焊、水平焊、倒立焊。目前我們多采用前兩種焊接方式。這兩種施焊方式的加熱方法，管徑大且管壁厚時，加熱應近些。為保證接頭均勻加熱，焊接時使火焰沿銅管長度方向移動，保證杯形口和附近10mm范圍內均勻受熱，但倒立焊時，下端不宜加熱過多，若下端銅管溫度太高，則會因重力和鋪展作用使液態釬料向下流失。
注意事項：（1）管徑較大時應選用大號的焊嘴，反之則用小號的焊嘴;（2）毛細管焊接時應盡可能避免直接對毛細管加熱;（3）管壁厚度不同時應著重對厚壁加熱;（4）先加熱插入接頭中的銅管，使熱量傳導至接頭內部。
1.4 焊料的使用
釬劑的作用是去除母材和釬料表面的氧化物和油污雜質，保護釬料和母材接觸面不被氧化，增加釬料的潤濕性和毛細流動性。釬劑的熔點應低于釬料，釬劑殘渣對母材和接頭的腐蝕性應較小。我們現在所使用的釬劑是銀釬焊熔劑102。
1.4.1 釬料加入方法。當銅管和杯形口被加熱到焊接溫度時呈暗紅色，需從火焰的另一側加入釬料，如果釬焊黃銅和紫銅，則需先加熱釬料，焊前涂覆釬劑后方可焊接。焊接時，可能出現焊料成球狀滾落到接合處而不附著于工件表面的現象，可能的原因是：被焊金屬未達到焊接溫度而焊料已熔化或被焊金屬不清潔。
1.4.2 釬料的用量。在焊接中，我們習慣把焊條前端煨成90°，這樣便于轉繞焊接，我認為可以把所測得的焊條填充量，直接運用到焊接習慣中。用目測的方法根據不同的接頭，煨成不同的長度，在焊接時就可以根據這個長度進行焊接，這樣做可以節約很多焊條，還可以保證每個不同接頭的焊接質量。
2 焊接過程出現的問題及原因分析
2.1 釬焊接頭填隙不良、部分間隙未被填滿
（1）接頭設計不合理、裝配間隙過大或過小、裝配時零件歪斜;（2）釬劑不合適，如活性差，釬劑與釬料熔化溫度相差過大、釬劑填隙能力差等或是氣體保護釬焊時氣體純度低。
2.2 釬料流失
釬料流失也是造成焊接過程出現問題的原因。
3 焊后處理及檢驗
3.1 焊后處理
焊后應清除焊件表面的雜物，特別是黃銅與紫銅焊接后應用清水清洗或砂紙打磨焊件表面，以防止表面被腐蝕而產生銅綠。
3.2 焊后泄漏檢驗
3.2.1 壓力檢漏。給焊后的熱交換器充0.5MPa以上的N2或干燥空氣，然后對釬焊接頭噴灑中性的洗滌劑，觀察10秒鐘內有無氣泡產生，若有氣泡產生則為泄漏，需補焊或重焊。目前我們采用的是壓力檢漏法，此方法檢驗精度較低。
3.2.2 鹵素檢漏。此方法用于充冷媒后的熱交換器檢漏。將鹵素檢漏儀的精度選擇為2g/年，用探針沿各焊接頭移動（探針離工件應保持在1～2mm范圍內，移動速度為20～50mm/s），若制冷劑泄漏速度大于2g/年，則檢漏儀將自動報警。此方法較壓力檢漏精度高，但受人為因素影響較大。
3.2.3 真空箱氦質譜檢漏。向熱交換器中充入一定壓力的氦氣，然后將其放入真空箱，并對真空箱抽真空至20Pa，此時通過探測儀檢驗真空箱中是否有熱交換器泄漏出的氦氣。此方法比鹵素檢驗更高，但它僅能檢驗熱交換器是否有泄漏，而不能檢查出具體的泄漏位置。
4 焊接工裝的應用
首先進行三維尺寸的轉化，司機室的形狀是三維曲面，安裝圖紙并沒有標注出整個系統空間尺寸，只有管碼對一根梁的相對尺寸，但這個尺寸在車下的平面內是沒法還原的。要在一個沒有參照物的三維空間里摸索出安裝尺寸，難度非常大。經過反復試驗和摸索，我們決定用空調機組到管路最遠端A、底架水平面B、機組左側垂直面C、管路側彎點D、機組下平面E、機組法蘭中心點F這6個假想基準來確定系統在空間的三維尺寸。把三維尺寸全部轉化成相對這三個假想基準的尺寸。所需尺寸由激光測距儀測出。為了保證安裝尺寸的精度，我們又連續跟蹤測量了幾列動車。
另外，通過現車實際數據測量，并兼顧數控彎管機的可操作性，確定有10根管路可以兼并改造。運用數控坐標尺寸，將以往的短管在不改變角度的情況下將其連在一起，用整根銅管代替，節約了8個接頭，減少了16個焊口。不僅節省了工時，杜絕了泄漏隱患，而且節省了銀基焊條的數量。
5 結語
司機室空調冷凝管焊接不僅要做好焊接操作過程控制，同時選擇合適的釬料、釬劑，控制好焊接溫度、釬料用量也非常關鍵。并在裝配前及焊接時充分利用自制仿形工裝，將比較困難的車上焊口減少，多采用車下焊接，不僅使空調冷凝管的焊接質量得到控制，而且節約成本、縮短施工周期，大大提高焊接效率。
參考文獻
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1、蒸發器散冷不足
蒸發器散冷不足也會造成通過蒸發器的空氣不能被充分制冷，這樣從出風口送出的空氣溫度也會變高。于是拆下鼓風機，用手觸摸鼓風箱內的蒸發器外殼，發現其外殼溫度明顯高于空調低壓管的溫度，只是微微的涼，不像低壓管那樣冰手，明顯不正常，判斷蒸發箱內部堵塞，造成熱交換不良。再次拆下鼓風箱，更換蒸發箱后裝復試車。經過測試，出風口溫度降低到4℃，符合出風口溫度的標準，空調制冷量不足故障排除。
2、冷熱風門存在明顯的問題
雖然發現冷熱風門存在明顯的問題，但因無單獨的風門配件，故更換了整個的鼓風箱總成。更換完畢后，運轉發動機，開啟空調，風速開至2擋，風向選擇為中間出風口，測量出風口溫度，5分鐘后溫度計顯示12.2℃，溫度對比之前有所下降，但仍高于正常范圍。通過手感空調低壓管的溫度也很低，說明制冷是沒問題的，那造成出風口溫度低不下來的原因還會是什么呢？說明除了冷熱風門關閉不嚴外，還有其它因素在影響出風口的溫度。
3、蒸發箱內部堵塞
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【關鍵詞】凝汽器銅管不銹鋼冷卻管
凝汽器是凝汽式或抽汽凝汽式汽輪發電機組的重要輔機設備，凝汽器的運行情況的優劣直接影響到整個機組的正常運行。而冷卻管腐蝕是影響凝汽器安全穩定運行的一個主要隱患。
我廠兩臺6MW機組均配用的是N-560型凝汽器，冷卻管采用的是Φ20×1的黃銅管，材質為HSn70-1A。兩臺機組運行至今已有近九年的時間，凝汽器的冷卻管出現了大面積的泄漏現象，已經嚴重影響機組的安全運行，雖經過部分換管，但問題始終不能從根本上解決。所以我們決定對凝汽器進行換管，并考慮對冷卻管進行重新選材。
目前，國內凝汽器冷卻管采用的管材主要有黃銅、白銅、鈦合金和不銹鋼等。鈦合金作為冷卻管的新型工程材料，對各種水質都具有極強的耐蝕性。作為最耐腐蝕的結構金屬，其密度小、強度高，并且在沸水環境的研究中，鈦的腐蝕阻力顯著地高于銅鎳合金。在其他材料不能耐受侵蝕的情況下，鈦可以說是最佳選擇。由于鈦管價格昂貴及安裝費高，西方國家和我國都只限于濱海電站和核電站中應用，連接造成的電偶腐蝕和管內結垢仍有待解決，這些都限制了它的全面推廣。因此下面只對白銅、黃銅和不銹鋼進行比較。
一、材料性能
國內外常用的銅管和不銹鋼管的化學成分、物理和機械性能。
可以看出，不銹鋼管從材料性能上有以下幾個優點：
1)不銹鋼管材料的強度大于銅管，從而提高冷卻水管在運行過程中對汽側的高速蒸汽及水滴的抗沖擊能力。
2)不銹鋼管的彈性模量大于銅管，表明其抗拉強度好，線膨脹系數低于普通銅管，減少來自內部的應力。
3)不銹鋼管抗結垢能力強，因為污垢層與不銹鋼的熱脹系數差別很大，當受熱時，由于線型曲率變化不等而自動脫落。
4)在凝汽器的空氣冷卻區內，經常積聚一些不凝氣體，主要由氨氣、二氧化碳等，銅管對氨氣產生的腐蝕極為敏感，造成氨腐蝕。相反，不銹鋼管抗氨腐蝕能力很強。
5)由于不銹鋼的抗拉強度和屈服強度較大，所以不銹鋼的使用壽命也相應的延長，一般不銹鋼管的使用壽命在20年左右，而銅管的使用壽命只有10年左右。
二、傳熱效果
雖然從銅和不銹鋼材料的導熱率看，銅的導熱率是不銹鋼的10倍，但熱交換器總的傳熱系數是由多個因素決定的。熱交換器的傳熱過程如下:
在以上的三個傳熱過程中，除銅的導熱率比不銹鋼高以外，不銹鋼管在以下的幾個方面具備優勢：
1)不銹鋼管和銅管相比高粗糙度的金屬表面不會形成穩定的水膜，出就是說水膜熱阻較小，增強了蒸汽與管外壁的換熱效果。
2)因不銹鋼的強度較大，同規格的管子可做的比銅管薄，這樣以來管子的導熱效果也得到相應的提高。
3)因為不銹鋼管的壁厚較薄，其相應的內表面積也比同直徑的銅管大，因此其對流換熱效果也相應提高。
綜合以上的幾個方面，通過計算可知，采用薄壁不銹鋼管的凝汽器和采用銅管的凝汽器換熱效果基本相當。
三、經濟性
目前，國內凝汽器用薄壁不銹鋼焊接管的技術已日益成熟，其價格也有了大幅度的下降，采用同規格的薄壁不銹鋼和采用銅管時的價格相差甚微。
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關鍵詞：冬季施工混凝土電熱毯養護工頻渦流養護
Abstract: our cold areas region is vast, accounts for the area of more than 50%, winter time for three to six months. But because the time limit for, winter construction is inevitable, quality and quantity assurance finish winter construction task, of speeding up the cold area economic development is of great significance. Due to temperature concrete construction demand is higher, have the proper construction method, this paper discusses the concrete cold conditions of the construction of the principle and construction method, and introduces two kinds of construction methods.
Keywords: winter construction concrete electric blanket maintenance frequency eddy current maintenance work
中圖分類號：TU37文獻標識碼：A 文章編號
引言
薩哈林州位于俄羅斯的最東方，屬于大陸性氣候，氣候寒冷，夏季短暫，冬季長達六個月，冬天的平均氣溫都在-19°C 至-24°C 之間，北方地區氣溫最低可到-40°C。筆者曾常年在俄羅斯薩哈林州工作，先后參與實施了南薩哈林斯克太平洋酒店項目、辦公樓項目及現澆混凝土立體停車樓項目等多項工程，根據多年冬季施工經驗，總結了在寒冷條件下混凝土結構施工的技術關鍵。
2結構工程寒冷條件下施工原理及注意事項
（1）結構工程冬季施工的原理
混凝土是由水泥、集料、水和外加劑等物質組成的混合物。混凝土硬化的過程主要是水泥的水化反應，溫度越高水化速率越高。冬季施工時，受凍后的混凝土若正溫中融解并重新結硬時，強度可繼續增長；若混凝土在常溫下澆注7-10天后再受凍，混凝土解凍后強度增長的最終值幾乎不受影響；混凝土越早受凍，對其強度增長越不利。由此可見，冬季結構施工的關鍵在于澆注初期水化反應能否順利進行。
（2）結構工程寒冷條件下施工時應注意的問題
從結構工程冬季施工的原理可知，冬季澆注混凝土時，溫度對于混凝土強度的增長起著至關重要的作用，混凝土攪拌時，出料溫度不能低于10，且攪拌時間應較常溫施工增加50%左右。運輸時間應盡可能的縮短，運輸途中應有保溫措施。澆筑后的混凝土要求在72小時內養生溫度應保持在10以上，接下來7天盡可能保持在5以上。
結構工程寒冷條件下施工技術方法
冬季混凝土施工的方法大致分為兩個環節：一是在混凝土拌制運輸過程中采取一定的溫控措施，使混凝土在拌合樓出機口的溫度滿足一定的要求；另一環節為混凝土澆注及養護期間的溫控措施。這兩個環節的溫控主要以加熱和保溫蓄熱為主[1]。
3.1寒冷條件下施工對原料的處理方法
混凝土在冬季施工問題的實質，在于使新澆筑的混凝土的強度在受凍前就能大于某臨界強度或者在處于負溫時就能保證水泥水化繼續進行的液相存在，為達到此目的對原料可采取的工藝措施有冷法和熱法兩種。
冷法施工主要是采用物理方法---增加水泥的磨細程度，制成快硬水泥。通過試驗證明：400號普通水泥，水灰比0.5，水泥用量250，制成的混凝土，成型后立即在下養護28天，強度僅為正常養護28天的5%，磨細后可達正常養護28天強度的19%；成型后現在下養護40小時，再在下養護28天，未磨的強度達到正常養護28天的60%，重磨的達到正常養護28天強度的72%[2]。
為保證冬季混凝土的拌制溫度，原材料加熱應優先采用水加熱的方法，當熱水不能滿足要求時，再對骨料進行加熱。當水、骨料達到規定溫度仍不能滿足熱工計算要求時，可提高水溫到100，但水泥不得與80以上的水直接接觸。
3.2混凝土的運輸
采用混凝土罐車運輸。應根據施工量、施工進度、運距、灌注時間、道路運輸等因素，合理配備運輸車的數量，確?；炷吝B續澆灌。同時應注意在運輸過程中的溫度損失不宜超過5~6℃。
3.3混凝土的澆筑
混凝土澆筑前，應清理模板和鋼筋上的冰雪和污垢，宜采用木模板施工，有條件時，澆筑前可用熱空氣噴模板和鋼筋，混凝土振搗成型后立即覆蓋，必須保證在開始養護前的溫度滿足要求。分層澆筑大體積混凝土結構時，已澆筑的混凝土在未被一層混凝土覆蓋上前不應低于2℃。
結構工程寒冷條件下的養護技術
我國冬季混凝土養護根據自然條件、熱源條件和使用原料的不同大體上可以分為兩大類：養護期間不加熱的方法和養護期間加熱的方法。
外界溫度不是很低時，可以在攪拌混凝土的過程中提高混凝土拌合物的溫度，使其在入模后有一定的溫度，加上模板外的保溫材料，則不需在養護期額外加熱，即可使混凝土在短期內獲得必要的允許受凍臨界強度。這就是養護期間不加熱的方法。
當處于嚴寒地區時，混凝土澆筑后必須利用外部熱源對新澆筑的混凝土進行加熱養護。加熱的方法又可分為間接加熱法和直接加熱法。直接加熱法是利用加熱器直接加熱混凝土進行養護。間接加熱法是采用暖棚或蒸汽加熱空氣來養護混凝土。本文將重點介紹加熱養護中的工頻渦流養護混凝土工藝、電熱毯養護工藝。
電熱毯法
電熱毯法適用于混凝土水平構件的上表面或豎向構件外側的保溫養護。該方法需要的材料有：電焊機、電纜線、導線若干長度，電熱毯若干塊、玻璃絲布、22號火燒絲、小白線、草簾等。
電熱毯法施工工藝：電熱毯用22號火燒絲和幅面為0.9米的加層玻璃布制成，然后在木模板上釘兩排釘子將米的雙層玻璃布的底層套在釘子上，再用0.8mm的火燒絲在兩排釘子間纏繞10道，上面蓋上雙層玻璃布的頂層。一般出于安全考慮，施加電壓為36V以下。電焊機二次出線采用環形敷設。各電熱毯BVR軟線與干線采用并聯相接，接頭處纏繞絕緣膠布。操作中要注意安全，且需要定時測溫度，超過40度時要拉閘斷電，溫度降至20度時繼續加熱[4]。
4.2工頻渦流養護混凝土工藝
工頻渦流養護混凝土工藝是根據金屬導熱性能良好，采用電磁感應原理，利用鋼模板及必要的電熱管使電能轉化為熱能來加熱養護混凝土。此方法適用于北方寒冷地區，最低可適用于，操作簡便，溫度可控，可隨時根據室外溫度進行調節，且成本比較低[5]。
工頻渦流養護工藝：選用5臺BX1―500型電焊機, 每三根柱子串聯為一組, 每兩組并聯, 由一臺電焊機供電,每臺電焊機總輸出電流I≈146A, 不足電焊機容量的1/3。每根柱子模板外繞BLX―36導線40匝或雙股BLX―16導線40匝。電焊機設置原則及設置位置: 電焊機盡量沿建筑物周圍設置, 每臺電焊機旁設專用的漏電開關箱。
結語
混凝土冬季施工的關鍵就是前期的保溫工作，要提前做好準備。從原材料入手，對混凝土的拌合、運輸、澆筑、養護，直到拆模進行全過程控制，保證混凝土冬季施工的品質。如果不提前準備和防范，會影響工程質量、進度，措施不當會給工程質量帶來隱患，因此，在工程即將進入冬期前作好防范，在施工期間作好控制是必要的，是保證工程質量必須的措施。
參考文獻
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冷凝管范文5
關鍵詞新生血管性青光眼；Avastin；冷凝
新生血管性青光眼是最常見的難治性青光眼之一[1],為控制眼壓和緩解癥狀，過去多采用睫狀體破壞性手術，甚至摘除眼球。我們應用一種新型的抗血管內皮生長因子（vascularendothelial growth factor,VEGF）人源化單克隆抗體Avastin玻璃體腔注射聯合睫狀體冷凝治療此病，取得良好效果，現報道如下。
1資料與方法
1.1一般資料
本組病例是2007年1月到2008年1月住我院的新生血管性青光眼患者，共10例（10只眼）。男7例，女3例；年齡在25～58歲之間，平均年齡47.5歲；右眼5例，左眼5例；其中視網膜中央靜脈栓塞4例，視網膜靜脈周圍炎3例，糖尿病性視網膜病變3例。視力均5.0mm者4例，3.0～5.0mm之間者6例，其中1例瞳孔區膜閉。術前眼壓均在35mmHg以上（經藥物治療后）。
1.2方法
①Avastin玻璃體腔注射：常規消毒鋪巾，結膜囊點愛爾凱因表面麻醉3次，開瞼，顯微鏡下在顳下方距角膜緣4mm以3號針頭行眼球壁穿刺，見針尖達瞳孔中央，針尖斜面向下，注入Avastin1.25mg于玻璃體腔內，退出針頭，涂紅霉素眼膏后包封單眼；②睫狀體冷凝：Avastin玻璃體腔注射1周后進行。下方180度在結膜面直接冷凝睫狀體體部，用CO2制冷、冷凝頭直徑2.0mm的冷凝器，使用溫度-60～-75℃，時間20s，冷凝8個點；③6周后重復Avastin1.25mg玻璃體腔注射1次。
2結果
2.1術后并發癥
2.1.1出血
2例第一次Avastin玻璃體腔注射后發生玻璃體少量出血,經藥物保守治療,1周后消失。2.1.2 角膜水腫
4例睫狀體冷凝術后出現不同程度角膜水腫,但隨著眼壓正常,1周內恢復正常。
2.2術后視力和眼壓
7例病人視力和術前基本相同，3例視力略有增加。眼壓在未使用任何降眼壓藥物情況下，均控制在21～9mmHg之間。
2.3隨訪
10例病人隨訪8～18mo，8例病人在未使用任何藥物情況下眼壓正常，且無其它并發癥；2例在局部滴用噻嗎心安后眼壓控制在21mmHg以下；所有病例眼壓未見低于9mmHg者。房角鏡檢查未見有明顯的新生血管增生，5例見有一定程度的減少。視力基本和出院時相同。
3討論
新生血管性青光眼，大多是由于視網膜血管阻塞或糖尿病性視網膜病變致使視網膜缺氧，刺激眼內組織產生并釋放血管形成因子，進而導致新生血管形成，造成房角及虹膜形成新生血管以及纖維血管膜，覆蓋小梁，使眼壓升高而引起[2]。以往對于視功能明顯損害的新生血管性青光眼的治療，多選用睫狀體冷凝術[3],但單獨冷凝必須要大面積破壞才可達到目的，甚至需要全視網膜冷凝[2]，其不良后果是視力的完全喪失和眼球萎縮。我們用Avastin玻璃體腔注射聯合睫狀體冷凝治療這種難治性新生血管性青光眼，效果滿意。新生血管與多種生長因子有關，VEGF被認為是最有可能的眼內新生血管生長因子。Avastin是重組的人源化單克隆抗體，與人VEGF結合并阻斷其生物活性，從而抑制新生血管的生成。最早提出玻璃體腔注射Avastin方法的，是在2005年7月，Rosenfeld[4]在美國視網膜?？颇陼?，其用該方法治療AMD繼發的脈絡膜新生血管（choroidal neovasularizaion,CNV）和中央靜脈阻塞（central retinal vein occlusion,CRVO）有效，引起人們的廣泛關注。我們先予患者玻璃體腔注射Avastin抑制新生血管后，再行睫狀體冷凝，這樣既可減少冷凝量，又保證手術安全有效，降低眼球萎縮的風險。6周后再次Avastin玻璃體腔注射，進一步降低復發率。本方法操作簡單，患者耐受性好，為新生血管性青光眼的治療開辟了新的途徑。
參考文獻
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冷凝管范文6
關鍵詞 前部視網膜冷凝 睫狀體冷凝 小梁切除 新生血管性青光眼
doi:10.3969/j.issn.1007-614x.2012.03.048
新生血管性青光眼(NVG)是一種難治性青光眼。單純藥物不能控制高眼壓和疼痛，多采用手術治療。對于新生血管性青光眼，2008～2010年采用前部視網膜睫狀體冷凝聯合小梁切除術取得良好效果。
資料與方法
新生血管性青光眼患者30例(30眼)，男16例，女14例；年齡35～71歲；糖尿病視網膜病變18例，視網膜靜脈阻塞10例，視網膜靜脈周圍炎2例。視力：光感(-)4例，光感(+)10例，手動/眼前12例，指數/眼前～0.1 4例。眼壓30～70mmHg，平均51.60±1.02mmHg。30例均伴有虹膜新生血管及瞳孔緣外翻，房角不同程度的黏連關閉。
手術方法：①2%利多卡因3ml球后及結膜下麻醉，沿角膜緣全周剪開球結膜，分離至赤道部，做四條直肌牽引線。②睫狀體冷凝：于下方角膜緣后2.5mm，9～3點范圍內冷凝1排，冷凝頭直徑2.5mm，溫度-80℃，持續60秒。③前部視網膜冷凝：在距角膜緣后約10mm處向后至赤道部每個象限冷凝3排，每排5個點，冷凍頭直徑2.5mm，溫度-80℃，時間15秒。④復合式小梁切除：在上方作以角膜緣為基底的鞏膜瓣，5mm×4mm大小，1/2～1/3鞏膜厚度，浸有0.2mg/ml絲裂霉素的棉片置于鞏膜瓣下3分鐘后，立即100ml生理鹽水沖洗，前房穿刺緩慢降眼壓，切除1mm×2mm小梁組織，燒灼對應虹膜表面新生血管，剪除周邊虹膜，鞏膜瓣兩角對位縫合可拆除縫線，球結膜對位縫合，結膜下注射妥布霉素10mg，氟美松2.5mg，涂抗生素眼膏包扎。
術后處理：全身靜脈給予抗生素聯合地塞米松10mg，1次/日，共3天。術后常規1%阿托品眼水散瞳。術后第2天根據眼壓情況，按摩眼球。如眼壓仍＞21mmHg可拆除縫線，如眼壓低于21mmHg，縫線2周拆除；術后2～4周后如自覺癥狀未改善，眼壓＞40mmHg以上者再次行睫狀體冷凍術。
結 果
眼壓及眼痛癥狀：術后2～4周觀察，眼壓控制在21mmHg以下20例，眼痛癥狀消失；21～40mmHg 6例，滴噻嗎心安，哌立明眼水控制眼壓，3例眼壓痛消失，3例眼痛癥狀明顯，再次行睫狀體冷凍術；＞40mmHg 4例，眼痛明顯，再次行睫狀體冷凍術。隨訪6～24個月，眼壓控制在21mmHg以下27例，30～40mmHg 2例，眼痛癥狀全部消失，無眼球萎縮發生，1例失診。術后早期平均眼壓25.24±1.53mmHg，隨訪24個月平均眼壓19.01±1.32mmHg，與術前眼壓相比有顯著統計學意義(P＜0.01)。
視力：術前術后視力比較，12例視 力無變化，17例視力不同程度提高，失診1例。見表1。
虹膜面及房角新生血管：26例新生血管全部消失，3例均不同程度減少，1例失診。
討 論
NVG是一種最終以虹膜和房角新生血管為特征表現的青光眼，主要與引起眼部缺氧的血管性疾病相關。導致NVG的病因，主要有視網膜中央靜脈阻塞，糖尿病視網膜病變及其他疾病。
由于NVG中虹膜房角新生血管形成，房角的新生血管伴有的纖維組織膜可阻塞小梁網引起開角型青光眼，最終纖維血管膜收縮，形成周邊前黏連，房角關閉。一方面房角關閉阻斷了房水外流的途徑，導致眼壓升高，另一方面眼部視網膜的缺血狀況沒有改善，不斷促進新生血管生長因子的釋放，刺激虹膜及房角新生血管的生長，加速房角的的關閉，進而使眼壓不斷升高，形成惡性循環。因此NVG的治療要解決三方面問題，一減少房水生成，二增加房水排出，三去除新生血管生成誘因。
睫狀體冷凍術的原理是通過人工制冷產生的低溫效應直接破壞睫狀體上皮及血管系統，促使房角及虹膜新生血管消退，并使睫狀體房水分泌減少，降低眼壓。睫狀體冷凍術后嚴重的并發癥是眼球萎縮，為防止眼球萎縮的產生，根據術前眼壓情況，選擇合適的睫狀體冷凍范圍，原則上寧小勿大，經2～4周觀察，眼壓控制不好時可重復手術。
小梁切除術是經典的外引流手術，它增加了房水的排出，能有效的降低眼壓。目前改良式小梁切除最常應用，術中應用絲裂霉素，以減少術后濾過道的瘢痕化；應用了鞏膜瓣外置可拆除縫線，在術后早期可以用于調節眼壓。虹膜和小梁切除盡量大些，以減少濾過口阻塞的幾率，術后及時應用皮質類固醇類藥物，加強局部抗炎等治療，提高手術成功率。
總之，前部視網膜睫狀體冷凍聯合復合小梁切除術治療NVG療效肯定，所需設備簡單，適合基層醫院開展。
參考文獻
1 劉家琦,李鳳嗚.實用眼科學.北京:人民衛生出版社,1999:450.