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混凝土緩凝劑范文1
一．概述
近年來，公路水泥的混凝土工程發展迅速,那么水泥混凝土的外加劑也就成為高性能的水泥混凝土中的重要組成部分。水泥混凝土在新拌的時候，添加不同的外加劑,可以從根本上將其流變性能、耐久性能、硬化后力學的性能進行改善與提高。在公路工程中，合理的選擇與使用水泥混凝土的外加劑,對于公路水泥的混凝土結構及其工程的建造質量十分重要,特別是對那些質量要求很高的路面、橋梁、隧道等工程，合適的外加劑是極其重要的。尤其是在熱天施工時，為了確保水泥混凝土的振搗足夠密實,其力學性能良好以及耐久使用，就必須要選用合適的外加劑,緩凝劑作為專用的外加劑,其作用主要是使新拌的水泥混凝土其凝結硬化的時間延長。簡言之就是延緩初凝的時間,從而能夠保證在施工的過程中，新拌的水泥混凝土一直處于最佳的塑性狀態。即使在一般氣溫下，為了減小坍落度損失,泵送水泥混凝土也要使用緩凝劑。
二．緩凝劑簡介
（一）緩凝劑種類
水泥實際上是屬于高堿性的材料,將其堿性降低便能達到緩凝的效果,因此, 通常酸類均可作為水泥混凝土緩凝劑。而緩凝劑種類很多,按化學成分來分，主要可以分為無機與有機兩大類緩凝劑。無機緩凝劑通常包括：硼酸鹽、硫酸鐵、氟硅酸鹽、鋅鹽等；有機緩凝劑通常包括：木質素磺酸鹽、糖類及多元醇及其衍生物等。其具體的分類及其化學成分如下表1所示。
（二）緩凝劑作用機制
很多有機的緩凝劑具有表面活性,它們可以使固體粒子的表面性質發生改變，或者能將晶體由接觸變為屏蔽,從而改變其結構的形成過程，或通過對水泥水化進程抑制而達到緩凝效果。緩凝劑作用機理很復雜,多是幾種作用機理的綜合作用。
三．緩凝劑應用技術
（一）外加劑的適應性檢驗
對于公路水泥的混凝土工程，在選擇外加劑時，首先要對其做相應的檢驗。若水泥混凝土中摻有含糖類與木質素磺酸鹽類等的緩凝型減水劑時，在施工前要 檢驗其和所用的水泥在一定氣溫下是否相適應,檢驗合格后才能使用。若選擇二水石膏做為調凝劑,它的凝結會是正常的。若水泥調凝劑是其他的石膏變種,像硬石膏、脫水石膏、螢石膏、工業廢渣石膏等,會有假凝的現象產生。用標準稠度水泥凈漿可對其進行定性檢驗，外加劑和所用的水泥是否在化學上相適應,具體檢驗方法可參照相關準則。
表1 混凝土種類及成分
水泥調凝劑中使用變種石膏，會帶來定性的不適應問題，多數情況下,也會有定量的不適應問題存在。定量不適應指的是緩凝時間與減水率遠遠小于基準水泥中的水泥混凝土，這主要是所用水泥中鋁酸三鈣含量較高的緣故。鋁酸三鈣對外加劑的吸附作用很強。增加緩凝型中減水劑的摻量可以解決這種不適應性,若不能解決可以考慮更換水泥或者外加劑?？梢酝ㄟ^所用水泥和基準水泥混凝土的初凝時間及其減水率兩方面來檢查其定量不適應性,還可以借助外加劑廠家所提品的減水率與現場水泥混凝土差值對其檢驗。通常減水率的差值大于3%,說明此緩凝型的減水劑和所用的水泥有定量的不適應問題存在，若水泥混凝土的強度和力學性能受到該差值的影響,應及時采取相應措施來解決。
（二）緩凝劑摻法及最佳摻量
緩凝型的外加劑以溶液的形式及其拌和水一同摻至拌和物當中,溶液中水量需要從拌和水當中去掉；對于粉劑溶液的現場配制,需提前1天將其配好,以便它能充分的溶解,攪拌均勻方可使用。若溶液當中有外加劑的固體沉淀物存在時，應當立即清除。在拌制水泥混凝土時，對于分層的或者有沉淀緩凝型的外加劑溶液一定不能使用。對于難溶的或者其不溶物的含量比較多時或在常溫下溶解度低的緩凝劑，應使用干摻法,再將其攪拌時間延長至30秒。緩凝型的外加劑還可以和其他的外加劑復合一起使用，但是如果復配溶液有絮凝或者沉淀的現象產生,應采取分別配制、分別加入的方法。
不同溫度條件下不同的緩凝劑，不同的摻量對其初凝時間有著不一樣的影響。所以在使用緩凝劑時,應依據現場的氣溫、凝結時間、停放時間等來選擇合適的緩凝劑類型,保證溫度與配合比不變時，緩凝劑有一個最佳的摻量。最佳摻量是在各項性能試驗后，篩選出的滿足工程全部使用的要求摻量。最佳摻量一般是在廠家推薦的摻量范圍之內,再依據具體工程的結構要求,通過對比不同摻量得出的最適合該工程條件的摻量。若條件改變需另行試驗對最佳摻量優選。要有效的依據施工條件及其現場環境對緩凝劑的摻量進行合適的調整, 使施工始終處于最佳的可操作狀態, 達到所要求的密實度和外觀質量。常用緩凝劑及其緩凝型減水劑摻量通常為：木質素與磺酸鹽類0.12到0.13%；密糖類摻量0.11%到0.13%；無機緩凝劑0.11%到 0.12%；羥基羧酸與鹽類為0.103%到0.11%。
（三）緩凝劑的性能要求
公路水泥混凝土的緩凝劑的性能有具體的要求。使用時，緩凝型的外加劑計量務必正確。摻量的數量級務必確保正確,數量級若出現錯誤會給施工帶來很大的麻煩，甚至不可彌補的損失，有時甚至不得不返工。
（四）摻緩凝型的外加劑養生
在天氣炎熱或者風力很大時,摻緩凝型的外加劑會長時間處于塑性的狀態, 其表面的水分蒸發時間也會相應變長,在天氣炎熱或者風力很大時塑性收縮開裂的現象更易產生,水膠比較低的水泥混凝土還有自身體積的收縮裂縫現象發生。所以,水泥混凝土在澆筑及其振搗之后要及時的進行多遍抹壓,而且在水泥混凝土的表面硬化或者變色之前要對其進行立即噴霧或者噴養生劑對其進行保濕養生,在水泥混凝土終凝之后要立刻澆水對其保養；氣溫較低的時候,除保濕外，還要加強保溫,可通過加保溫保濕的養生膜、吸熱或蓄熱的保溫材料、深色的塑料薄膜等來保溫。不同氣溫其養生天數也不同，其中氣溫高于20℃時的養生天數最少為14天。
四．總結
近年來，在水泥混凝土工程中,使用的緩凝劑越來越多, 外加劑是現代公路工程中的非常關鍵的材料, 正確使用外加劑是一門很關鍵技術。外加劑雖然用量不多但對水泥混凝土的工作性能卻有著很重要的影響。然而過量使用緩凝劑會使水泥混凝土嚴重緩凝,甚至會使水泥混凝土的強度降低,使工程質量不能滿足要求。本文主要介紹緩凝劑的應用，其目的是為了有效的對公路工程進行合理的指導，使工程達到預期效果，確保水泥混凝土足夠密實及其熱天施工時工程的質量。
參考文獻：
[1] 交通部公路科學研究院1公路工程水泥混凝土外加劑與摻合料應用技術指南[S].
[2] JTG F30- 2003,公路水泥混凝土路面施工技術規范[S].
[3] 張冠倫,張云理.混凝土外加劑原理及應用技術[M ].
混凝土緩凝劑范文2
【關鍵詞】鋼筋混凝土；厚板轉換層；施工技術
1 工程概況
該工程是一座多功能的綜合性大廈，地上33層，地下1層，大屋面總高度為99．27 m，總建筑面積為60 375 m2 ，第4層為1.8 m厚板轉換層，將其上部5～33層的剪力墻結構體系轉換成框架結構體系，見圖1。轉換層厚板的平面尺寸為1318 m ，鋼筋重達850 t，混凝土總量為2430 m3 ，強度等級C40。
確定施工方案
厚板轉換層自重及施工荷載為51．3 kN／m2，采用常規的支模體系，單靠下層樓板承受如此大的荷載勢必會破壞下層結構，而采用分層卸載的方法則必須從地下室底板起搭設4層支撐架，靠各層樓面的變形協調來傳遞擴散荷載，這樣既不經濟也不能保證結構樓板不產生開裂現象。經過分析比較和計算，確定采用疊合梁的原理轉換厚板，即將轉換板混凝土分兩次澆筑，第一次澆筑0.8 m厚，待其強度增長達到90％ 后再澆筑第二層1.0 m厚混凝土，利用第一層先澆板承受第二層后澆板的施工荷載，轉換板的鋼筋相應分兩層綁扎。
圖1 轉換層平面布置圖
2 施工方法
2.1 模板工程
模板支架采用扣件式鋼管腳手架，鋼管采用外徑48 mm、壁厚3.5 mm的焊接鋼管。立桿用3.6 m的整根鋼管，中間不設接頭，間距為0．5 m x0．5 m，立桿下滿鋪2.5 cm厚木板，水平方向拉桿設4道，并設剪刀撐。頂端橫桿與立桿的扣件下加設1個扣件，以增大抗滑移能力。頂端橫桿上放10cm×10cm木檁條，間距為40cm。模板采用竹節板。轉換層的側模用l4鋼筋在相應位置與暗梁主筋拉接，橫縱間距見圖2、圖3，外部與模板背楞固定。經驗算，上述模板支撐體系滿足第一步0.8 m厚混凝土的施工要求。
圖2 先澆0.8 m厚混凝土側板安裝示意圖
在轉換層施工期間，1～3層的梁板支撐均不拆除，在第一步0.8 m厚混凝土強度達到設計要求后，在第二步1.0 m厚混凝土澆筑前，松開三層模板支撐頂端橫桿與立桿的扣件進行卸荷，然后再全部上緊，以使第一步0.8 m厚混凝土板和模板支撐體系共同承受上部荷載。在第二步1.0 m厚混凝土強度達到設計要求后方可拆除全部模板及支撐。
圖3 后澆1．0 m厚混凝土側板安裝示意圖
2.2 鋼筋工程
鋼筋綁扎分兩次完成，先綁扎下層0.8 m 范圍內 32@110和 2O@200兩層鋼筋，待混凝土澆筑完并處理好上表面后再綁扎上部1.0 m范圍內鋼筋。轉換厚板1．8 m高整板各層鋼筋網片的固定，使用鋼筋作立桿焊接形成間距1 m的架立網，作為各層鋼筋的支撐體系。在0.95 m高位置增設 2@100雙向鋼筋網，以提高混凝土抗裂性，避免溫度應力和收縮應力引起混凝土開裂。
2.3 混凝土工程
2.3.1 混凝土配合比。轉換層混凝土強度等級為C40，提前進行試配，采用“三摻”技術，調整混凝土配合比。水泥：砂：石予：水：粉煤灰：外加劑=1：2.06：3.09：0.53：0.22：0.023，選用普通硅酸鹽水泥；摻加適量粉煤灰以減少水泥用量，降低水泥水化熱，可控制混凝土溫度裂縫的出現，統籌改善混凝土的流動性和可泵性；摻加適量UEA膨脹劑，以補償混凝土的收縮?？煽刂苹炷潦湛s裂縫的出現；摻加適量緩凝早強減水劑，以提高混凝土早期強度，可控制混凝土初凝時間。混凝土的水膠比控制在0.45以下，砂率控制在44％以內，水灰比控制在0.48以下，混凝土的入泵坍落度控制在140―160mm，混凝土總含堿量不大于3 kg／m3 。
2.3.2 混凝土施工縫的處理。
為使轉換板的整板的承載性能不因混凝土分兩次澆筑而下降，必須在兩澆筑層結合面采取特殊處理措施，來保證兩層混凝土板協同工作嵋 。
預留坑槽：在先澆層板上表面留設間距1 m呈梅花形布置的混凝土坑槽，槽深為100 mm，平面邊長300 mm，通過預埋木盒來實現。
混凝土表面處理：對先澆層板混凝土上表面。在混凝土初凝前涂刷一道高效緩凝劑即界面劑，混凝土終凝后立即用水沖洗即可露出表面石子，下次混凝土澆筑前再充分水潤。
2.3.3 混凝土的澆筑。
采用泵送商品混凝土，使用插入式振搗器分層搗實混凝土。通過檢測第一步0．8 nl厚混凝土澆筑時留置的同條件養護試件的強度，判定混凝土是否達到設計強度等級，以確定第二步1．0 nl厚混凝土的澆筑日期。
2.3.4 混凝土測溫。
測溫點布置必須具有代表性和可比性，沿澆灌高度，應布置在底部、中部和表面，垂直測點間距為500mm，水平測點間距為5m。當使用熱電偶溫度計時，其插入深度可按實際需要和具體情況而定，一般不少于熱電偶體徑的6～10倍，測溫點的布置距邊角和表面應大于50mm，并對測溫數據進行分析，實施動態控制。
2.3.5 混凝土養護。
由于轉換層在春季施工，所以采用蓄水法進行養護，在混凝土初凝后先灑水養護3h。隨后進行蓄水養護，蓄水高度為100 mm。板側面掛草袋(或麻袋)進行澆水養護，使其保持濕潤。根據在轉換厚板不同深度各相關部位埋設的測溫點，所顯示的混凝土內部溫度變化情況，及時采取措施，調整混凝土的養護水溫。混凝土中心溫度與表面溫度之差。表面溫度與環境溫度之差均小于25 ℃。當中心溫度與表面溫度之差超過25℃時，可提高養護水溫；表面溫度與環境溫度超過25℃時，可適當降低養護水溫。反之亦然。
3 結論分析
3.1 施工實踐證明，采用疊合梁法原理將轉換板混凝土分兩次澆筑，很好地解決了厚板的施工荷載傳遞問題，同時將第一次與第二次澆筑的施工縫做成梅花形布置坑槽，解決了混凝土疊合面的抗剪承載力問題。
3.2 測溫數據顯示，轉換層混凝土施工期間，第一次澆筑時間為2006年3月1日至3月3日、第二次澆筑時間為2006年3月19日至3月21日。環境溫度為12℃～26℃，混凝土入模溫度為19℃～23.1℃，混凝土中心最高溫度為60.7℃～63.5℃。低于預控極限75℃；最大溫升為36℃～40℃，低于預控極限值45℃；內表溫差最大值為24℃～24．5℃，表外溫差最大值為23.8℃～24.6℃，遠低于預控極限值30℃，溫差得到有效控制，同時實踐證明混凝土配合比設計達到了低水化熱溫升的預期目的。
3.3 混凝土28d抗壓強度試驗報告顯示，試塊強度達到設計強度等級的120％～140％ ，均值126％ ，試驗結果表明，按設計配合比配制的混凝土強度完全滿足設計要求，質量穩定。
3.4 1.8 nl厚板轉換層混凝土澆筑2個月后(收縮基本已完成)，經現場全面檢查1～4層樓板(包括轉換層)未發現可見裂縫。
4 結束語
混凝土緩凝劑范文3
1 工程概況
京津城際延伸線于家堡站站房工程是國內首例全地下站房工程，位于天津市濱海新區，是于家堡綜合交通樞紐工程的一部分，總建筑面積為86168㎡，站臺規模3臺6線，地下二層為站臺及軌道層，地下一層為候車大廳、設備用房及辦公區層。地面層為“貝殼”型穹頂采光屋面，基坑開挖深度21.5m。
站房工程永久性鋼管混凝土柱為Φ1400，采用HPE垂直插入鋼管柱施工工法施工。本工程基坑深度深，柱間跨度大等特點，造成鉆孔灌注樁單樁承載力大，樁直徑大，深度深。永久性鋼管混凝土柱垂直度高，要求偏差≤L/500（L為鋼管柱的高度），永久性鋼管混凝土柱錨入鉆孔灌注樁的混凝土有效長度為4m。
2 主要施工技術及HPE液壓垂直插入鋼管柱的施工流程
HPE施工工藝是一種在逆作法施工中底部基礎樁與上部結構柱連接的施工方法。施工中采用HPE液壓垂直插入機，在基坑內施工的支承樁澆筑至基坑底標高后、在混凝土初凝前，將底端封閉的永久性鋼管柱垂直插入支承樁混凝土中，直到插入至設計標高的施工方法。
2.1 承壓樁超緩凝混凝土技術
本工程采用蓋挖逆作法進行施工，利用HPE液壓垂直插入機在承壓樁混凝土澆筑完畢后下插鋼管柱作為結構施工時的中間支撐柱和結構正常使用階段的永久性的結構柱。因此，從混凝土澆灌完成至鋼管柱下插至設計標高和位置這段時間混凝土不能初凝，是該工法順利施工的關鍵所在。
本工程鋼管柱設計長度22m，直徑1.4m，鋼管壁厚42mm，鋼管柱總重量在20噸以上，需插入混凝土的部分達4.8m。施工難度大，工序繁瑣，耗時較長，這就要求下部承壓樁的混凝土必須具備良好的超緩凝性。
施工過程中在不影響設計要求樁基混凝土強度及耐久性等質量指標的前提下，通過適當調整水泥、粉煤灰等膠凝材料的配合比，并摻加一定比例的超緩凝性外加劑達到了超緩凝的效果。工程施工過程中所用的混凝土初凝時間達到36h，且16小時后在不添加任何外加劑的情況下，二次攪拌坍落度不小于100mm。為鋼管柱的順利下插施工提供了充分的時間保證。
2.2 HPE垂直插入機就位對中
混凝土灌注完成后，重新放出樁位中心，并將十字線標記在護筒上。復核樁位后，將HPE液壓插入機械的定位器中心與基礎樁樁位中心在同一垂直線上，然后吊裝HPE垂直插入機就位， HPE液壓插入機根據定位器就位對中。
2.3 調整HPE垂直插入機水平度
HPE垂直插入機就位對中后，HPE液壓插入機械可手動、自動調整水平度，并重新復核中心位置，滿足要求后即可吊裝永久性鋼管柱入孔。
2.4 吊裝永久性鋼管柱
根據本工程永久性鋼管柱的長度，為保證吊裝時不產生變形、彎曲，采用二臺吊車多點抬吊，將永久性鋼管柱垂直緩慢放入HPE垂直插入機上，吊裝前應嚴格計算吊點位置等技術參數，保證鋼管柱不產生變形、彎曲。
2.5 HPE垂直插入機液壓插入永久性鋼管柱
永久性鋼管柱吊放至HPE垂直插入機內，下入孔內至第二道法蘭后，由HPE垂直插入機抱緊鋼管柱，并復測永久性鋼管柱垂直度，滿足要求后垂直插入孔內，剛開始下放永久性鋼管柱時，由于永久性鋼管柱的自重，鋼管柱能自由下入孔內一定深度，當浮力大于永久性鋼管柱重量后，由HPE垂直插入機將永久性鋼管柱抱緊，用液壓插入裝置的液壓下壓力將永久性鋼管柱下壓插入孔內，當永久性鋼管柱頂標高都在地面以下一定的深度時，在永久性鋼管柱頂部連接一根同直徑的工具柱，利用工具柱將永久性鋼管柱插入至設計標高；當永久性鋼管柱插至混凝土頂面后，重新復測永久性鋼管柱的垂直度，此時用垂直儀檢測永久性鋼管柱的垂直度，測定數據可根據電腦分析確定永久性鋼管柱的垂直度，滿足垂直度要求后繼續下壓插入至混凝土中；如不滿足要求可調整HPE垂直插入機的水平度，直至永久性鋼管柱垂直度滿足要求。
圖1液壓插入機施工示意圖
2.6 鋼管柱四周回填碎石
HPE液壓垂直機垂直插入永久性鋼管柱后，即可對永久性鋼管柱四周進行砂或碎石回填，回填時碎石在鋼管柱四周均勻填入，碎石回填高度為永久性鋼管頂標高以下500mm，上部等工具柱拆除后回填；回填時排出的穩定液用泥漿泵抽至廢漿池后外運清除。
2.7 下放永久性鋼管柱內鋼筋籠并灌注混凝土
永久性鋼管柱插入四周回填后，此時仍由HPE插入機抱緊永久性鋼管柱，控制好柱頂標高即可進行永久性鋼管柱內澆筑混凝土，先下放永久性鋼管柱內的鋼筋籠，采用吊筋將鋼筋籠固定在永久性鋼管柱上口，控制鋼筋籠頂標高，再下放導管進行永久性鋼管柱內的混凝土灌注，永久性鋼管柱內混凝土為干作業灌注，在灌注時需特別注意永久性鋼管柱法蘭部位的混凝土密實度，當灌注到法蘭部位時，需上下抽動導管使混凝土充分填筑法蘭底部的空隙，灌注到永久性鋼管柱頂標高350～500mm后停止灌注，嚴防超灌造成混凝土凝結上部工具柱后無法拆除工具柱，并確保后期鋼管柱頂法蘭螺栓連接。
2.8 拆除送柱標準節HPE垂直插入機移位
當鋼管柱四周回填并澆筑鋼管柱內混凝土后，四周回填碎石已固定永久性鋼管柱中心位置，即可拆除上部送柱工具柱，割除永久性鋼管柱與送柱工具柱連接部位，拆除送柱工具柱后由吊車將HPE垂直插入機移位即可。
2.9 回填孔口拔除鋼護筒
永久性鋼管柱內的混凝土達到初凝后，對鋼管柱內上口350～500mm未澆筑混凝土的回填細砂，便于今后開挖清理；其余部位回填碎石或易密實的砂土至孔口，拔除鋼護筒。
2.10 永久性鋼管柱頂的保護
混凝土初凝后對永久性鋼管柱上部進行回填處理并拔除鋼護筒；用石屑或砂回填至原始地面-25cm處，再澆筑一層25cm厚的C30鋼筋混凝土，鋼筋可配置二級Φ16雙層雙向，防止大型機械行走對鋼管柱的擠壓造成變形。
3 技術原理
HPE液壓垂直插入機施工原理主要是以下幾個方面：
3.1 將HPE液壓插入機械準確就位、定位，根據HPE液壓插入機機身上的垂直調校裝置調整垂直度。
3.2 HPE液壓插入機定位垂直后，將鋼柱吊起，用HPE液壓插入機的液壓定位器將鋼柱抱緊，根據二點定位原理，抱緊鋼柱后再復測垂直度。
3.3 在保證垂直度后將鋼柱在砼初凝前用HPE液壓垂直插入機將鋼管柱插入到灌注樁混凝土中，直至達到設計標高及標準要求為止。
HPE液壓垂直插入工法具有垂直精度高，定位準確，安全風險降，節約能源，降低施工成本等優點。
4 關鍵技術和創新點
本工程的關鍵技術及創新點主要有以下內容：
4.1 合理調配混凝土配合比，摻加超混凝性外加劑，利用超緩凝性混凝土初凝時間長的特性，保證了在承壓樁混凝土澆筑完成后利用HPE液壓垂直插入機進行下插鋼管柱有充足的時間?，F場施工時，質檢人員應加大對混凝土質量的抽檢頻次，并安排人員到攪拌站駐場監督，確保混凝土澆筑的質量。
4.2 HPE液壓垂直插入機就位時，重新放出樁位中心，將HPE液壓插入機械的定位器中心與樁位中心在同一垂直線上。
4.3 HPE液壓插入機械調整好水平度后，應重新復核中心位置，滿足要求后方可吊裝永久性鋼管柱入孔。
4.4 鋼管柱吊裝過程前應嚴格計算吊點位置，防止吊裝過程中，因鋼管柱過長或重量太大產生彎曲變形，影響鋼管柱的順利下插和后期結構的正常使用。
4.5 鋼管柱正式下插前，應在端部安裝傳感器，下插時利用HPE插入機上的垂直儀檢測永久性鋼管柱的垂直度，測定的數據可根據電腦進行分析確定永久性鋼管柱的垂直度。
4.6 鋼管柱在下插至設計標高位置時，應進行最后一步的校準復測。偏差較大，HPE插入機利用自身平衡系統無法調整垂直度時，可根據實際情況利用千斤頂進行糾偏處理。
4.7 鋼管柱下插到位并校核垂直度后，不能立即移開插入機。應在承壓樁混凝土徹底凝固上強度后方可移動插入機，避免因浮力等原因造成鋼管柱在混凝土凝固前發生標高位置的變動。
4.8 鋼管柱四周進行碎石回填時應慢速均勻，防止鋼管柱周邊回填碎石高差過大產生側壓力造成鋼管柱在垂直度上的偏差。
5 試驗及鋼柱垂直度檢測
5.1 鋼管柱下樁混凝土試驗
考慮插入鋼管柱的需要，鋼管柱下樁的混凝土需要一定的緩凝時間，緩凝時間不應小于混凝土運輸時間、澆筑時間、HPE插入機就位時間、插入時間的總和。根據混凝土運距、單根樁混凝土方量、混凝土灌注時間、HPE液壓垂直插入機就位時間、插入鋼管柱時間等因素綜合考慮，混凝土緩凝時間不應少于36小時，且16小時后在不添加任何外加劑的情況下，二次攪拌坍落度不小于10cm。在鋼管柱施工前，由專業實驗人員根據上述技術要求確定適宜的混凝土配合比，確保鋼管柱施工過程中混凝土的質量，對鋼管柱插入部分的混凝土石子含量及和易性重點監控，采用孔內取樣的方法確?？變然炷临|量。
5.2 鋼管柱垂直度檢測
鋼管柱吊放至HPE液壓垂直插入機內，下入孔內至第二道法蘭后，由HPE液壓垂直插入機抱緊鋼管柱，并復測鋼管柱垂直度，滿足要求后在鋼管柱的下部安裝一個位移傳感器。開始下放鋼管柱時，由于鋼管柱的自重，鋼管柱能自由下入孔內一定深度。當浮力大于鋼管柱重量后，由HPE液壓垂直插入機將鋼管柱抱緊，由液壓插入裝置的液壓下壓力將鋼管柱下壓插入孔內。當插至混凝土頂面后，重新復測鋼管柱垂直度，此時可根據鋼管柱下部安裝的位移傳感器反映到地面電腦上的信號來檢測鋼管柱的垂直度，滿足垂直度要求后繼續下壓將鋼管柱插入至混凝土中。如不符合要求可調整HPE液壓垂直插入機的水平度直至鋼管柱垂直度滿足要求。
6存在問題和改進措施
HPE液壓垂直插入鋼管柱技術雖然目前在國內處于領先水平，但是通過工程的具體實踐。還是存在一些需要改進的地方：
6.1 HPE插入機液壓動力需進一步加大。
目前國內建筑市場上普遍應用的HPE插入機對于一般直徑較小、樁長不大、插入混凝土深度較淺的鋼管柱具有明顯的優勢。但是對于于家堡站房工程中所使用的大直徑、超長鋼管柱則明顯存在動力不足的問題。施工過程中，鋼管柱截面尺寸和體積較大，導致插入過程中因樁孔護壁泥漿產生的浮力較大，阻礙了工程樁的順利下插。且鋼管柱插入混凝土較深，鋼管柱與混凝土摩擦產生的阻力較大進一步阻礙了鋼管柱的順利施工。
6.2 HPE插入機自身在垂直度調整方面可調控的范圍較小，對于偏差較大的鋼管柱無法進行調整。施工單位在鋼管柱就位下插前應務必從兩個方向利用經緯儀進行垂直度的校核調整。
6.3 HPE插入機在坐標定位方面沒有自動糾偏裝置，僅能依靠插入機就位前的一次對中就位確保坐標位置的精確。施工過程中對于噸位較大的鋼管柱，HPE插入機易出現活動現象，最后坐標復核時會經常發現中心偏位的情況。
混凝土緩凝劑范文4
關鍵詞：高層建筑；混凝土；梁式轉換層；結構設計
中圖分類號：[TU208.3] 文獻標識碼：A 文章編號：
隨著現代建筑的不斷發展, 在高層建筑結構的底部, 當上部樓層部分豎向構件(剪力墻、框架柱) 不能直接連續貫通落地時,需設置結構轉換層, 在結構轉換層布置轉換結構構件, 我們稱此結構為帶轉換層的復雜高層建筑。帶轉換層的結構是把雙刃劍,從建筑使用功能角度, 它無疑是擴大了底部無柱空間從而最大限度增加建筑布局的靈活性, 適宜于大型商場等的經營; 但從抗震方面, 轉換層結構部分豎向抗側力構件不貫通, 而是通過水平轉換結構把上部豎向荷載傳遞給下部豎向構件, 傳力途徑發生了根本性變化, 傳力途徑多次轉換, 受力復雜, 而且豎向剛度和剪力在轉換層發生突變, 易形成薄弱部位, 同時在偏心荷載作用下, 轉換梁還發生扭轉效應, 對抗震十分不利, 如何合理設計轉換層就愈顯重要。
一、梁式轉換層結構的設計遵循原則
帶轉換層高層建筑結構是一種受力復雜、不利于抗震的結構體系，在結構總體設計時，特別是在抗震設防地區，應遵循的如下原則:
1、傳力直接，避免多次轉換。布置轉換層上下主體豎向結構時，要盡量使水平轉換結構傳力直接，通過結構的合理布置，使不落地的剪力墻通過轉換托梁直接傳給豎向承重構件，盡可能的避免轉換次梁及水平多級轉換，實現傳力路徑的最短化。
2、強化下部、弱化上部。要保證底部大空間有適宜的剛度、強度、延性和抗震能力，要有意識的強化轉換層下部主體結構剛度，弱化轉換層上部主體結構的剛度，使得轉換層上下部主體結構的剛度及變形特征盡量接近，以避免出現薄弱層。
3、計算全面準確。必須將轉換結構作為整體結構中一個重要組成部分，采用符合實際受力變形狀態的正確計算模型進行三維空間整體結構計算分析。采用有限元方法對轉換結構進行局部補充計算時，轉換結構以上至少取2 層結構進入局部計算模型，同時應計及轉換層及所有樓層樓蓋平面內剛度，計及實際結構三維空間盒子效應，采用比較符合實際邊界條件的正確計算模型。
二、高層建筑混凝土梁式轉換層的結構設計
1、結構豎向布置
高層建筑的側向剛度宜下大上小,且應避免剛度突變。然而帶轉換層的高層建筑結構屬于“高位轉換”。轉換層上下等效側向剛度比宜接近于1,不應大于1.3。在設計過程中,應把握的原則歸納起來,就是要強化下部,弱化上部?？梢圆捎玫姆椒ㄓ幸韵聨追N:
（1）與建筑專業協商,使盡可能多的剪力墻落地,必要時甚至可在底部增設部分剪力墻（不伸上去）。除核心筒部分剪力墻在底部必須設置外,還與建筑專業協商后,讓兩側各有一片剪力墻落地。這些無疑都大大增強了底部剛度。
（2）加大底部剪力墻厚度。轉換層以下剪力墻中,核心筒部分的厚度取為600mm,其余部分的厚度取為400mm。
（3）底部剪力墻盡量不開洞或開小洞,以免剛度削弱太大。
（4）提高底部柱、墻混凝土強度等級,采用C50 混凝土。
（5）適當減少轉換層上部剪力墻數目,控制剪力墻厚度,并可在某些較長剪力墻中部開結構洞,以弱化上部剛度。弱化上部剛度不僅對控制剛度比有利,還可減輕建筑物重量,減小框支梁承受的荷載;增大結構自振周期,減小地震作用力。工程綜合采用上述幾種方法后, 轉換層上下剛度比在X 方向為0.725,在Y 方向為0.813,滿足規范要求,效果良好。雖然上下部剛度比滿足要求,但畢竟工程仍屬于豎向不規則結構,轉換層及其下各層為結構薄弱層, 因而應將該兩層的地震剪力乘以1.15 的增大系數。
2、結構平面布局
工程底部為框架—剪力墻結構,體型簡單、規則;上部為純剪力墻結構。在剪力墻平面布置上,東西向完全對稱,南北向質量中心與剛度中心偏差不超過2m,結構偏心率較小。除核心筒外,其余剪力墻布置分散、均勻;且盡量沿周邊布置,以增強抗扭效果。查閱計算結果, 扭轉為主的第一自振周期與平動為主的第一自振周期之比為0.85, 各層最大水平位移與層間位移比值不大于1.3,均滿足平面布置及控制扭轉的要求。可見工程平面布局規則合理,抗扭效果良好。
3 梁式轉換層結構的設計與構造
由框支主梁承托轉換次梁及次梁上的剪刀墻,其傳力途徑多次轉換,受力復雜。框支主梁除承受其上部剪力墻的作用外,還需要承受梁傳給的剪力,扭矩和彎矩,框支主梁易受剪破壞。對于有抗震設防要求的建筑,為了改善結構的受力性能,提高其抗震能力,在進行結構平面布置時,可以將一部分剪力墻落地,并貫通至基礎,做成落地剪力墻與框支墻協同工作受力體系。
（1） 轉換梁的設計與構造要求
轉換梁的截面尺寸一般宜由剪壓比計算確定,以避免脆性破壞和具有合適的含箍率。轉換梁不宜開洞,若需要開洞,洞口宜位于梁中和軸附近。洞口上、下弦桿必須采取加強措施,箍筋要加密,以增強其抗剪能力。上、下弦桿箍筋計算時宜將剪力設計值乘放大系數1.2。當洞口內力較大時,可采用型鋼構件來加強。轉換梁的混凝土強度等級不應低于C30。轉換梁上、下主筋的最小配筋率非抗震設計時為0.3%,轉換梁中主筋不宜有接頭,轉換梁上部主筋至少應有50%沿梁全長貫通,下部主筋應全部貫通伸入柱內。
（2）框支柱的設計與構造要求
框支柱截面尺寸一般系由其軸壓比計算確定。地震作用下框支柱內力需調整?？拐鹪O計時, 框支柱的柱頂彎矩應乘以放大系數,并按放大后的彎矩設計值進行配筋；剪力調整———框支柱承受的地震剪力標準值應按下列規定采用:框支柱的數目不多于10 根時,當框支層為1～2 層時,每層每根柱承受的剪力應至少取基底剪力的2%；當框支層。為3 層及3 層以上時,各層每根柱所受的剪力應至少取基底剪力的3%；框支柱的數目多于10 根時,當框支層為1～2 層時,每層每根柱承受的剪力之和應取基底剪力的20%；當框支層為3 層及3 層以上時,每層框支柱承受剪力之和應取基底剪力的30%；框支柱剪力調整后,應相應調整框支柱的彎矩及柱端梁的剪力、彎矩,框支柱軸力可不調整。
框支柱全部縱向鋼筋配筋率,抗震等級一級時不小于1.2%,二級時不小于1.0%,三級時不小于0.9%，四級及非抗震設計時不小于0.8%?？v向鋼筋間距抗震設計時不大于200mm,且不小于80mm,全部縱向鋼筋配筋率不宜大于4% 。
（3）轉換梁的截面設計方法
目前國內結構設計工作普遍采用的轉換梁截面設計方法。主要有:應力截面設計方法。對轉換梁進行有限元分析得到的結果是應力及其分布規律,為能直接應用轉換梁有限元法分析后的應力大小及其分布規律進行截面的配筋計算,假定不考慮混凝土的抗拉作用,所有拉力由鋼筋承擔鋼筋達到其屈服強度設計值。受壓區混凝土的強度達到軸心抗壓強度設計值。
（4）轉換梁截面設計方法的選擇
托柱形式轉換梁截面設計。當轉換梁承托上部普通框架時,在轉換梁常用截面尺寸范圍內,轉換梁的受力基本和普通梁相同,可按普通梁截面設計方法進行配筋計算。當轉換梁承托上部斜桿框架時,轉換梁將承受軸向拉力,此時應按偏心受拉構件進行截面設計。
（5）托墻形式轉換梁截面設計
當轉換梁承托上部墻體滿跨不開洞時，轉換梁與上部墻體共同工作，其受力特征與破壞形態表現為深梁，此時轉換梁截面設計方法宜采用深梁截面設計方法或應力截面設計方法，且計算出的縱向鋼筋應沿全梁高適當分布配置。由于此時轉換梁跨中較大范圍內的內力比較大,故底部縱向鋼筋不宜截斷和彎起,應全部伸入支座。當轉換梁承托上部墻體為小墻肢時,轉換梁基本上可按普通梁的截面設計方法進行配筋計算,縱向鋼筋可按普通梁集中布置在轉換梁的底部。
總之，梁式轉換層結構對于整體建筑的可靠性、安全性以及耐久性具有至關重要的意義，其傳力直接明確、、可靠度高、經濟合理以及較易施工的優點使得它在建筑中應用愈發廣泛。在設計計算過程中對轉換層的受力特點、控制要點和一些構造要求應當給予足夠的重視。
參考文獻：
[1]康強,蘭偉,康景文. 世紀城小戶型結構方案和轉換層的選型及概念設計[J]. 四川建筑科學研究, 2006,(06) .
[2]張晉芳,趙人達. 基于層次分析法的轉換層結構選型[J]. 四川建筑科學研究, 2009,(01) .
[3]仰宗錄. 轉換層施工技術探討[J]. 安徽建筑, 2011,(02) .
[4]吾買爾江·阿西木. 大跨度預應力混凝土轉換梁結構中混凝土工程施工分析[J]. 才智, 2009,(19) .
混凝土緩凝劑范文5
混凝土是一種非勻質的多孔人造石材，其內部分布有許多大小不等、彼此連通的孔隙。孔隙和裂縫是造成混凝土滲漏的主要因素，這是混凝土自身的弊端。因此，抑制孔隙，減少裂縫，增加混凝土的密實度是提高混凝土抗滲能力的關鍵所在。防水混凝土就是在普通混凝土骨料級配的基礎上，以調整和控制配合比的方法，提高自身密實性和抗滲性的一種混凝土。它不僅要滿足結構所需的強度要求，而且還必須滿足結構所需抗滲要求。它強調水泥砂漿的密實度，使具有一定數量和質量的水泥砂漿除起到填充、和粘接的作用外，還須在骨料周圍形成一定濃度的良好的砂漿包裹層，將粗骨料充分隔開，使之保持一定間距?；炷劣不螅止橇媳舜酥g被具有一定密實度的水泥砂漿所填充，并切斷混凝土內部沿石子表面形成的連通的毛細滲水通路，使混凝土具有較好的抗滲性?？刂坪梅浪炷潦┕さ闹饕h節：
一、嚴格控制水灰比
水灰比的大小是防水混凝土是否滲漏的關鍵所在。水灰比過大，用水量多，混凝土在施工過程中泌水嚴重，水泥在水化過程中，混凝土內部游離水蒸發，不可避免的在混凝土結構內部產生大量孔隙，這些孔隙相貫通形成開放型毛細管泌水通道。使混凝土的透水性增大，抗滲透性大為降低。水灰比越大，硬化后的混凝土內毛細孔徑越大，泌水現象越嚴重，混凝土的防水性能越低；水灰比過小，用水量太少，則施工時混凝土的和易性差，施工操作困難，這樣因拌合及澆搗不良而影響混凝土的密實性，使混凝土內部出現孔隙，同樣降低了混凝土的抗滲性。
二、水泥用量
當水灰比確定后，水泥用量直接影響著混凝土的抗滲性，足夠的水泥用量是保證混凝土水泥砂漿和質量的關鍵環節。在砂率固定的條件下，若水泥用量過小，則水泥不能充分包裹砂子表面，不僅使混凝土拌和物干澀，而且會使混凝土內部產生孔隙，從而降低密實度，導致抗滲性下降。因此，對于防水混凝土，無論從強度和抗滲要求來說，均應配置最佳的水泥用量。在考慮水泥用量的同時，應該注意到粉細料對提高防水混凝土抗滲性也起著一定的作用。因為加入了粉細料可以改善砂子的級配，填充一部分砂率之間的微小空隙，間接的降低了混凝土的水灰比，使密實度和抗滲性有一定提高。
三、選擇最佳砂率
在水泥用量相同的情況下，砂率直接影響著混凝土的抗滲性。與普通混凝土相比，防水混凝土通常采用最佳砂率，因為水泥砂漿不但起粘接填充作用，而且還要形成一定厚度的砂漿保護層，這層砂漿保護層包裹在石子表面，使石子表面相互離開一定距離，這樣，一方面使混凝土達到了最大密實度，另一方面又能切斷混凝土結構內部毛細管道而提高抗滲性能。因此，砂率選擇要得當。當砂率過大時，砂子用量相應增多，水泥漿不能充分包裹砂子表面，導致結構不密實，不但降低了抗滲性，而且使強度降低，同時砂率過大必然會增加水泥用量及攪拌水用量，因此導致混凝土流動性增大，而施工振搗時粗細骨料易產生不均勻下沉，造成離析，使硬化后的混凝土勻質性變差，結構上部產生收縮裂紋，下部疏松空洞，同樣會降低結構的抗滲性和抗壓強度。所以，在設計防水混凝土配合比時，選擇最佳砂率對提高抗滲性尤為重要。當然，粗細骨料必須級配良好。在施工時主要是控制用砂量一定要在配合比規定的范圍內，粗細骨料的級配一定要嚴格計量來保證防水混凝土的施工質量。
四、合理選擇外加劑
混凝土攪拌澆筑過程中所用水大大超過水泥水化所需水量，多余的水使混凝土抗滲性下降，故減水是抗滲的重要手段。此外，設法堵塞滲水通道使混凝土結構致密也是提高抗滲性的重要途徑。因此，合理選用外加劑，是改善混凝土內部組織結構，以增加密實性，提高混凝土的抗滲性，也是防水混凝土配合比設計的重要內容之一。
五、混凝土的攪拌、運輸、澆筑和振搗是防水混凝土施工質量的關鍵
1、混凝土的攪拌應嚴格按施工配合比進行，準確稱量每種用料，投入攪拌機，外加劑應均勻摻在拌和水中投入攪拌機，避免直接投入。攪拌時間應比普通混凝土略長，一般不少于2分種，若摻入引氣型外加劑，則攪拌時間約為2－3分鐘，不宜用人工攪拌。
2、混凝土在運輸過程中要防止產生離析現象及坍落度和含氣量的損失，同時還要防止漏漿。拌制好的混凝土要及時運至施工現場，并于初凝前澆筑完畢。如運送距離較遠或氣溫較高時，可適量摻入緩凝型減水劑。澆筑前如發生明顯泌水離析現象，應加入適量的原水灰比的水泥漿復拌均勻，方可施工澆灌。
六、混凝土的養護
防水混凝土的養護對其抗滲性能影響極大，特別是早期濕潤養護更為重要，一般在混凝土進入終凝時即應覆蓋，澆水濕潤養護不少于14天。因為在濕潤條件下，混凝土內部水分蒸發緩慢，不致形成早期失水，有利于水泥硬化，特別是澆筑后的前14天，水泥硬化速度快，強度增長可達標準強度的80％。由于水泥充分水化，其生成物將毛細孔堵塞，切斷毛細通路，并使水泥石結晶致密，使混凝土強度和抗滲性很快提高；14天后，水泥硬化速度逐漸變慢，強度增長趨緩慢，雖然繼續養護依然有益，但對質量的影響不如早期大，所以應充分注意前14天的混凝土養護。
七、做好施工縫的防水處理
施工縫是防水混凝土的薄弱環節之一，應不留或少留施工縫。地板混凝土應連續澆筑。墻體上不得留垂直施工縫，同時垂直施工縫應與變形縫統一起來。最低水平施工縫距底板面應大于200mm,距穿墻孔洞邊緣不少于300mm，并注意避免設在墻板承受彎矩或剪力最大的部位。施工縫留置端面可做成不同形狀，如企口縫、凸縫、凹縫、V形縫及鋼板止水縫等，但上述各種形式施工縫各有利弊，應根據工程對防水要求的特點選擇合適的施工縫形式留置。
八、施工順序的選擇
混凝土緩凝劑范文6
關鍵詞: 鋼筋混凝土；梁式轉換層；特點分析；施工技術；質量控制
轉換層的施工是高層建筑結構施工的難點和重點，必須事先根據要求制定合理的施工方案，混凝土結構梁式轉換層施工易在施工過程中發生一些質量問題，嚴重的甚至會導致返工的重大損失。因此對于轉換層的施工應該高度重視關鍵的施工技術問題并對相關因素進行分析，制定可行的施工方案，從而保證轉換層施工的可靠性。
1工程概況
本工程屬多功能商住樓，地下二層，地上三十層；總高92。1m。首層至四層為商業門店，五至三十層為住宅。其中一至四層為框支剪力墻結構，四層為梁式轉換層；五至三十層為剪力墻結構。
2梁式轉換層框支柱及框支梁的特點
2.1構件截面尺寸大，主筋及箍筋種類多且直徑較大
轉換層層高5.53m，框支柱截面尺寸為1200×1200、1200×1800；框支梁截面為1200×2000、800×1800兩種?？蛑е鹘钪睆綖?6mm、32mm及28mm，框支梁的主筋直徑為32mm及25mm，且均為三級鋼筋。大直徑鋼筋重量大不易倒運，在制作過程對鋼筋機械設備磨損較大，所以要安排好人力及設備以保證鋼筋下料的及時性。
箍筋的種類繁多且直徑較大，在制作過程中嚴格按照圖紙尺寸進行加工。一次制作的數量不要過多以免箍筋尺寸產生誤差，導致綁扎過程中箍筋無法綁扎到位。制作好的箍筋要按次序分類堆放，吊裝至作業面時減少了施工人員挑料的時間，加快施工進度。
綁扎過程中大直徑鋼筋不易綁扎到位，尤其是框支柱及梁主筋的間距不易控制。箍筋綁扎前要嚴格按照間距在主筋上做好標識，綁扎時按照圖紙要求將箍筋綁#LN位。
2.2直螺紋連接技術要求高
由于鋼筋直徑較大且自重較大，所以鋼筋連接采用對焊或電弧焊都不妥，不易操作且不能保證施工質量，在實際操作中采用剝肋滾壓直螺紋連接技術。框支柱及梁直螺紋接頭采用I級接頭。滾壓直螺紋鋼筋連接屬于“現場預制、現場連接”式，因此要求設備擺設位置要相對固定，安放位置周圍要求有一定事實上的空間。一至四層層高較高，框支柱的主筋也較長，必須合理安排好原料堆放場地與各種鋼筋機械設備的位置，避免重復倒運。滾壓機安裝時中心軸線應與鋼筋軸線保持水平面同心高度，同時設置待加工鋼筋支架，其擺放位置應適應鋼筋加工，直螺紋加工過程中必須嚴格按照規范進行操作。
①鋼筋下料必須使用砂輪切割機，以保證鋼筋絲頭長度及直徑。切LI面應與鋼筋軸線垂直，不得有馬蹄形或翹曲。
②剝肋長度應略短于滾壓絲扣的長度一扣。
③卸下加工過的鋼筋用量規檢查螺紋中徑及長度，并做調整，直至加工出合格絲頭。
④加工好的鋼筋及時戴保護帽，連接鋼筋以前檢查鋼筋絲頭是否和套筒規格一致，直螺紋牙形是否完好、清潔。
⑤套絲長度：接頭長度為套筒長度加兩端外露絲扣長度。
2.3鋼筋自重大。鋼筋數量多直徑大導致了構件總體鋼筋自重大
以其中一道框支梁為例：鋼筋自重為9.44噸，安裝框支梁上部縱筋時需塔吊進行逐一吊裝。梁下支撐若按常規支撐體系，由三層梁板來承受如此大的荷載勢必會破壞梁板結構，而且不能避免因模板支撐體系變形疊加而導致樓板產生開裂等質量問題，因此不能采用常規的模板支撐體系。
2.4結構受力復雜。施工技術要求高
轉換層中框支柱與框支梁的截面同寬，加之梁、柱自身的鋼筋根數較多，導致了鋼筋排列密集。柱頂梁柱錨固筋與板筋、梁端根部鋼筋穿插，使梁柱節點施工難度大。合理安排好施工工序是保證梁柱節點有質有序施工的關鍵。
2.5對縱向鋼筋彎折要求高
根據03G101―1中對縱向鋼筋彎折的要求為：d≥25時，r=6d。依此計算，直徑為36的鋼筋彎折半徑應為216mm?，F場的鋼筋彎曲設備無法滿足此要求，必須自制專項彎曲配套設備。
3框支柱鋼筋的施工
3.1框支柱箍筋綁扎
由于框支柱主筋大部分需要彎錨入框支梁或樓層板內，極少部分縱筋本著“能通則通”的原則延伸到上層剪力墻樓板頂(見圖1)。彎錨長度自框支柱邊緣算起，彎錨人框支梁或樓層板內長度≥lae，故柱箍筋必須提前全部戴齊后方能進行主筋的連接!待柱主筋連接完畢后再將箍筋逐個分開按間距綁扎到位。
圖1框支柱縱筋錨固方式
3.2框支柱縱筋的綁扎
由于主筋根數多且錨入梁內或板內的位置不同，導致了框支柱的縱筋平直段高度不一致，在施工過程中對每根框支柱的每根縱筋進行編號，且每根柱均附一張鋼筋詳圖。現場綁扎時根據鋼筋料單及帶有鋼筋編號的柱筋圖紙將柱筋一一連接到位。
框支柱主筋到四層地面其頂錨固長度必須保證統一標高。施工過程中嚴格按照規范執行：框支柱縱向受力鋼筋接頭宜相互錯開，鋼筋機械連接的連接區段長度以35d計算(d為被連接鋼筋中的較大直徑)，在距基礎頂面嵌固部位Hn／3設第一個接頭，距樓面≥Hn／6、≥hc、≥500mm(取較大值)處設第一個接頭(Hn為所在樓層柱凈高、hc為柱截面長邊尺寸)。以此可根據各層層高來確定柱主筋的下料長度。為了確?？蛑еv筋能準確的錨入轉換層梁及板內，待三層頂板澆筑完畢后及時在柱縱筋上彈好50線，然后依據50線來確定待接縱筋垂直長度。根據縱筋是錨入梁內還是錨人板內來確定鋼筋的下料長度(錨人板內的鋼筋比錨入梁內的垂直長度長100ram)。
框支柱縱筋頂部彎錨長度過長，采用直螺紋連接時必須采用正反絲的套筒。主筋平直段彎錨人梁、板的鋼筋應在連接前確定彎錨的方向：中問柱的主筋可向四周梁及板內彎錨，邊柱應向內側的梁板內彎錨。為了避免錨入板內的鋼筋過于靠近梁邊而導致梁根部箍筋無法綁扎到位，錨人板的縱筋應與柱立面呈4O～60度的夾角。
3.3框支柱澆筑孔的留置
根據工程實際情況，在適宜的位置留置框支柱混凝土澆筑孔。留置方法為：距待澆筑混凝土面150mm處將柱箍筋向上提，使上下箍筋的間距保持在500mm左右，中間采用架管配合木方來支撐上部箍筋的重量。由于框支柱縱筋間距較小，暫不安裝接頭部位高于待澆混凝土面的縱筋，待混凝土澆筑完畢后再進行連接。這樣既臨時加大了柱縱筋的間距又保證了縱筋不被混凝土污染。
4框支梁鋼筋施工
4.1節點處理
由于框支梁鋼筋較多，且梁柱截面同寬，框支梁大部分縱筋無法在同一豎向平面處彎錨?？紤]將框支梁的上部縱筋在柱內不同位置向下彎錨，且確保鋼筋的水平錨固長度水平段不少于0.4le。梁的上層、底層及端部彎頭筋均是多排鋼筋，所以在鋼筋綁扎時對于梁上部縱筋每排間距確保不少于1.5d且大于30mm(d為受力鋼筋直徑)；對于梁下部縱筋每排間距確保不小于d且必須大于25mm。對于梁端部彎頭鋼筋由于受柱斷面尺寸限制，彎頭鋼筋排距不得小于25mm。
4.2鋼筋的吊裝
框支梁上部縱筋垂直錨固長度達3.2m，鋼筋過長且自重較大，無法按照常規的方法進行安裝，現場施工采用塔吊對縱筋進行逐根吊裝。由于縱筋長度較長，為了防止縱筋在吊裝時發生變形而無法保證梁的截面尺寸，在吊裝前根據縱筋長度不同在其中部輔以不同長度的架管，對其進行強度補強。每根縱筋的位置應提前確定，根據縱筋的直徑及平直段長度確定吊裝次序。
4.3鋼筋安裝
梁鋼筋綁扎的方法：核心筒部位周圈剪力墻、柱的水平筋及箍筋先綁扎到轉換層底板下口平?？蛑Я翰捎谩白韵露?，整體同步”的方法施工，即根據梁頂縱筋所在的標高位置整體同步向上安裝綁扎，每一個同標高內縱筋全部綁扎完畢后，再綁上部同一標高縱筋。
首先在支設好的梁底模板兩側搭設施工架子，架子高度要高于梁縱筋的設計標高。架子用于支撐梁上部縱筋的重量，抬高縱筋的高度以便套箍筋、穿底部縱筋。先放置梁上部兩側的縱筋，注意縱筋的位置，這樣既可以保證其余縱筋的位置，又可以保證箍筋綁扎完畢后不會緊貼梁側模板。梁上部縱筋為多排，先安裝下排縱筋再按裝上排縱筋。兩層鋼筋之間加鋼筋頭，并用鐵絲綁扎牢固。
4.4鋼筋安裝的質量控制
對于梁內同一位置有多層鋼筋時，為確保受力鋼筋的位置準確、擺放平直，即采用直徑為25mm的短節鋼筋橫向放置于兩層鋼筋之間，短節鋼筋間距沿梁長度方向每1米放置一根，且每層受力鋼筋之間豎向均用鋼筋頭隔開。梁底部鋼筋的混凝土保護層為35mm，對于高度為1800及以上的框架梁，由于鋼筋直徑均在25mm以上。R根數眾多，因此鋼筋自重很大，大理石墊塊已不能承受其荷載。采用直徑為36mm、長度為1．4倍梁截面寬度的短節鋼筋作為墊塊，將此短鋼筋與底層縱向受力鋼筋約呈45度夾角放在梁底模板與底層箍筋之間。
圖2 框支梁主筋安裝示意圖
5結束語
在工程實踐中采用了以上行之有效的質量保證，確保了框支柱及框支梁鋼筋工程的順利進行，鋼筋數量及位置準確。同時也符合設計要求，滿足規范、標準要求，滿足強制性條文要求。
參考文獻