前言：中文期刊網精心挑選了小灣水電站范文供你參考和學習，希望我們的參考范文能激發你的文章創作靈感，歡迎閱讀。
小灣水電站范文1
一、工程概況
小灣水電站雙曲拱壩設計壩高294.5 m，壩體設有5個11.0m×15.0 m泄洪表孔，6個6.0 m×6.5 m泄洪中孔，2個放空底孔，采用挑流+水墊塘聯合消能。設計工況下泄洪水頭221.8m，總泄流量14 682 m3/s，泄洪量和能量均很大，高水頭大流量泄洪消能問題十分突出。對泄洪消能建筑物過流面混凝土抗沖耐磨性能要求很高，水墊塘底板將承受較大的射流沖擊和脈動壓力的作用。
小灣大壩與二道壩之間布置成復式梯形斷面的水墊塘。水墊塘沿溢流中線方向長約380m，最小底寬70m，水墊塘深度約為40m。水墊塘底板和邊墻5m高度范圍內要求覆蓋0.5m厚的摻微纖維的硅粉抗沖耐磨混凝土。
二、小灣抗沖耐磨混凝土主要原材料
水泥：祥云縣建材有限公司生產的中熱（P.MH）42.5水泥。粉煤灰： 曲靖火電廠生產的曲靖Ⅰ級粉煤灰，細度為3.3 %，含水率為0.12%，燒失量為2.37%。硅粉：成都科良，Si02含量為94.88 %，需水量為119.6%，含水率為0.73%。單絲聚丙烯微纖維： 四川卓越，抗拉強度為561MPa，伸長率為22.2%，彈性模量為5 086MPa。鋼纖維：上海貝卡爾特，Dramix鋼纖維，長度為62.1 mm，直徑0.76 mm，抗拉強度1 085MPa。
骨料最大粒徑直接影響到鋼纖維的握裹力，骨料最大粒徑應不超過鋼纖維長度的2/3。鋼纖維混凝土骨料已確定最大粒徑為40mm，考慮到骨料的粒徑與鋼纖維長度的匹配要求，所以選定了上述鋼纖維。外加劑為江蘇博特生產的JM-PCA聚羧酸減水劑及北京利力新技術開發公司生產的FS引氣劑。
三、配合比設計
現場生產性試驗主要檢驗鋼纖維混凝土的出機口坍落度、含氣量、工作性、泌水情況、凝結時間、拌和時間等。依據上述試驗結果，最終確定的混凝土配合比如表1所列。
表1 抗沖耐磨混凝土配合比（每1m3混凝土所用材料） kg/m3
四、抗沖耐磨混凝土施工
（一）水墊塘底板施工。水墊塘底板混凝土澆筑分塊約為12.1m x 12.1m，設計厚度3.0m，混凝土入倉后，先采用Φ100以上插入式振搗器振搗密實，然后再用12.6 m長的振平梁振平，之后進行抹面工作。
抹面分為三階段：第一階段：振平梁拖動振平完成2h左右，用手指輕壓混凝土表面，能壓透砂漿保護層，當混凝土表面不下沉、不發生泌水時，開始第一階段抹面，抹面的目的是平整混凝土表面，保證鋼纖維、粗骨料表面不外露，混凝土表面保持
5～20mm厚的砂漿層。第二階段：混凝土澆筑后12h左右，用手指壓混凝土表面，壓深只有3～5mm，手指上有濕印和少量水泥砂漿粘附，但混凝土表面有彈性。此階段抹面主要是采用螺旋式反復壓抹，填平混凝土表面的砂眼、孔洞，清除影響抹面的鋼纖維、粗骨料等，使混凝土表面進一步抹光壓實。第三階段：混凝土澆筑后14h左右進入第三階段抹面，此時用手指重壓混凝土表面，壓深只有2mm，手指上僅有濕印。此階段抹面主要是通過反復抹壓，提高混凝土表面的光潔度，混凝土澆筑后16h左右第三階段收漿抹面完成。
（二）水墊塘邊墻施工。水墊塘邊墻坡比為1：1.1，采用拖模進行混凝土澆筑，并加強振搗，控制拖模的上升速度為（20～30cm/h），模板滑升后，及時跟進抹面，確保混凝土外觀質量。
邊墻混凝土澆筑關鍵要掌握好拖模時間，一方面要使抗沖耐磨混凝土能夠自持而不產生坍塌變形，另一方面要保持抗沖耐磨混凝土具有可塑性以便抹面。經過摸索，總結出邊墻混凝土在澆筑6h后進行拖模、抹面較合適，第二階段抹面時間在第一階段抹面后5h左右，第三階段抹面時間在第二次抹面后
2.5h左右。
五、主要缺陷處理措施
（1）表面不平整的鑿除和磨平。根據平整度控制標準，對表面不平整超過標準要求的，先鑿除，預留0.5～1.0cm保護層，再用手持電動砂輪打磨平整;對鑿除深≤2cm的部位，一律不得錘擊，只能用砂輪磨平，然后刮涂環氧膠泥。（2）凹陷部位的填補。根據上述原則，宜選用水泥預縮砂漿，其次可選用水泥改性砂漿，如氯一偏聚合物改性水泥砂漿等;環氧及其它高分子聚合物砂漿宜用于重要部位，不宜在大面積范圍內應用。
施工材料及工藝。（1）預縮砂漿。小灣工程采用的預縮砂漿水泥選用小灣專供中熱水泥，砂選用質地堅硬并經過2.5mm孔徑篩選過的砂，細度模數宜控制在1.8～2.2，水灰比為0.3～0.4，灰砂比為1：1.8～1：2.6。為提高砂漿強度及抗裂性能，改善和易性，可摻入適量的外加劑。填補前，先對基面鑿毛、清污、沖洗、濕潤，使其處于飽和面干狀態。接著，刷一道水灰比為0.4～0.45濃水泥漿作粘結劑，再分層填補預縮砂漿，每層厚4～5cm，用木棒或木錘搗實。直至泛漿。各修補層間，用竹刷或鋼刷刷毛，以利結合。對修補厚度大于8cm的，除表層4cm外，內部應填補預縮砂漿混凝土，即砂漿中加入直徑0.5～2.0cm的小石。修補完成后8h內用濕草袋覆蓋保溫、保濕。（2）環氧材料。環氧材料包括環氧砂漿、環氧膠泥和環氧基液。它本身強度高、韌性好、抗沖耐磨性能優越，與基材的粘結強度也高于水泥類材料。缺點是價高、有毒，其變形性能與水泥類材料不一致，在溫度濕度變化影響和陽光照射下，易老化，易與基材脫開。
環氧膠泥主要力學性能指標：7天齡期抗壓強度不低于65MPa，抗拉強度不低于20MPa，與混凝土粘結強度大于2.5MPa。環氧砂漿最小修補厚度為1cm。環氧膠泥用于修補0.5～1.0cm的凹坑。環氧材料修補的工藝流程：鑿毛-清污-烤干-刷基液-分層填補砂漿并拍打密實至表面泛漿-養護（養護溫度不低于15℃，且7d內禁止水泡）。
六、對水墊塘抗沖耐磨混凝土的幾點認識
硅粉混凝土的應用有以下特點：
（一）硅粉能夠明顯提高混凝土強度和抗沖耐磨性能。硅粉能夠顯著提高混凝土強度和抗沖耐磨性能，由于加入硅粉使得強度大大提高，硅粉混凝土的絕對強度則比純水泥混凝土的高。
表2 硅粉混凝土與普通混凝土的抗沖耐磨性能比較
（二）抗沖耐磨混凝土施工難度大、質量要求高。理論研究和水工模型實驗研究表明，過流面表面不平整度以及混凝上強度不滿足設計要求是誘發沖磨空蝕破壞的主要因素，所以水墊塘抗沖耐磨混凝土施工重點在于保證混凝土強度和控制表面不平整度。
因此，對于大體積的混凝土施工，施工難度大。小灣水墊塘底板施工中，嚴格按照測量放樣高程控制澆筑層高度，優先確?？箾_耐磨混凝土澆筑滿足0.5m厚度的設計要求，對于表面不平整度控制在6mm以下。邊墻施工中，嚴格按照高程分層平鋪均勻澆筑上升，下料分層高度控制在30～50cm，邊墻每層翻模高度以60～100cm為宜。同時施工中模板的制作也有很高的要求，主要振平工具振動梁的制作要求其平整度不超過
3.0mm，備倉時振動軌道安裝誤差也不超過3.0mm。
小灣水電站范文2
【關鍵詞】小灣電站；左岸砂石加工；混凝土拌和；監理
中圖分類號：TM411文獻標識碼： A
小灣水電站位于云南省西部南澗縣與鳳慶縣交界的瀾滄江中游河段，在干流河段與支流黑惠江交匯處下游1.5km處，系瀾滄江中下游河段規劃八個梯級中的第二級。電站為混凝土雙曲拱壩，裝機容量4200MW，壩高292m，混凝土總量約855.5萬m3。
一、砂石系統、拌和系統設計簡況
1、左岸砂石加工系統
本系統根據規劃布置在左岸8#山梁至瓦斜路溝支溝地段，介于高線公路EL.1380m和上壩公路EL.1245m之間，占地面積 2萬m2。系統生產規模大，車間組成較多，而受場地狹小和地質條件制約，本系統全部采用半埋式豎井結構，呈反“F”型布置，在瓦斜路溝溝心兩側形成地下洞井群。豎井群結構的運用，使得成品倉活容積大大增加且起到抗滑樁作用，有利于山體穩定。系統總布置成功運用了向空中要平臺和向地下要空間手段，較好解決了場地不足和地質條件復雜的難題。
根據系統生產規模、料源特性及產品質量要求，本系統主要生產工藝為：破碎工藝采用粗碎、中碎、細碎三段破碎，其中細碎與篩分車間形成閉路生產，用于靈活調整砂石料級配；制砂采用立軸式沖擊破碎機和棒磨機聯合制砂工藝；篩分工藝按分級要求，采用預篩分、篩分和檢查篩分三級篩分分級工藝及脫水篩分工藝。系統生產規模按滿足高峰月混凝土澆筑23萬m3強度設計，毛料小時處理能力為2050t/h，成品砂石料小時生產能力為1750t/h，其中成品碎石生產能力為1190t/h，成品砂為560t/h。
2、左岸混凝土拌和系統
左岸混凝土拌和系統及制冷系統位于左壩肩纜機供料平臺EL.1245m～1290m之間，占地約4.05萬m2，生產所需骨料由左砂系統提供。系統主要包括調節料倉取料、骨料輸送、一冷車間、風冷料倉、二冷車間、膠凝材料貯運、空壓機房、外加劑、拌和樓、廠區給排水、電氣等系統設施。拌和系統分為A、B兩座拌和系統，每座系統包括2座4×3m3鄭州樓，AB系統各自具體有獨立供電、供氣、冷卻、骨料系統，生產互不影響。
本系統工藝流程為：生產的成品骨料經地下骨料輸送洞皮帶機系統運送至左岸混凝土拌和系統4#山梁地下調節料倉（4個砂倉，容積4700m3；小石、中石、大石、特大石各一個倉，總容積9200m3）進行調節儲存，儲料再經地下出料洞膠帶機輸送至A、B系統二次篩分系統（A、B系統各2臺×2YKR2060圓篩）篩洗后進入一冷料倉（A、B系統各二組，二組風冷料倉可切換亦可連續向一個系統供料）。骨料在一冷料倉經一次風冷后（特大石、大石、中石砸石溫度7°，小石砸石溫度8°）經皮帶機直接輸送上拌和樓，進入二次風冷料倉風冷，骨料經風冷后（特大石、大石、中石砸石溫度0°，小石砸石溫度1°）進入拌和樓稱量層進行每盤混凝土的原材料稱量，在稱量層完成水泥、外加劑、粉煤灰等原材料稱量后進入拌和樓配料層完成攪拌罐配料后，進行混凝土的攪拌生產，并將攪拌完成后攪拌罐混凝土集中傾倒到放料料斗經弧門進行放料，再經自卸車、纜機轉運到大壩倉面澆筑。
二、監理質量控制
1、建安階段
建安階段的質量控制重點為:承包商自行采購的機電設備的進場驗收,土建施工項目的邊坡開挖支護、回填、洞室和豎井開挖、及各車間的混凝土結構施工,金屬結構制作與安裝,機電設備安裝,原材料、半成品構件的檢查與驗收、過程檢驗和試運行的檢查。
建安階段質量控制應通過施工前控制、施工過程中控制、施工后工程質量檢查等三個階段予以實施。施工前控制則應通過對設計圖紙的審核簽發,對承包商《施工組織設計》的審查及現場資源配置情況的檢查及時表述監理的工作思路及質量控制措施,并通過完備的質量保證體系以保證施工過程中的施工質量。通過上述工作,對施工過程中的人、機、料、法、環予以全過程監督控制,并在施工后通過對工程實體的檢查驗收和工程質量缺陷處理對質量予以控制。
2、運行期
2.1左岸砂石加工系統
⑴ 粗碎設備選型。砂石加工系統粗碎車間原設計采用兩臺旋回破碎機作為一段破碎，雖然旋回破碎機具有處理能力大，相同排料口開度的處理能力較顎破大1.5～2倍，且產品粒形好，單位產品的能耗低，可擠滿給料，無需配備給料設備等優點，但考慮到旋回破碎機存在結構復雜，自重大，機體高，維修復雜，維修時間長，對生產影響大，最終小灣左岸砂石加工系統粗碎改用四臺顎破，經幾年運行，雖然顎破生產骨料存在針片狀骨料含量較高的缺點，但經下料碰摔、篩分、中細碎后，成品骨料的針片狀含量均滿足設計要求。且顎破簡單易于維護的優點得到了充分體現，確保了骨料半成品生產強度需要。
⑵ 左岸砂石加工系統成品料倉為半地下式罐式料倉型式，人工砂儲存采用地下料井形式，料井高約60m，單井人工砂儲量約1.1萬m3，砂倉內人工砂脫水主要靠重力脫水方式，造成砂倉下部人工砂含水量偏高，脫水困難，且在垂直向上砂含水分布很不穩定，為盡量改善人工砂的脫水效果，監理督促施工單位在砂脫水篩傾角、振幅進行優化調整，使人工砂脫水與石粉回收找到最佳平衡點，而盡量將人工砂石粉維持在12%～14%范圍內，細度控制在26～28，盡量改善人工砂的脫水效果；另要求運行單位嚴格按順序進倉、使用料倉，盡量延長人工砂脫水時間，并對輸砂過程中的外來水進行截排，，盡量保持人工砂穩定。
⑶ 粗骨料的超遜徑質量控制點在預篩分、中碎開口以及分級篩分。為預防粗骨料超徑超標，每周至少一次對預篩分、分級篩分的篩網以及中碎開口度進行檢查，發現問題，及時要求施工單位進行更換或調整。另要求對分級篩的進料厚度進行控制并及時對篩網卡料現場進行處理，以防止粗骨料遜徑超標。
⑷ 左岸砂石加工系統細骨料生產采用巴馬克砂、棒磨機砂以及篩分樓砂和回收石粉四部分砂混合工藝。為保證成品砂的質量穩定，要求施工單位對各部位砂的細度模數、石粉含量明確控制閾值，規定各車間設備開機組合，以便生產控制。同時為防止細顆粒流失，提高石粉回收，要求制砂車間必須先于篩分樓提前開機10分鐘，并對篩網的沖洗水量進行控制。
2.2左岸混凝土拌和系統
⑴ 預冷混凝土出機口溫度控制：①控制水泥、粉煤灰的入罐溫度；②做好拌和用水、預冷骨料砸石溫度控制，尤其是砸石溫度對出機口混凝土溫度影響明顯，粗骨料每降低1℃，出機口混凝土約降低0.6℃左右，所以粗骨料必須確保冷透。③為保證小石預冷效果并有效防止凍倉情況出現，小石含水率控制不宜超過2％；針對小石易凍倉問題，可采用分級預冷的措施解決，即一冷采用正溫預冷，待小石表面含水被風干后，再進入二冷進行負溫強冷，以盡量利用小石預冷保證出機口混凝土溫度；④為保證骨料預冷質量，避免出現砸石溫度波動影響出機口溫度，應對一冷、二冷骨料倉加強管理，可根據實際情況對一冷、二冷進風溫度及料倉料位高度進行明確規定，以便檢查、操作和控制；⑤據工程資料可知，10Kg冰可使出機口混凝土降低1℃左右，摻冰量對混凝土出機口溫度控制至關重要，為保證摻冰量應盡可能降低人工砂含水率。⑥督促運行單位每日按要求頻次做好砸石溫度、拌和用水、出機口溫度自檢的同時，加強監理的抽檢、控制工作，確?；炷脸鰴C口溫度滿足要求。
(2) 為保證拌和樓拌和混凝土質量穩定：①對混凝土投料順序及拌和時間進行生產試驗確定，確保混凝土拌和質量；②每月對拌和樓稱量系統進行壓稱，確保滿足計量、投料精度要求；③對水、外加劑等對混凝土質量影響較大的組分的稱量系統及管路要求運行單位必須及時清理，確保摻配精度。④要求每座拌和樓生產時必須配置試驗人員進行盯樓，以便及時根據出機口混凝土性能對混凝土各組分進行調整。同時為更好地保證拌和樓混凝土生產可考慮具有砂含水率測定及自動加砂減水功能、自動調度系統等功能的拌和樓。
⑶ 對左岸拌和樓混凝土生產過程實行監理24小時監督控制，利用見證、平行獨立檢測、跟蹤檢測等手段，對拌和樓的原材料、機口混凝土質量進行全過程檢測、控制，確保大壩混凝土生產質量滿足相關要求。重點控制：①粗骨料砸石溫度檢測：當班監理每4h對二次風冷后的粗骨料進行溫度檢測，對特大石、大石、中石需量測表面溫度和內部溫度，小石僅檢測表面溫度，特大石、大石、中石的砸石溫度要求達到0℃以下，小石溫度控制在5-8℃。②出機口溫度控制：監理每2h對出機口溫度進行一次檢測，嚴格按照設計下發的現場通知單規定操作，對7℃混凝土出機口溫度超過9℃作為棄料，連續5罐超過7℃需停樓處理。 ③坍落度、含氣量控制：每2h對出機口混凝土坍落度、含氣量進行一次檢測。根據設計下發的現場通知單規定，對設計坍落度要求3～5cm的混凝土，大于7cm的做為棄料，含氣量按5±0.5％控制，最小值不小于3.5％。
三、監理進度控制
小灣水電站左岸砂石加工及混凝土拌和系統因受場地布置限制,土石方開挖及邊坡支護工程量大。工程建設過程中,由于點多面廣、工序繁雜、場地狹小、施工條件差,致使工程施工進度一度受到影響。對此,通過每周監理例會、單項施工進度計劃審批、對施工進度有益的合理化建議及要求等加強了進度控制協調制度和控制措施。施工過程中,監理通過對承包商資源投入情況的檢查和對施工方法的檢查,要求施工單位采用新工藝、新材料等措施,有效地縮短了工序間歇時間和工程建設時間。
左岸砂石加工系統采取了設計施工總承包形式，于2001年12月23日開工，2005年6月30日前完成建安工作及系統生產調試，2005年6月30日試運行結束。左岸混凝土拌和系統于2004年10月1日開工建設，2005年6月18月完成設備安裝調試并開始試運行，2005年9月1日正式投產。自左岸砂石加工系統、左岸混凝土拌和系統投產以來均按業主下發混凝土、砂石骨料月生產計劃完成生產任務，且左岸砂石加工系統基本實現滿井生產，滿足大壩混凝土澆筑需求。
四、造價控制
監理主要通過工程量計量與支付、合同變更管理、索賠處理等手段,在業主授權范圍內,把工程造價控制在一定水平。過程中嚴格執行“不完工不支付、不合格不支付、無現場簽證不支付”的原則，有效防止超報、超結現象；嚴格執行招、投標文件的承諾，施工單位承諾過的不在進行結算；工程投資計劃的實現與完成工程的計量支付始終處于受控狀態。
小灣水電站范文3
[關鍵詞]小灣電站；定子裂紋；處理
中圖分類號：TM303.3 文獻標識碼：B 文章編號：1009-914X（2014）34-0168-02云南小灣水電站2#機定子在磁化試驗過程中，因振動過大，造成定子機座局部焊縫和母材產生裂紋。本措施重點闡述2#機的裂紋處理方法。
1 2#機定子裂紋部位
1.1 共計有23塊定位筋鎖定板單側焊縫有裂紋，每塊鎖定板裂紋長度為80mm。鎖定板所在定位筋編號分別為：第29#、34#、39#、42#、45#、47#、55#、57#、59#、64#、67#、73#、79#、80#、84#、88#、96#、97#、99#、103#、105#、114#、116#。
1.2 斜立筋與臂板之間的角焊縫共計有12個部位有局部裂紋，詳細部位分布如下：
1）1#斜立筋距第7層環板之下150mm處發現單條裂紋，裂紋長度約100mm。
2）3#斜立筋距第7層環板之下160mm處發現單條裂紋，裂紋長度約80mm。
3）6#斜立筋距第7層環板之下100mm處及距第4層環板之下120mm處發現兩條裂紋，裂紋長度約100mm。
4）7#斜立筋距第4層環板之上120mm處及距第1層環板之上20mm處發現兩條裂紋，裂紋長度約200mm。
5）9#斜立筋距定子機座第7層環板之下110mm處、距第6層環板之下40mm處及距第1層環板之上30mm處發現三條裂紋，裂紋長度約200mm。
6）10#斜立筋距第7層環板之下50mm處發現單條裂紋，裂紋長度約80mm。
7）11#斜立筋距第7層環板之下60mm處發現單條裂紋，裂紋長度約60mm。
8）12#斜立筋距第7層環板之下40mm處發現單條裂紋，裂紋長度約70mm。
1.3 空冷器掛板角焊縫處局部裂紋共計有11處，詳細部位分布如下：
2#、3#斜立筋之間左下，3#、4#斜立筋之間右下，4#、5#斜立筋之間右下，6#、7#斜立筋之間右上、右下，7#、8#斜立筋之間右上、右下，8#、9#斜立筋之間右下、左上，9#、10#斜立筋之間右上，10#、11#斜立筋之間右下。其中9#、10#斜立筋之間右上，7#、8#斜立筋之間右上，5#、6#斜立筋之間右下，焊縫裂紋已延展到母材上。
1.4 斜立筋與下環板之間的角焊縫裂紋分布情況如下：
7#斜立筋與下環板下部角焊縫右側發現裂紋，長度在200mm左右；
9#斜立筋相同焊縫位置左側發現裂紋，長度520mm左右；
7#、8#斜立筋之間右側立縫上部發現裂紋，長約500mm左右；
6#、7#斜立筋之間左側內部立縫中部發現裂紋，長約600mm左右。
斜立筋與下環板之間的角焊縫裂紋如圖1所示。
1.5 20根φ8mm圓鋼全部斷裂（用于固定測溫電阻線）。
于2009年2月4日上午，對7#、9#斜立筋與下環板角焊縫處的裂紋部位進行打磨和止裂處理，經過反復多次的PT檢查和不斷的加深打磨深度，最終徹底消除裂紋后的具體情況如下：
1）7#斜立筋處裂紋沿母材表面深入角焊縫20mm，處理長度約為240mm；
2）9#斜立筋處最終打磨槽長約為270mm，槽最深處離母材表面29mm，槽寬10mm，裂紋沿焊縫熔合線延伸入母材。
1.6 2009年2月6日，我部又對2#機12根立筋與下環板角焊縫采用MT探傷復查，探傷結果如表1所示。
在2月20日下午，7#斜立筋正面裂紋已全部磨除，打磨深度最深處約為30mm，打磨深度較深的一段約200mm長，焊接時只補焊至坡口深度的1/2，就進行后熱處理。當溫度冷卻至室溫后，接著進行反面裂紋的打磨處理，至2月25日下午，7#斜立筋反面裂紋處已打磨至深度約30mm時，仍見有少量微裂紋。從正、反兩面的打磨深度可以看出，7#斜立筋靠外側約200mm范圍內是貫穿裂紋，目前仍在進行反面側的裂紋打磨處理。
2#機定子斜立筋編號如圖2所示。
2、機座裂紋焊接修復方法
2.1 裂紋磨除
全部裂紋采用手工方法磨除，在位置較寬敞部位采用φ100角磨機打磨，在位置較狹窄部位采用徑向角磨機打磨。在打磨過程每打磨一定深度后用PT檢查，經過反復打磨和多次的PT檢查，最終將裂紋徹底消除。
斜立筋與下環板之間角焊縫的裂紋打磨坡口示意如圖3所示。正、反面均有裂紋時，先進行正面裂紋的打磨和補焊處理，合格后再進行反面裂紋的打磨和補焊處理。
2.2 定子鐵心保護方法
在裂紋處理前，為確保定子鐵心不受損傷，必須對鐵心采取保護措施。利用1#、2#機鐵心疊裝完成后剩余的補償片（絕緣片）進行保護，用剪刀將補償片的齒形部位剪除。根據裂紋部位的具置來鋪墊和保護，確保保護范圍在處理部位四周約300mm范圍以上。在處理空冷器掛板的上部角焊縫裂紋時應對此部位兩個斜立筋間的全部鐵心進行全面保護。
因鎖定板與鐵心片距離較近，在處理鎖定板裂紋時不能用磨光機打磨，而只能采用直接焊接的方法處理。
2.3 裂紋處理順序和原則
裂紋處理順序：首先是斜立筋外側（即正面）與下環板角焊縫的裂紋，其次為斜立筋內側（即反面）與下環板角焊縫的裂紋，其次為其它處的裂紋。
裂紋處理原則：對逐個部位進行處理，并將斜立筋外側的裂紋處理合格后，再處理內側，尤其是對貫穿性裂紋的修復是十分必要的（如7#斜立筋），補焊時當正面焊縫補焊至坡口深度的1/2后就進行后熱處理，接著進行反面側裂紋的磨除和補焊處理，當反面焊縫補焊至坡口深度的1/2后，進行正、反面的交替焊接。清除裂紋缺陷（含坡口處理）時嚴禁采用碳弧氣刨，而只能采用打磨處理的方法。使用磨光機將裂紋部位修磨成近似“U”形的焊接坡口型式，坡口底部平整無尖角，坡口角度約為10°。
在裂紋磨除過程中，應磨除一定深度后，就應作PT檢查，若經檢查后，尚有裂紋存在時，則應繼續進行打磨處理，經過反復多次的100%PT檢查和打磨，直到徹底消除裂紋為止。最終經過PT檢查，確認裂紋已全部消除后，方可進行預熱和補焊處理。
2.4 焊前預熱
負責預熱的電工應明確缺陷產生部位和鋪設加熱帶的位置，根據缺陷位置和長度鋪設2～3塊加熱塊。
預熱溫度控制在80～120℃，預熱時應緩慢加熱，將升溫速度控制在50℃/h，并確保以裂紋位置為中心、直徑為300mm范圍內的斜立筋正、反面側均勻受熱，控制層間溫度應≤200℃，中途停止焊接時應保溫或采取后熱處理等措施。
2.5 補焊處理
采用手工電弧焊接或氣體保護焊的焊接方法，手工電弧焊接時采用J507焊條，直徑為φ3.2～φ4.0mm，氣保焊時采用焊絲ER70S-6，直徑為φ1.2mm。電焊條在施焊前，嚴格按說明書的要求進行烘焙，烘焙溫度和時間為350℃×2h，施焊時將焊條存放于100℃的保溫筒內，蓋好筒蓋，隨用隨取。
焊接時采用多層多道、退步、短弧、小電流、窄道焊的焊接方法，焊縫應填滿弧坑，應及時清除焊渣，及時發現與鏟除焊縫層間缺陷。焊接接頭應錯開30～50mm。
除打底層和蓋面層（多焊一層或蓋面層高于母材3mm以上，并最終將其磨除）外，中間各層在焊后立即進行有序、適度的氣動熱錘擊，促使焊縫金屬產生塑性變形，以抵消焊縫的一部份收縮量，從而起到減小焊接應力作用，最終達到消除焊接內應力的目的。
2.6 錘擊工藝和要求
錘擊過程中使用壓縮空氣作為動力源，壓力6bar。制作專用的錘體進行錘擊。錘頭形狀如圖5所示，不能有尖銳的尖角存在。
錘擊須在焊后立刻進行，即在焊道紅熱狀態下操作，以產生足夠的塑性變形。錘擊時間持續按每平方厘米10秒鐘。
為減小補焊處的應力集中，將斜立筋與下環板的下部角焊縫處的補焊位置修磨成圓弧R型。如圖4所示。
2.7 焊縫的后熱處理
小灣水電站范文4
在我國廣袤的電力版圖上，華中地區是一塊脆弱的腹地，匱乏的電源支撐起地區高速的經濟發展，奇跡背后總有擔憂。近年，缺電的華中有望以核電解“燃煤之急”，而福島核事故之后，內陸核電站審批“急凍”，選址思路的不明朗再次讓華中等待。此時，原三峽總公司總經理、中國工程院院士陸佑楣創造性地提出，借鑒水電站建設的經驗，將傍水而建的核電站移至山中，這個工程設想如獲實施，無疑為選址提供了極廣闊的空間，對等待二十多年的湖北、湖南等核電高熱省份的意義無疑是巨大的，而我國跨區輸電的壓力也將大為減輕。當然，當前，即使以處理核廢料為例，各國大都采取淺部臨時掩埋的措施，在利用深部巖石洞室作為永久儲存庫方面，雖然科學家為之奮斗了幾十年，迄今未獲圓滿解決。而核電站的選址要求非常高，選址需非常慎重。院士的建議怎樣付諸實踐?讓我們先仔細看一看這幅鋪展在面前的藍圖。
日本福島核電站核泄漏事故是因地震、海嘯導致電站失電、循環泵停運、堆芯融化而引起的，如果把核電站的反應堆置于山體內(即地下)，因巖體和鋼筋混凝土是良好的抗輻射介質，若發生核泄漏，可將其封閉在地下洞室內，起到防止核泄漏擴散的作用。
地下核電站的總體布置為：核島部分(安全殼及其相伴的安全廠房)置于地下(山體內)，常規島(汽輪發電機)置于地面，核島產生的高溫高壓蒸汽可通過布置在隧道內的管道輸向常規島(屬分體布置形式)。如果山體地質條件允許，也可把常規島部分一并置于地下，視綜合效益而定。下圖是地下核電站安全殼設想示意圖。
地下廠房工程實例
由于當今水電站的廠房大部分置于地下，因此聯想將核電站置于地下的可行性。以下列舉幾個地下水電站實例：
1 長江三峽水電站有6臺70萬千瓦總計420萬千瓦的發電廠置于大壩右岸的地下山體內，廠房跨度32.6米，長度311.3米，開挖高度87.24米，現已有3臺投入運行，計劃2012年6臺機組全部投產。
2 金沙江向家壩水電站有4臺80萬千瓦總計320萬千瓦的發電廠置于右岸山體內，廠房跨度33.4米，長度255.4米，開挖高度88.2米，現已開始機組安裝，計劃于2012年分批投產運行。
3 金沙江溪洛渡水電站左右岸各有9臺(共18臺)77萬千瓦總計1386萬千瓦的發電廠全部置于山體內，廠房跨度31.9米，長度444米，開挖高度75.6米。廠房開挖及土建工程已全部完成，現正進行機組安裝，計劃于2013年分批投產運行。
4 瀾滄江小灣水電站右岸有6臺70萬千瓦總計420萬千瓦的發電廠全部置于山體內，廠房跨度29.5米，長度326米，開挖高度65.6米，2010年已全部投產運行。
5 雅礱江二灘水電站左岸有6臺55萬千瓦總計330萬千瓦的發電廠全部置于山體內，廠房跨度25.5米，長度280.29米，開挖高度65.38米，2000年已全部投產運行。
6 正在做前期工作的金沙江白鶴灘水電站設計有左右岸各7臺(共14臺)100萬千瓦總計1400萬千瓦的發電廠全部置于山體內。
還有很多已建、在建和設計過程中的水電站把發電廠房布置在地下山體內主要原因是水電站大都位于深山峽谷中，大壩(擋水建筑物)占據了主河道，壩體內要留出泄洪孔的位置，很難再為發電廠房留出空間，轉而設計于山體內(地下)。這也是國內(特別是西部山區)大部分水電站基本的設計模式，是安全經濟的選擇。地下發電廠房在長期的建設實踐中積累了豐富的地下工程施工經驗，在技術上已十分成熟。
可行性分析
1 造價
已建和在建部分水電站地下廠房的基本參數和造價情況見下表。由表可知：
a)地下廠房造價在水電站總投資(含大壩主體工程、移民等)中所占比重較小，溪洛渡水電站為23.68％；小灣水電站為8.7％；二灘水電站為16％(以上3個水電站的發電廠房均為地下廠房)。
b)地下廠房造價中，洞室開挖、混凝土工程、支護、灌漿等土建工程造價會受水電站所處地理位置、地質條件、物價水平等因素影響，其在地下廠房總造價中所占比重約在40％-60％左右。2000年投產的二灘水電站地下廠房土建工程造價占總造價的63％，2010年投產的小灣水電站為45.3％：而將于2012年蓄水發電的向家壩水電站地下廠房土建工程造價占總造價的比重下降為38％，將于2013年蓄水發電的溪洛渡水電站也僅有40％：三峽水電站地下廠房土建工程造價占總造價的比重較小，為25％。
c)地下廠房洞室單位體積土建工程造價約在0.05-0.15億元／萬立方米。二灘水電站單位體積土建工程造價約為0.152億元／萬立方米、三峽水電站約為0.074億元／萬立方米、向家壩水電站約為0.087億元／萬立方米、溪洛渡水電站約為0.050億元／萬立方米、小灣水電站約為0.077億元／萬立方米。
2 巖體結構安全性
通過詳細的地質勘探、選擇良好的巖體、避開巖體內較大的斷層、裂隙和軟弱帶，并設計良好的廠房體形，地下洞室的圍巖應力是很小的。同時，核電站的核島安全殼無論是二代還是三代epr或ap1000都是直徑40米左右的圓筒型結構，對降低圍巖應力極為有利。
3 抗(地)震性能
事實證明，地下建筑物的抗震性能遠優于地面建筑物，已建和在建水電站的地下廠房抗震設計烈度均在7－8度左右。
4 廠房起重設備能力
水電站地下廠房因要起吊發電機的定子、轉子(70－100萬千瓦級的發電機轉子重約2000噸)，均采用2×1250噸的橋式起重機抬吊，具備起吊核電站反應堆壓力容器的能力。
5 地下水污染問題
若將核反應堆置于地下，存在污染地下水的可能性。而根據地下水電站的施工經驗，地下廠房四周及周邊巖體內均可通過固結灌漿和帷幕灌漿來阻隔地下水，形成封閉的、獨立的空間，以確保放射性物質處于全封閉的狀態。
6 地下廠房密閉性
核電站的地下安全殼及相伴的輔屬廠房與地面設施之間將設有各種連通通道(交通洞、壓力管道、電纜管道、信息儀表通道、通風豎／斜井等)，為確保發生核泄漏等事故時地下廠房的密閉性，可在上述通道口設計密閉閘門，緊急情況下予以關閉。核反應堆的乏燃料和低放射性排放物都可在地下設計專門的儲存室予以保存。
7 選址
內陸核電站的選址是非常困難的，電站建設需要大面積平坦的土地，難免要占用農耕用地、影響居民生活。我國有大量的崇山峻嶺和不可耕種或生活的山地，將核電站置于此類地區的地下，避免破壞地表，可節約農耕用地，減少對居民生活的影響。
8 冷卻水
核電站的常規島汽輪機需要大量的冷卻水。若將核電站建在山區，可在山溝內配合修建小型水庫，以提供冷卻水，是完全可操作的。
小灣水電站范文5
關鍵詞：導流隧洞 圍堰堰外引渠 水下爆破 安全振動監測
Underwater Blasting Execution Technique of Guide Ditch ahead of Water Conveyance Tunnel
Abstract: A new advanced blasting technique in China， delay in hole and sequence out hole blasting technique， was adopted in underwater blasting excavation of guide ditch ahead of water conveyance tunnel at Xiaowan Hydropower Station， thereby the controlling aim of high explosive rate and low single dynamite weight was achieved， the maximal particle vibration velocity was controlled in allowable range， guaranteed the safety of Cofferdam and rock dam and entrance water tower and so on， provided powerful guarantee for the successful guide water of the guide tunnel. The paper described the relational parameters and vibration test of the underwater blasting of guide ditch ahead of water conveyance tunnel.
Key words: Water Conveyance Tunnel， Guide Ditch ahead of Cofferdam， Underwater Blasting， Safe Vibration Test
1 工程概況 小灣水電站位于云南省西部南澗縣與鳳慶縣交界的瀾滄江中游河段，系瀾滄江中下游河流規劃八個梯級水電站中的第二級，小灣水電站導流隧洞進口圍堰堰外引渠開挖參數為：1＃導流隧洞寬26.6m；2＃導流隧洞寬26.6m～38.35m，中墩保留寬20.8m；引渠底板開挖高程為988m。導流隧洞堰外引渠開挖長度（水流方向）為26～35m。2003年11月下旬實測流量為730m3/s，枯水期水位為1003.7m高程，圍堰前期部分堰外引渠開挖至996～998m高程，為提供F5溝出渣通道，將圍堰外側回填至1016m高程形成出渣道路，為減少鉆孔難度及工程量，根據瀾滄江水位將堰外堆渣體平臺高程降至1004m高程，再進行水下爆破鉆孔施工。但回填石渣深度仍有3～15m左右。
導流隧洞進口1#堰外引渠ф115mm預裂孔57個，爆破孔245個，設計孔深17.6m；2#堰外引渠ф115mm預裂孔35個，爆破孔288個，設計孔深17.6m。設計總鉆孔深度為11000米，其中回填土中鉆孔深度約為5375米，水下巖石鉆孔深度約為5625米。從2004年1月21日至2004年2月14日進行導流隧洞進口圍堰堰外引渠預裂孔鉆孔及爆破施工；2004年2月15日至2004年3月23日進行導流隧洞進口圍堰堰外引渠主爆區鉆孔及爆破施工，施工強度達到268m/天。
2 爆破方案選擇
因進口堰外引渠爆破開挖縱深較長，達到26～35m，一次起爆藥量較大，為保證圍堰、預留巖埂及進水塔建筑物的安全，考慮了兩種方案：
方案概述
優點
缺點
每條洞堰外引渠爆破區分兩區爆破
1、有效減少一次起爆藥量；
2、爆破網絡連接相對簡單；
3、可提供后區爆破有效及準確的臨空面；
4、對周圍建筑物安全影響較小。
1、前區爆破對后區爆破孔破壞防護困難，有可能造成后區爆破區前幾排爆破孔無法裝藥；
2、施工工期長，很難保證在枯水期施工完成，對導流隧洞分流影響巨大。
每條洞堰外引渠爆破區一次爆破
1、不存在前后區爆破影響問題；
2、爆破孔網參數相對一致、簡單，鉆孔易于控制；
3、可通過爆破網絡連接、起爆順序及后沖方向減少對周圍建筑物安全影響；
4、施工工期相對較短，滿足施工工期要求，為導流隧洞分流提供有效保證。
1、一次起爆藥量較大；
2、爆破網絡連接復雜，網絡防護困難；
3、需通過造孔記錄推斷爆破臨空面位置；
小灣水電站范文6
查看更多《四川水力發電》雜志社信息請點擊： 《四川水力發電》編輯部
水利水電工程
(1)穿黃隧洞預應力混凝土襯砌施工工藝 王吉成 李發孝 武小龍
(3)南水北調臨鐵路倒虹吸開挖施工及防護技術措施研究 田源 王先平 王文成
學會活動園地及信息
(7)2012年9月全國清潔能源發電1000億千瓦時 無
(7)全國首例大型水電工程蓄水階段水土保持設施驗收會在宜賓召開 無
水利水電工程
(8)長河壩水電站泄洪系統進口高陡邊坡施工技術難點解析 黃成 陳亞琴
(11)旋噴樁加固高鐵路基應用初探 袁平順 朱永顥 王峻
(14)單頭掘進特長隧道中的施工通風降塵技術 周伏虎 蔣愛民 殷本林
(18)管井井點降水在南水北調倒虹吸施工中的應用 田源 柯賢孝
學會活動園地及信息
(23)錦屏一級水電站左岸導流洞下閘 無
水利水電工程
(24)京滬高鐵金牛山隧道下穿京滬高速公路施工技術 王吉成 胡詩魁
學會活動園地及信息
(26)向家壩工程蓄水階段檔案通過國家驗收 無
水利水電工程
(27)小斷面洞室中較大涌水及塌方處理 鄧鵬 胡忠良 姜明
(31)穿黃工程隧洞內襯超薄預應力混凝土施工工藝 王榮華 李發孝 曾建軍
學會活動園地及信息
(34)《四川省大渡河沙灣水電站竣工環境保護驗收調查報告》技術審查會在京召開 無
水利水電工程
(35)高速水流反弧型過流面抗沖耐磨混凝土施工工藝 張宇 殷本林 李霞
(39)有限單元法在長河壩水電站泄洪系統進口高邊坡腳手架穩定性計算中的應用 劉大鵬 袁濤 張曾
學會活動園地及信息
(43)《水利部預算執行考核暫行辦法》印發實施 無
水利水電工程
(44)sns柔性防護系統在長河壩水電站泄水系統進、出口邊坡治理中的應用 吳健 劉春花 黃亞奇
(47)論數理記錄在經營管理工作中的重要作用 董習超 劉小瓊
(49)大崗山水電站地下廠房巖錨梁施工 張學彬 萬維杰 陳剛
(53)高速鐵路隧道混凝土缺陷處理技術 肖厚云 張鵬 劉清名
(55)水電工程中的氡氣檢測與防治 朱永顥 袁平順 周永
學會活動園地及信息
(57)三峽災害與環境協同創新中心成立 無
(57)大渡河硬梁包水電站建設征地移民安置規劃報告審查會在成都召開 無
水利水電工程
; (58)黃金坪水電站地下廠房系統通風散煙施工規劃與技術優化 李文成 蘇桂彬 王濤
學會活動園地及信息
(61)川電研究疆電入川課題受端換流接入方案上報 無
水利水電工程
(62)大型地下洞室盾構掘進施工特性分析 許志勇 高明忠 李文成
(66)大跨度隧道快速襯砌施工技術 袁濤 張曾 劉大鵬
學會活動園地及信息
(68)向家壩水利樞紐永久泄洪建筑物投入運行 無
水利水電工程
(69)土石圍堰氣漿振沖注漿防滲技術 胡忠良 鄧鵬 范祖光 王建興
(71)走出洪水猛獸的認識誤區——科學調蓄洪水解干旱缺水危局 趙鑫鈺
學會活動園地及信息
(75)成都院中標崇州市工業集中污水處理廠bot項目 無
水利水電工程
(76)生態護坡和魚道在水利水電工程中的應用 肖?
(80)岷江（樂山河段）水環境承載能力分析與研究 王超
(83)多諾水電站下壩址料場2370m高程以上邊坡開裂變形分析及處理措施 黃剛 李廷友
學會活動園地及信息
(85)疆電入川站址備選中江 無
水利水電工程
(86)華能民治水電站調壓室設計優化 龐飛
(88)草街航電樞紐工程大體積混凝土溫度控制措施 楊橋培 王承恩 張可
(92)南方cass成圖軟件中三角網對工程量計算的探討 林偉明 林青海
(95)吉牛水電站廠房基礎振沖樁試驗施工 劉濤 劉慶東
(100)環氧砂漿在大渡河龍頭石水電站2#泄洪洞修補中的成功應用 莫中平 余騰洪 李明哲 涂忠林
學會活動園地及信息
(103)中電新能源風電項目獲得核準 無
水利水電工程
(104)深溪溝水電站施工期安全監測技術 吳平安 王延炯 劉巧林
(107)沉渣對圍堰防滲墻結構特性的影響 謝江華 陳艷梅
(112)小灣水電站6600kn斜拉雙向門機創新設計 唐松智 趙中營 朱軍學
學會活動園地及信息
(114)水電站設備狀態檢修學術交流會在三峽壩區召開 無
(114)魯地拉水電站首臺機轉輪吊裝成功 無
水利水電工程
(115)金銀臺航電樞紐廠房工程門座起重機安裝及拆卸施工方案 孫啟云
(118)3／2接線方式電氣操作的特點及事故處理措施 曹利紅 周蓓
(121)水津水電站勵磁系統滅磁開關燒損事故原因分析及處理 民
(123)直流系統接地故障的分析與處理 王揆
(125)二灘水電廠#2機水導油槽進
處理 王欽霞
(127)立式水輪發電機組導軸瓦間隙的計算研究 鄧林森
(131)銅街子水電站上位機監控系統改造方案探討 敬海波 任澤民 李建清 陳玉林
(134)錦屏二級水電站1#機定子繞組整體交流耐壓試驗 陳煒
(137)淺談雙江口水電站物資核銷管理 趙麗娟
(140)淺談如何搞好水電廠的水庫調度管理工作 于敏
(143)淺談流域水電工程建設檔案規范化管理 姚麗屏
學會活動園地及信息
(145)向家壩水電站正式下閘蓄水 無
(145)三峽升船機主體設備開始現場安裝 無
水利水電工程
(146)構建本質安全型企業探析 任順明
(149)淺談施工企業中層管理人員應具備的素質和能力 寧贊橋
學會活動園地及信息
(151)四川水電大發外送電量攀升 無
(151)三峽重慶庫區水環境風險預警平臺投運 無
(151)蒲石河抽水蓄能電站全面投產 無