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滿堂腳手架施工方案范文1
中圖分類號：U213.1+3 文獻標識碼：A
依托工程簡介
該架空平臺為鋼筋砼梁板結構，建成后為本工程的室外平臺，建筑面積約5000㎡，平臺全長約258m，寬度從8.2m至28.1m不等，結構為一層框架梁板結構，建筑結構高度為9～22m，柱間最大距離為12m，整個架空平臺的梁板結構投影區域為市政邊坡，坡度為45～75度不等，坡體表面因長期受雨水侵蝕作用，風化較嚴重，局部巖體裂縫達30mm。
架空平臺上部最大梁截面為600*1600mm（跨度為11.2m），最大梁跨度為18.2m（梁截面為450*1500mm），結構板厚為200mm，結構支撐體系最大高度約22m。
工程重難點分析
該架空平臺為鋼筋砼結構，在進行結構施工時需要搭設滿堂鋼管腳手架，由于整個架空平臺的投影位于市政邊坡上，滿堂架立桿沒有支撐點，加上搭設滿堂腳手架的市政邊坡長期受雨水侵蝕，坡體巖層風化嚴重，沒有相應的地質勘查報告資料，無法判斷在施加外部施工荷載情況下，坡體是否穩定，因此解決在45～75度坡度的邊坡上搭設滿堂架的立桿基礎及邊坡的穩定性成為本架空平臺施工的重點，也是架空平臺結構施工的難點。
邊坡穩定性分析
由于架空平臺位于邊坡上，邊坡坡度較陡，無法架設勘探機械設備，因此只能采用專家評估的方法分析邊坡的穩定性。
根據本架空平臺的設計圖紙及在結構施工時對坡體施加的外部荷載，我們組織了5名巖土專家對邊坡巖層進行了現場查看，邊坡巖體因長期受日曬雨淋作用，表面風化嚴重，巖層裂縫寬度最大約30mm,裂縫深度在300-500mm，表層巖石較破碎，經專家現場查看并認真分析后認為，本邊坡巖層在沒有施加外部荷載的情況下，邊坡巖層相對比較穩定，如要施加外部荷載需對邊坡進行加固處理。
滿堂架立桿基礎研究分析
架空平臺施工前，我們組織相關技術人員根據架空平臺的結構形式、現場邊坡巖層情況及邊坡坡度等進行綜合考慮，對本架空平臺結構施工涉及的滿堂腳手架支撐體系立桿基礎進行了研究，在理論上提出了多個施工方案：
在邊坡坡腳增加擋土墻
在邊坡坡腳的獨立基礎部位，沿基礎方向施工一道高度為4米的鋼筋砼擋土墻，將邊坡與擋土墻之間的倒三角空間用土方進行回填，在回填土方上部施工一塊鋼筋砼板，用于支撐A軸至B軸之間的梁和板的滿堂架立桿。
搭設鋼平臺
該方案為擋土墻施工方案的簡化方案，在沿結構獨立基礎方向施工一排鋼柱，在鋼柱上搭設工字鋼，工字鋼的一端支撐在鋼柱上，一端支撐在邊坡上，在工字鋼上按滿堂架立桿間距按垂直于原工字鋼方向鋪設一層工字鋼用于支撐滿堂架立桿。
對邊坡進行支護，利用支護結構作為滿堂架立桿的基礎
本工程位于長年受雨水侵蝕的市政邊坡上，坡體風化嚴重，隨時有風化崩落危險，且架空平臺基礎位于邊坡坡腳，一旦出現巖石崩裂情況將嚴重影響架空平臺的結構安全，因此在架空平臺結構施工前需要對邊坡進行支護處理。
該架空平臺為梁板結構，最大梁截面600*1600mm，板厚200mm，最大截面梁的結構荷載為0.6*1.6*1*27=25.92Kn/㎡，加上結構施工時的施工荷載4 Kn/㎡，因此最大截面梁下的滿堂架立桿承受的荷載為31.92 Kn/㎡，而結構板部位的滿堂架立桿承受的荷載為0.2*1*1*27+4=9.4 Kn/㎡，因此本架空平臺滿堂架支撐體系主要解決主梁下立桿支撐基礎問題以及基礎的抗滑移問題。
結合邊坡支護綜合考慮，進行邊坡支護設計時在主次梁的投影部位布置支護格構梁，利用邊坡支護的格構梁作為梁下支撐體系的立桿基礎，將支護的錨桿或錨索錨固在格構梁內，在設置格構梁時需注意將結構梁的投影中線需與格夠梁的中線重合。
邊坡巖石開挖
本架空平臺主要由沿橫向的兩根主梁承擔主要荷載，兩根主梁分別位于A軸和B軸，梁截面分別為450*1500mm和600*1600mm， A軸主梁投影線位于坡腳，梁下可澆筑砼帶作為立桿基礎，B軸投影線位于邊坡上，梁下立桿沒有支撐面，因此考慮沿B軸主梁投影線將邊坡巖石開挖至A軸基礎面標高，便于搭設兩根主梁及主梁之間板的支撐立桿。
基礎施工方案研究分析
我們組織了參建的各相關單位人員對施工方案進行研究分析，針對4個施工方案的施工難度、施工周期、施工成本、施工過程中的安全可靠性等進行了詳細的研究論證，通過對4個施工方案的利弊分析。
方案一：，該方案的優點是可以減小滿堂架的搭設高度，將原倒三角型的滿堂架架體變成倒梯形的滿堂架架體，以增加滿堂架的穩定性，同時解決了邊坡坡體的穩定性；該方案的缺點是增加費用較大。
方案二：該方案的優點是施工速度快，缺點是需要大量的型鋼鋼材，成本較高。
方案三：該方案的優點是創造性地將邊坡支護和滿堂架基礎施工同時考慮，同時解決了邊坡支護和滿堂架立桿基礎兩個關鍵的問題，且增加費用較少，缺點是施工周期比上述兩個方案長。
方案四：該方案的優點是可將原倒三角形支撐滿堂架改為矩形滿堂架和倒三角形支撐滿堂架，以增加架體的穩定性，缺點是對邊坡巖層的擾動較大，開挖巖層只能采用靜爆或鑿出，增加費用加大且施工周期較長。
經綜合評估，該架空平臺采用第三種施工方案，即將邊坡支護和滿堂架立桿基礎施工相結合的施工方案較經濟合理。
高大模板支撐體系基礎施工
在該類型的大坡度邊坡上搭設滿堂腳手架，主要需解決滿堂架立桿基礎以及基礎的抗滑移問題，因此我們考慮在上部結構梁的投影位置設置支護格構梁，將常用的矩形支護格構梁中的豎向格構梁施工成階梯型寬扁格構梁，橫向格構梁施工成具有水平支撐面的三角形格構梁，利用階梯的平面作為梁下滿堂架立桿的支撐面，利用支護的錨桿或錨索錨入格構梁內以抵抗荷載作用下格構梁的抗滑移。
格構梁以外的邊坡采用掛鋼絲網噴射砼的方法進行邊坡支護，噴射的砼強度等級不低于C20（砼面承載力計算：3.14*（242-212）*20N/mm2=8478N/mm2），厚度不低于100mm，在進行噴射砼施工前應清除坡體表面松散的石塊，使基層牢固穩定。
在進行階梯式格構梁砼澆筑時，可將砼分成下部矩形砼和上部三角形砼進行分層澆筑，先澆筑階梯以下的矩形砼，澆筑高度至階梯立面模板的下口，待砼初凝前再澆筑上部三角形砼，澆筑的砼選用塌落度為10～12cm的砼，砼振搗優先選用扦插或敲擊的方法，不建議采用插入式砼振搗棒振搗。
滿堂腳手架施工方案范文2
關鍵詞：扭轉 懸挑豎向空腹桁架臨時支撐
中圖分類號：TU74 文獻標識碼：A 文章編號：
1 概況
1.1 建筑概況
大興新城北區28號地塊商業金融項目，建筑面積為47051㎡。地下2層，地上19層，建筑高度78m。建筑平面呈正三角圓形，每層順時針旋轉6°，旋轉出外立面優雅動態的扭轉造型，如圖1-1所示。
圖1-1外里面效果圖 圖1-2 標準層平面布置圖
1.2非預應力鋼筋混凝土懸挑豎向空腹桁架概況
工程為框架-核心筒結構，筒結構為15棵圓柱，圓柱外側由不規則的混凝土懸挑梁和懸挑板組成，如圖1-2所示。
懸挑梁最長6m，最短1m。各個懸挑梁通過鋼柱進行上下層拉結（如圖1-3所示），并在受力較大的區域設置鋼筋混凝土加強帶，形成由混凝土結構和鋼結構組合而成整體受力的豎向空腹桁架結構，如圖1-4所示。
圖1-3 鋼柱拉結圖圖1-4 懸挑豎向空腹桁架結構圖
2 臨時支撐成制約因素
2.1圖紙及規范要求
豎向空腹桁架結構施工階段和使用階段受力不同，部分懸挑結構在施工階段不能滿足撓度變形要求，設計要求從底層開始設置臨時支撐，整體結構施工完畢后，一起拆除支撐體系；臨時支撐拆除后，豎向空腹桁架的變形值≤1/500。
2.2工期安排及合同要求
工程和地鐵大興線一體化設計（如圖2-1、2-2所示），地下一層至二層（18軸-22軸）為地鐵出入口大堂，按施工計劃，地鐵大堂計劃在十二層結構施工時進行裝修施工。
圖2-1工程和地鐵一體化平面圖 圖2-2地鐵大堂剖面圖
2.3問題癥結
鑒于上述因素，在保證設計要求及懸挑梁撓度變形在規范要求范圍內的前提下，如何拆除地鐵大堂臨時支撐進行裝修穿插施工來滿足合同要求成為制約施工進展的關鍵因素。
3制定切實有效的施工方案
3.1多方案選擇，擇優錄用
一個問題往往都有三種以上的解決辦法。通過對空腹桁架結構計算分析得出，施工期間結構不滿足撓度變形要求的部位，統計如表3-1所示。
表3-1施工期間撓度不滿足要求的部位統計表
通過對臨時支撐設置方法影響因素的分析，針對“受力不穩定區域和地鐵大堂裝修穿插施工”兩個關鍵點，有以下四種臨時支撐方案可供選擇：
方案一、滿堂腳手架支撐
從基礎開始至結構封頂，每層懸挑結構部分的模板及模板腳手架支撐體系均不進行拆除。模板腳手架支撐作為空腹桁架結構臨時支撐，待頂層混凝土達到設計強度后，從頂層開始逐層拆除模板及模板腳手架支撐體系，如圖3-1a、3-1b所示。
圖3-1a滿堂腳手架支撐搭設平面圖 圖3-1b滿堂腳手架支撐搭設剖面圖
方案二、型鋼斜支撐
施工過程中，在結構不穩定區域的混凝土懸挑梁下加設型鋼斜支撐，以加強混凝土梁的工作能力。待結構施工完畢后拆除支撐體系，支撐拆除時要進行卸荷，如圖3-2所示。
圖3-2型鋼斜支撐圖
方案三、增加鋼骨梁形成內支撐
為加強結構抗撓度能力，將結構不穩定部位的懸挑混凝土梁內轉換鋼梁加長加大，錨固在混凝土柱內，使之形成受力鋼骨梁，與混凝土梁共同工作，減少混凝土梁的變形，如圖3-3所示。
圖3-3增加轉換鋼梁后的桁架圖
方案四、增加鋼骨梁、腳手架配合支撐
在方案三的基礎上，利用結構施工時腳手架承擔部分荷載，減小鋼骨梁的截面尺寸，腳手架支撐（考慮四層荷載）需在十二層施工時拆除，如圖3-4所示。
圖3-4增加鋼骨梁、腳手架配合支撐圖
上述四種方案對比分析表，如表3-2所示。
表3-2 對比分析表
經過設計計算和專家論證后，增加鋼骨梁，腳手架配合支撐方案滿足施工階段空腹桁架結構受力要求，此方案由外支撐改為內支撐，可以和混凝土結構同步實施，減少了施工支撐設置環節，節約造價，方案最佳。設計認可后形成了工程設計變更及圖紙，如圖3-5所示。
圖3-5變更附圖
3.2依據最佳方案編制施工工藝流程
在確定增加鋼骨梁，腳手架配合支撐為最佳方案后，制定施工工藝流程，如圖3-6所示。
圖3-6施工工藝流程圖
3.3確定影響臨時支撐設置的關鍵項
依據工藝流程不難發現，影響臨時支撐設置的關鍵項目：鋼骨梁和鋼柱焊接質量、已施工部分局部整體性、腳手架支撐的拆除時間。
4方案實施
4.1依據關鍵項，制定針對性對策，如表4所示。
表4關鍵項對策實施表
4.2對策實施
4.2.1 保證已施工部分局部整體性
在加工廠加工好鋼骨梁并把鋼柱的一端和鋼骨梁焊接在一起，在懸挑梁模板底模支設完畢后安裝鋼梁和鋼柱，另一端和下層鋼梁預埋件焊接完畢后，再進行懸挑梁的鋼筋綁扎和模板安裝。混凝土結構施工完畢后，每層形成整體受力的“小桁架”，隨施工的進行，每層“小桁架”逐漸積累形成整體受力的空腹桁架結構。確保了空腹桁架結構施工階段的整體性，
4.2.2 十二層結構施工時拆除腳手架支撐
地體大堂位于18軸至22軸，為保證地鐵大堂裝修施工，在十層的20、21軸增加混凝土加強帶（如圖4-1所示），2010年8月4日，試驗報告顯示加強帶達到設計強度的112%，腳手架支撐經批準拆除，實現了地鐵大堂裝修于2010年8月10日開始進行施工的目標。
4.2.3保證鋼骨梁和鋼柱焊接質量
1、鋼柱和鋼梁采用熔透焊焊接，使鋼柱和鋼骨梁融為一體，如圖4-2所示。
2、在加工廠把鋼柱的一端和鋼骨梁焊接在一起，減少了現場焊接，提高了焊接質量。
3、焊接部位100%探傷，避免出現不合格品，如圖4-3所示。
4.3實施效果
4.3.1 從臨時支撐設置開始至支撐拆除后兩個月，對懸挑梁進行了變形觀測，經計算分析后得出：變形最大的懸挑梁長度為6米，變形值為6.3mm, 撓度變形值為：6.3/6000
4.3.2 工程主體結構于2010年12月5日順利封頂，并在2010年9月底完成地鐵大堂精裝修施工。
5 結論
扭轉正三角圓形懸挑非預應力鋼筋混凝土豎向空腹桁架結構較為少見，增加鋼骨梁內支撐，腳手架配合支撐不僅滿足施工階段空腹桁架結構受力要求，同時完成了地鐵大堂裝修穿插施工的目標，方案經濟、可行，為以后類似工程的施工提供了良好的借鑒，積累了寶貴經驗。施工過程中，我們要不斷地發揮項目技術人員的主觀能動性，指定切實可行的施工方案，最大程度地降低施工成本。
滿堂腳手架施工方案范文3
關鍵詞：連續梁；施工方案；經濟比選；符合施工要求
中圖分類號：U448文獻標識碼： A
1、工程概況
喀蘭古公鐵立交橋位于庫車縣喀蘭古鄉，與G314國道立體斜交，與正在建設的庫庫高速成公路按上下行分幅通過橋下，右幅路利用既有G314國道，從橋下通過；新建左幅路與G314國道以16m間距并行，在通過橋體150米后與既有314國道分幅繞行。
本橋為雙線大橋為2×（1-32m混凝土簡支梁+（40+64+64+40）m連續梁+1-32m混凝土簡支梁橋），中心里程：DK724+680。最小凈空5.3m，考慮20cm的沉降，滿足5.5m的凈空要求。主橋采用2聯（40m+64m）預應力混凝土連續箱梁，箱梁采用單箱室變高度直腹板箱型截面，中支點處梁高5.1m，跨中及邊墩現澆段處梁高3.1m，箱梁頂寬11.46m，底寬6.0m，中支點處梁底加寬至7.0m，單側懸臂長2.73m,懸臂端厚20cm,懸臂根部厚65cm。箱梁腹板厚50～80cm;底板厚35～65cm;梁中心頂板厚38cm。頂板設90×30cm的梗肋，底板設30×30cm的梗肋。箱梁中支點設置厚150cm橫隔墻，橫隔墻設置（高）160cm×(寬)150cm的過人洞；邊支點橫隔墻厚110cm,橫隔墻設置（高）150cm ×(寬)140cm的過人洞。梁段劃分：梁段按施工順序共劃分為4種15個梁段。橋墩上為0號段，梁段長30m，1號梁段長16m，2號梁段長7.6m，合攏段梁段長2.0m。
因該橋上跨314國道，此公路為南疆重要的交通大動脈，是東西走向進出南疆的唯一公路；同時又與正在建設的庫庫高速公路，立體交叉施工，此公路要求開通時間已是自治區重點盯控節點，因此意味著喀蘭古公鐵立交必須在高速公路開通時，橫跨于上部的梁體，同時完成施工。為此，提出兩種施工方案：方案一、跨越314國道其中的一孔64米梁采用門式支架法施工，其余40米、64米、40米梁采用滿堂支架法施工，先在主墩墩頂現澆0號段，進行墩梁臨時固結后，然后支架法對稱依次澆筑中跨各個梁段，邊跨采用滿堂支架現澆法施工，梁段澆筑進度應與中跨澆筑進度保持一致，澆筑完畢一個梁段等混凝土強度達到要求后，張拉并錨固縱向預應力束及橫向、豎向預應力筋。方案二、為減少支架及周轉料的使用，采用4套懸臂掛籃同時開始4種梁段的施工，但此方案增加了起重吊裝機械和混凝土泵送設備，施工工作面展開較多，安全較難控制，風險提高。由于2中方案對于橋的基礎及下部結構無影響，故經濟比選重點放在連續梁施工方案上。
2、施工方案分析
2.1滿堂支架施工
由于采用了滿鋪碗扣式腳手架施工，支架結構具有足夠的強度、剛度和穩定性梁體不會出現不均勻沉降，整體性好，外觀平整度高等優點。但因為不能影響行車視線，考慮橋體與314國道的交角，門架只能一次跨越314國道，門架中不能分成2孔，故門架跨度限制了公路通行幅寬，影響了交通運行流量和正常通行時間。
2.2懸臂掛籃施工
該方案采用懸臂掛籃施工，節省了腳手架的使用量，同時不用橋下原地面整體硬化，支設腳手架，節省了措施費的投入，同時對行車干擾小，不太影響通車。但確增加了增加了起重吊裝機械和混凝土泵送設備，施工安全較難控制，橋體合攏段多，整體結構性較差，受力不如整體現澆箱梁合理。
3、經濟比選分析
3.1編制依據
1）鐵道部鐵建設[2006]113號文《關于〈鐵路基本建設工程設計概（預）算編制辦法〉的通知》（以下簡稱“113號文”）。
2）鐵道部鐵建設[2008]11號文《關于鐵路基本建設工程投資預估算 估算 設計概預算費稅取值規定>的通知》（以下簡稱“11號文”）。
3）鐵道部鐵建設[2008]26號文《關于補充鐵路基本建設工程設計概預算綜合工費類別劃分的通知》（以下簡稱“26號文”）。
4）鐵建設函[2007]1212號《關于印發等補充定額標準的通知》。
3.2采用定額
1）鐵道部鐵建設[2005]15號的《鐵路橋涵工程預算定額》。
2）鐵道部建技[2000]135號文、[2002]9號文、[2003]59號文、[2005]1號文的《鐵路工程補充預算定額》第一至第四冊。
3.3取費標準
1）人工單價
基期綜合工費標準按“113號文”的標準計算，見表24-1。
2）材料費
采用鐵建設［2006］129號《鐵路工程建設材料基期價格（2005年度）》,缺項材料采用2005年價格水平。
主要材料編制期價格表單位：元表2
砂、石、石灰、黏土、磚、瓦等當地材料采用現場調查價。
調查材料價差表 單位：元 表3
3）機械臺班單價
根據鐵建設［2006］129號《鐵路工程施工機械臺班費用定額（2005年度）》分析。其中：人工、油燃料、水電和養路費標準按基期單價計列。
4）水、電單價
依據“113號文”規定，基期工程用水、電綜合單價如下：
基期單價：水：0.38元/噸 電：0.55元/Kwh
5) 運雜費及裝卸費單價
執行“113號文”規定及工程所在地區規定的汽車運價，考慮公路與便道運輸比例以及公路過路過橋費、便道費系數計算。
考慮以上各種因素，本線按0.55元/噸∙公里的綜合運價計算。
依據以上基礎資料和編制原則，兩種施工方案定額直接費分析如下：
經分析，方案一滿堂支架現澆法，混凝土量2709.6方，定額直接費3979452元，單價1468.65元；方案二懸臂掛籃法，混凝土量2904.6方，定額直接費3735683元，單價1286.13元；從單價上看懸臂掛籃施工法的造價要低于滿堂支架現澆法，單純從定額直接費上考慮，應選擇懸臂掛籃施工，但施工中安全因素和工期要求不能忽視，只看預算軟件中的數據并不能體現實際施工的成本和需求。
從實際施工來看，懸臂吊籃施工增加的安全風險度，因此投入的安全措施費用相應增加，同時此方案不能保證工期要求，雖然4種梁體同時施工，但中間需等待梁體混凝土凝結強度時間和周轉掛籃時間，并不能提高工作效率，有可能還會延長施工時間。而滿堂支架法對此項目所需的保證施工工期目標和安全指標，都能滿足。
4、結束語
通過實踐，選擇滿堂支架法進行施工，不但保證了工期目標，滿足了安全要求，且建成后維護費用較少，結構整體性好，節省混凝土，行車舒適度好。減少了合攏段的拼接處數，降低了大體積混凝土梁體的病害。
通過以上分析，選擇哪種施工方案，不能只看數據，要結合施工要求的實際需要來選擇施工方案，根據不同的施工要求，選擇適合的施工方案。
參考文獻
[1] 《IDK724+682 （40+2*64+40）m連續箱梁 喀蘭古庫庫高速公路立交大橋施工圖》（本冊圖號：南疆輪庫施橋12-1、2）。
滿堂腳手架施工方案范文4
關鍵詞 高支模；門式腳手架；建筑施工
中圖分類號TU731 文獻標識碼A 文章編號 1674-6708（2011）47-0143-02
現今高支模的支撐一般采用鋼管搭設，極少采用門式腳手架，但門式腳手架幾何尺寸標準化、受力性能好、承載能力高，且施工中裝拆容易、架設效率高，省工省時、經濟適用，雖然整體穩定較差、變形較大，但只要措施得當，門式腳手架的安全性也能滿足施工要求，且可產生較大的經濟效益，以下舉例說明。
1 工程概況
某單層廠房，建筑面積約13 000m2，檐口高約11.2m。該廠房框架梁高度為1.2m，寬度為0.4m，模板支撐高度約為10.0m，室內地坪已完成砼墊層的施工。
施工前，由于租賃市場上鋼管腳手架非常短缺，因此決定采用門式腳手架搭設滿堂支撐。
2 計算依據
1）《施工結構計算方法與設計手冊》（中國建筑工業出版社）；
2）《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ128-2001）；
3）《建筑施工腳手架實用手冊》；
4）《建筑施工計算手冊》2004版；
5）設計院提供的本工程施工圖紙。
3 荷載取值
3.1 荷載取值
1）梁板砼自重：24kN/m3；
2）模板、木枋自重：0.5kN/m2；
3）施工振搗砼時產生的荷載值：2kN/m2；
4）均布活荷載值：1.5kN/m2。
3.2 荷載分項系數
構件自重取1.2，其他各項取1.4。
4 門架計算（因本文主要闡述支撐體系，因此模板的計算從略）
4.1 荷載計算
1）框梁自重：1.2×0.4×24=11.52kN/m；
2）木枋、模板自重：0.5×0.4=0.2kN/m；
3）門架、調節架自重：0.224kN/個；
4）交叉支撐及連接棒自重分別為：0.04kN/個及0.006kN/個；
5）水平桿自重：0.0387kN/m；
6）鎖臂、可調底座及可調托座自重分別為：0.0085kN/個、0.035kN/個及0.045kN/個。
恒載小計（門架間距暫按1.2m取值）：（11.52+0.2）×1.2+（0.224+0.04+0.0085）×5+0.006×4+（0.035+0.045）×2+0.0387×1.2×3=15.79kN。
活荷載、均布荷載及振動荷載：（1.5+2）×（0.4+0.6）×1.2=4.2kN
荷載組合：N=1.2×15.79+1.4×4.2=24.83kN。
4.2 門架穩定承載力計算
由規范附表可知，一榀門架的穩定承載力 Nd=74.38kN
由于N=24.83kNNd=74.38kN，門架穩定承載力滿足要求。
5 門架及模板的搭設
1）材料選用
（1）支撐體系：采用MF1219門式鋼管腳手架、Φ48×3.5mm優質標準鋼管腳手架及其配件，鋼材品種為Q235。水平加固桿、掃地桿、剪刀撐：Φ48×3.5mm標準鋼管；
（2）模板體系：梁側模面板采用18mm進口木膠合板，內楞（豎向）用50×100木枋，外楞（水平向）用雙Φ48腳手鋼管，對拉螺栓選用Φ12Q235鋼制作。梁底模根據計算確定。
2）梁板模板及支撐系統的安裝順序為：彈線腳手架的架設腳手架的固定、拉接水平系桿及剪刀撐木枋的架設及調平梁底板的安裝梁側板的安裝樓面板的安裝梁、板鋼筋的綁扎砼澆搗淋水養護拆除高支模板。
3）整體性構造層的設計：
（1）框架梁下的架體除設置掃地桿外，在第二步架及第五步架頂部均設一道水平加固桿，水平桿兩端加可調支托與柱對撐；
（2）板及次梁下的架體縱橫向兩端、中部每隔四個架均設水平加固桿，設置部位與框架梁下的架體相同，水平加固桿兩端與框架梁架體相連，加固桿應連續設置，不應間斷。
4）剪刀撐的設計：
（1）腳手架外側周邊及框架梁架體下均設剪刀撐；
（2）板及次梁下的架體縱橫向中部各設一道剪刀撐；
（3）剪刀撐寬度不大于4個跨距，斜桿與地面傾角一般為45°。
5）可調底座和托座搭設要求：
（1）可調底座頂托應采取防止砂漿水泥漿等污物填塞螺紋的措施；
（2）可調底座調節螺桿伸出長度不應超過200mm。
框架梁門架搭設形式如圖1所示。
注：1.砼梁；2.門架；3.交叉支撐；4.可調底座；5.可調托座；6.小楞；7.掃地桿；8.加強桿；9.剪刀撐；10.托梁
按照《建設工程安全生產管理條例》的規定，高支模工程的專項施工方案必須組織專家進行論證、審查，但在認證階段，專家組認為該施工方案側向穩定性不足，不同意采用門式腳手架方案。在此情況下，方案編制人員查閱相關資料，并對原高支模方案重新進行優化。優化的主要原則及內容如下：
1）優化原則：根據相關施工規范的規定“當梁的高度大于1m時，允許單獨澆筑，施工縫可留在距板底面以下20mm~30mm處”；
2）基于以上原則，屋蓋不再采用整體澆筑的方法，而是分兩次澆筑，第一次是澆筑至砼板底面以下30mm處，待砼澆水養護7天后再澆筑其余部分；
3）采用兩邊對稱澆筑的方法，并對砼滲適量的緩凝劑，以確保第一次澆筑時框架梁不留施工縫。
在實際應用中，采用調整后的施工方案進行施工，取得了非常好的效果，施工過程中對模板體系、支撐架體和砼柱進行監測，均無發現明顯的變形。
滿堂腳手架施工方案范文5
[關鍵詞]大直徑；鋼筋混凝土；剛性平臺；中心筒井架；倉上結構
中圖分類號：TU37文獻標識碼： A
1.工程概況
大同同忻煤礦產品倉工程是由三個直徑為Ф34m的無粘結預應力鋼筋混凝土筒倉組成，筒體高度50m，總高70米，基礎為鋼筋混凝土筏板基礎，倉內設內筒用以支撐漏斗，內筒厚度600mm，高度9.6m，倉上結構為厚度500mm的砼錐殼結構，錐殼之上為框架結構的輸送機走廊，單倉貯煤量3.5萬噸，為目前國內行業直徑最大、容量最大的貯煤倉。以往大直徑筒倉滑模都采取柔性平臺進行施工，在進行倉上結構施工時要搭設滿堂腳手架，不但施工周期較長，還需要大量的周轉材料，且不易保證施工安全，施工進度緩慢，滿足不了施工工期的要求，因此我們選擇了用鋼性平臺施工。剛性平臺不僅要考慮到滑模施工的需要，更主要的是要考慮到倉上錐殼施工的需要，由于筒倉直徑較大，平臺骨架跨度大，中間撓度太大，為此中間增加內井架，以改善平臺的受力形式并有效的減少了單榀桁架的跨度；此技術的主要難點是剛性滑模施工平臺的設計，內井架的搭設， 倉上錐殼及框架結構的施工。
2．施工方案構想：筒倉倉壁及外扶壁柱均采用液壓滑升模板施工，倉上錐殼及框架結構利用滑模平臺施工，為減小滑模平臺跨度滿足其剛度要求，平臺中間用井字架支撐。所以此技術主要解決以下技術難點：
2.1剛性滑模施工平臺的設計。剛性平臺的設計即滑模主平臺的設計，不僅要考慮到滑模施工的需要，而且要考慮到倉上錐殼施工的需要，而主平臺主要是由72根鋼桁架受力，所以鋼桁架的設計是此技術的最基礎最重要環節。
2.2內井架的設計施工。內井架是整個施工過程中重要的受力結構，滑模時內井架起到支撐和提升剛性平臺的作用，滑模施工結束后內井架與剛性平臺一起又起到支撐倉上錐殼施工荷載的任務，也是整個項目成功實施的關鍵。
2. 3 倉上錐殼及框架結構的施工技術。此項技術研究的主要目的是利用剛性平臺作為施工倉上結構的支撐平臺，倉上錐殼為鋼筋混凝土結構，錐殼施工時需要在平臺上搭設滿堂腳手架，支設模板綁扎鋼筋，混凝土澆筑時荷載較大，如若施工組織不當，可能會造成剛性平臺下撓過大，或造成中心柱失穩，產生重大質量安全隱患，因此倉上錐殼施工是一項施工技術難點。
3.方案設計：
3.1滑模裝置的設計：經過課題小組反復研究，決定采用單層剛性平臺滑模裝置，其主要由操作平臺系統、模板系統、液壓提升系統、配電系統構成。
圖1滑模操作平臺系統圖
1、外聯系圍圈1 2、內聯系圍圈1
3、上環梁14、上環梁2
5、上環梁36、上環梁4
7、外聯系圍圈28、內聯系圍圈2
9、下環梁110、下環梁2
11、開字架12、三角架
13、模板圍圈14、模板
15、吊架16、桁架
17、內環梁
操作平臺系統包括主平臺、外挑架平臺、吊架平臺。主平臺由72榀鋼桁架（長12.5m，高1.1m ）上鋪設鋼管和跳板，鋼管間距700mm，兩頭必須用鐵線捆扎在鋼桁架上；跳板為4m×300mm×50mm的木板，表面必須用通長鋼筋壓??；外挑平臺寬度為1300mm，吊架平臺寬650mm，挑平臺、吊架平臺四周設防護欄桿和安全網，為了提高平臺的整體性，平臺中間設置六道圍圈（16#槽鋼兩道，10#槽鋼四道）將鋼桁架聯為一體。
模板系統包括提升架、模板、圍圈、三角架、吊架，開字架外筒布置72架，內筒布置24架，模板采用3012鋼模板，模板圍圈用10#槽鋼制作，模板單面錐度3‰，聯系圍圈用14#槽鋼制作。提升架、三角架、吊架采用型鋼制作的滑模專用機具。
操作平臺系統與模板系統的連接為鋼桁架與開字架的側面用螺栓連接，故開字架上只能安裝單挑頭。
3.2鋼桁架設計
3.2.1滑模施工時荷載
施工荷載按照2.0KN/m2取值。
滑模施工時桁架重量：施工設計每片桁架重量為550kg，共設計72片桁架，桁架重量為550×72＝39600kg。
圍圈重量：根據設計組裝要求圍圈共設計六道，其中16#槽鋼兩道，10#槽鋼四道，倉壁外圈平均直徑為34.45m，內倉壁平均直徑8.50m。
16#槽鋼的重量為：4650.1kg
外圈34.45×3.14×2×17.24=3729.8kg
內圈8.50×3.14×2×17.24=920.3kg
10#槽鋼的重量為：5398.2kg
外圈34.45×3.14×4×10.007=4329.9kg
內圈8.50×3.14×4×10.007=1068.3kg
（其中17.24為每米16#槽鋼的重量，10.007為每米10#槽鋼的重量）
開字架重量：根據設計組裝要求共設計96榀開字架，其中外倉壁72榀，內倉壁24榀，每榀開支架重量為230kg。
則開字架的重量為：22080kg
外圈72×230=16560kg
內圈24×230=5520kg
平臺鋪設模板及木方的重量：設計平臺鋪設木方和木板，木方采用5×10cm杉木條每隔400mm一道，木板采用3cm杉木板滿鋪，木材的重量設為500kg/m3。
則木方和木板的重量為：
內平臺木方：3.14×（17.02－4.552）÷0.4×0.05×0.1×500=5265.3kg
木板：3.14×（17.02－4.552）×0.03×500=12636.8kg
外挑平臺木方：3.14×（34＋1.6）×4×0.05×0.1×500=1117.8kg
木板：3.14×（18.652－17.452）×0.03×500=2040.4kg
滑模模板重量：滑模模板采用3012普通鋼模板，模板的重量按照40kg/m2計算，模板的滑阻力按照250kg/m2計算。
滑模模板重量：
外圈：3.14×34.45×1.2×2×40=10384.6kg
內圈：3.14×8.5×1.2×2×40=2562.2kg
滑模摩擦阻力：
外圈：3.14×34.45×1.2×2×250=64903.8kg
內圈：3.14×8.5×1.2×2×250=16013.8kg
3．2. 2倉上錐殼、平臺施工時的荷載組成
倉頂錐殼施工時的混凝土荷載：根據以往施工經驗倉頂錐殼分三次進行澆筑施工，將錐殼分成A、B、C三段。
圖2錐殼荷載分布圖
根據施工圖錐殼厚度500mm，垂直厚度為707mm，每平米混凝土重量為2.45×0.707×1=1.73t/m2。
A段澆筑時混凝土荷載：3.14×（172－14.52）×1.73=427.8t
B段澆筑時混凝土荷載：3.14×（14.52－122）×1.73=359.9t
C段澆筑時混凝土荷載：3.14×（122－9.52）×1.73=292t
倉頂錐殼施工時模板荷載：3.14×（172－9.52）×0.040=24.96t
施工錐殼腳手架荷載：根據要求以1.0KN/m2進行計算，則架子的總荷載為。
3.14×（172－4.52）×0.1=84.39t
根據施工初步計算，在工程施工時井字架在施工倉頂錐殼時承受荷載最大，根據施工方案，錐殼三種施工狀態的荷載組成情況如下：
P＝平臺上荷載＋施工荷載＋錐殼腳手架荷載＋模板荷載＋混凝土荷載＋環梁荷載
根據以上計算公式得到：
PA＝（39.6＋17.9）＋49.46＋82.89+24.96+427.8+4.65=647.26t
P均A＝647.26÷72=8.99t
計算得到Fa＝76.63KN；Fb=13.31KN。
PB＝（39.6＋17.9）＋41.6＋82.89+24.96+359.9+4.65=571.5t
P均B＝571.5÷72=7.94t
計算得到Fa＝55.59KN；Fb=23.83KN。
PC＝（39.6＋17.9）＋33.75＋82.89+24.96+292+4.65=495.75t
P均C＝495.75÷72=6.89t
計算得到Fa＝38.91KN；Fb=29.95KN。
3.2.3鋼桁架的驗算：依據計算結果顯示在施工錐殼A段時桁架受力最大，根據錐殼施工最大荷載進行輻射鋼桁架設計，依據以往施工經驗，平臺鋼桁架考慮均布設計72榀。
P=平臺上荷載＋施工荷載＋錐殼腳手架荷載＋模板荷載＋混凝土荷載＋環梁荷載
根據以上計算公式得到：
PA=（39.6＋17.9）＋49.46＋82.89+24.96+427.8+4.65=647.26t
P均A=647.26÷72=8.99t
根據荷載最大時進行桁架內力分析和架體計算，錐殼荷載設計按照72根桁架平均分配計算，為滿足滑模施工模數配制和荷載要求，鋼桁架設計長度12.5米，高度1.1米，通過內力驗算和內力分析，鋼桁架采用角鋼制作，上弦采用100×10角鋼，下弦采用75×8角鋼,腹桿采用50×5角鋼制作。
3.3中心筒腳手架內力分析、架體設計。
中心筒腳手架采用Ф48×3.5鋼管搭設，為一個圓形的滿堂腳手架，用于支撐滑模施工平臺和作為上部錐殼施工的支架。
根據施工初步計算，在工程施工時井字架在施工倉頂錐殼時承受荷載最大，根據施工方案，錐殼最不利施工狀態的荷載組成情況如下：
P=平臺上荷載＋施工荷載＋錐殼腳手架荷載＋模板荷載＋混凝土荷載＋環梁荷載=5715KN
不組合風荷載時：N=1.2（NG1K＋NG2K）＋1.4 NQK
NG1K=〔H＋n（la＋lb）＋n’×0.325 la h＋n’×0.325 lb h〕×38.4＋2n×13.2＋（H/6.5－1）×18.4＋2×（H/4.1＋1）×14.6
NG2K=H/12×la lb×350（施工計算時可不考慮）
NQK為施工錐殼時傳下來的施工荷載。
不組合風荷載時立竿穩定性必須滿足：
根據公式求得在立竿間距為700mm，步距為1200mm，腳手架立竿在保證穩定性的前題下能夠承受上部施工荷載，經過計算能夠滿足施工要求。
腳手架施工分為上、中、下三種截面形式，下部為基本架型，固定在內筒筒壁混凝土中，中部為出內筒筒壁混凝土后的型式，為基本架型固定爬桿的樣式，上部為了支承滑模平臺，在最上端4米處又挑出了一個700㎜寬的架體。
3.4錐殼施工設計
本方案采用剛性滑模平臺施工的主要目的就是施工倉上錐殼，考慮錐殼施工荷載較大，錐殼施工分為三段進行施工。
倉頂錐殼施工，包括倉頂環梁，錐殼斜壁，錐殼平臺同時施工，施工采用降平臺法。利用滑模平臺的內外吊架，將螺栓穿過預埋件的穿墻套管并將內外牛腿連接固定，利用16個手扳葫蘆吊起滑模平臺，拆除液壓裝置，保留內外模板及其固定圍圈，將平臺降至鋼牛腿上，利用滑模平臺支撐上部錐殼進行施工。
倉壁滑模施工時，當滑至錐殼環梁下部1.0m時，按照5°夾角在倉壁上預埋5M24的高強螺栓，待平臺內掛架剛好滑過預埋螺栓標高時，安裝鋼牛腿，滑模到頂后，降模進行倉頂錐殼施工，當倉壁滑升至倉頂環梁底時，模具空滑到上部，拆除千斤頂、開支架，每個倉用16個5t倒鏈將滑模平臺直接落在鋼牛腿支撐上。
倉頂錐殼模板根據錐殼的形態，在滑模平臺上搭設滿堂腳手架，作為其支撐系統，首先綁扎環梁鋼筋，支設環梁模板，由于錐殼斜壁重量比較大，混凝土施工分三次進行，但模板為一次施工成型，并要將內環梁及環梁內梁板模板同時施工。
倉上錐殼施工示意圖見圖3.2.2-5倉上錐殼施工示意圖。
圖3倉上錐殼施工示意圖
待錐殼斜壁鋼筋綁扎完畢，澆筑混凝土時，再支斜壁扣模。斜壁扣模采用定型組合鋼模板。
下環梁及倉頂錐殼板混凝土施工采用泵送混凝土分四次澆筑，下環梁一次，錐殼分三次澆筑成形，錐殼混凝土澆筑前預埋吊環，做為施工上環梁及上環梁內梁板使用。
上環梁內梁板混凝土施工前，將錐殼頂預埋拉鉤掛上鋼絲繩拉住平臺鋼桁架的內側，減少內腳手架的荷載。
上環梁施工拉桿布置圖見圖3.2.2-6上環梁施工拉桿布置圖。
圖4上環梁施工拉桿布置圖
1、錐殼斜拉22鋼筋
2、斜拉22鋼絲繩
3、內中心筒腳手架
4.結論：此項技術利用剛性平臺滑模施工，無需搭設滿堂腳手架施工錐殼，能有效保證筒倉整體施工質量，施工過程控制相對簡單有效，能最大限度保證滑模施工安全且節約了大量周轉材料的投入，平臺內支撐采用鋼管腳手架搭設，創新了一種支撐體系，且方便快捷，經濟效益十分明顯。
本技術主要適用于Ф25m-Ф40m特大直徑預應力鋼筋混凝土筒倉的施工；對于直徑大于Ф40m的混凝土筒倉由于直徑過大，施工荷載及平臺荷載過大，仍不適應使用本工藝，需要重新設計論證。
參考文獻：
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滿堂腳手架施工方案范文6
關鍵詞：高大模板；坍塌事故；原因分析；控制措施
前言
伴隨改革開放的深入，我國的經濟得到了飛速地發展，國力也日漸增強，社會一片繁榮，國家也生機勃勃。但是我國建筑工程模板支架的坍塌事故卻頻繁發生，并且建筑施工模板支架坍塌事故在建筑工程施工安全事故中比例很大，傷亡事故也頻繁出現，嚴重地危害到國家以及人民群眾的生命和財產安全，這就要求我們對建筑施工模板支架坍塌事故進行思考和分析，積極尋找預防和控制的措施，花大力氣認真地加以解決。下面從建筑施工模板支架坍塌事故的原因和控制措施入手對這一問題進行討論。
1.建筑施工模板支架坍塌事故的案例及原因分析
案例：某地演播中心的大演播廳舞臺，它的高度為36.4m，其模板支架系統是鋼管滿堂腳手架。模板支架系統在搭設的過程中，為趕進度架子工拉大了縱橫水平系桿步距和滿堂腳手架的立桿間距，現隨意地搭設澆板范圍之內的立桿，支架系統的整體和周圍的結構一共有三處聯結，大梁底模下的方木沿大梁寬度方向的方木沒有設置，它是順著大梁長度的方向鋪設的，部分鋼管扣件沒有用扳手擰緊。在搭設完成時施工項目部組織了材料員、資料員、見證取樣員、質檢員對安全和質量進行了全面檢查。當總量2/3的混凝土澆筑完成時，架體坍塌，支架系統破壞，35人受傷，6人死亡。分析此演播中心舞臺模板支架坍塌的主要原因有：支架系統的整體和周圍結構的聯結點不太夠，縱橫水平系桿步距太大，從而支架系統整體的穩定性降低。架體的承載力降低，這是由于滿堂腳手架的立桿間距太大；其次，梁底模下的沿著大梁方向的方木荷載線性集中在順排立桿上，上部荷載沒有能夠沿大梁兩側均勻地分布；由于部分鋼管扣件松動，使支架系統的受力均勻性和局部穩定性降低，導致了最終的架體坍塌。
我們通過坍塌事故一系列的案例了解到造成模板坍塌事故發生的主要原因有:
模板支架的設計計算和施工設計方案方面的原因模板支架的荷載計算有時會考慮不周或出現錯誤，施工的設計方案缺乏針對性，模板支架構造不全或搭設不規范，支架系統的整體和周圍結構的聯結點不太夠，縱橫水平系桿步距太大，從而使支架系統整體的穩定性降低。架體的承載力降低，這是由于滿堂腳手架的立桿間距太大等等。
材料原因建筑施工過程中使用的鋼管和扣件等施工器材的產品標識模糊不清，相關的產品質量合格證、檢測證明、生產許可證等資料不全。鋼管和扣件在進場時，沒有依相關的技術標準的規定逐一地進行送檢抽樣。另外，還存在鋼管在出廠時壁厚不夠，扣件的抗破壞和抗滑的能力不強。 鋼管和扣件會在周而復始地使用之后磨損嚴重，加之保養和維護不利，導致其麻坑、開裂、銹蝕、彎曲、變形，外觀質量差等問題，并且會使模板支架的承載能力顯著降低。
施工組織管理方面的原因施工組織管理方面的不足主要包括未依照專項施工設計方案和有關的規范進行施工，比如有的施工企業沒有依照施工方案搭設模板支撐體系或者未按規定編制模板工程安全專項施工方案，有的施工企業的技術人員完成的高大模板工程的專項施工方案未依照有關規定組織專家進行審查以及論證，出現了一系列的原則性的重大錯誤。還有一些施工企業搭設高大模板支架前，更換現場的管理人員十分頻繁，項目技術負責人沒有召開技術交底會，沒有按規定對全體搭設人員進行安全技術交底，或者是即使進行了安全技術交底它的內容也是流于形式，交底中也沒有包含構造措施、搭設參數和安全方面的注意事項，有的安全交底沒有落實到具體的搭設人員，存在許多技術交底和安全培訓不到位的問題。另外，還有一些施工企業在模板搭設完成后，未進行驗收并且未通過工程項目監理機構的許可就開始了混凝土澆筑。施工安全管理方面的問題也很嚴重，諸如沒有依據規定編制模板支撐系統的專項施工方案，編制的方案缺少搭設平面圖、細部構造大樣圖和立面圖，方案沒有指導性、檢查不徹底、不嚴格，并且不落實安全檢查中的責任，在檢查中，不能及時發現問題或者發現的問題不能夠及時有效地糾正。建筑工地施工人員的安全教育培訓不到位，大多模板支架搭設人員為木工，未通過特種作業人員的培訓考核，也未拿到特種作業人員的資格證，整體素質較低。再者，頻頻出現建筑市場壓價的情況，與國外相比施工中安全措施不到位，施工安全生產費用的投入遠遠不夠。
2.模板支架坍塌事故的控制措施
模板支架工程的系統質量主要包含兩個方面。首先是材料的質量，這包括底座、扣件和鋼管的質量。其次為模架的搭設質量，這通常包括水平系桿的步距、立桿的間距、剪刀撐以及連墻件的設置，還有桿件的連接方式。據研究，發生模板支架坍塌事故不僅有人為的因素，還有環境的因素。人為因素的主要表現有違規作業、違章指揮、身體缺陷和盲目施工。環境因素主要表現為：連接立桿和橫桿的帶有裂縫的扣件在受力時破壞以及模板支架立桿在地基土下沉后底部懸空。我們應當積極尋找發生模板支架坍塌事故的主要原因，充分地考慮人為因素和環境因素，認真審批方案，合理選擇材料，做好作業交底，完善檢查驗收。
認真審批方案
施工單位應當根據荷載的大小、工程結構的形式、施工材料和設備、施工方法等情況，在模板支架施工前編制模板支架的專項施工方案，以保證模板支架擁有足夠的穩定性、剛度和強度。完成的施工方案需要經施工企業技術負責人審定和核批，并簽字或蓋章。高大模板支架的施工方案應經有關專家論證之后上報監理審批。被批準的模板支架施工方案應包含間距排列圖、支架立桿承載力計算，分布圖以及必要的文字說明，縱橫水平系桿步高的確定、剪刀撐與連墻件的連接方式和設置形式等。若立桿直接設在地基土上就還得驗算土層的承載力。
恰當選擇材料
使用質量合格的材料能有效防止模板支架坍塌事故的發生。鋼管力學性能和扣件的材質應分別符合國家現行標準《碳素結構鋼》（GB700-89）和《鋼管腳手架扣件》（GB/T21682-2008）的規定，鋼管和扣件的貼合面也必須保證嚴格配套，并且還得確?？劬o時與鋼管接觸良好。模板支架立桿的墊塊和底座需要達到規定的強度?？奂约颁摴苄枰匈|量檢測報告、質量證明書和產品合格證。如果發現扣件及鋼管出現了彎曲變形、滑扣、裂紋、銹蝕嚴重等現象時需要立即停止使用或者報廢。
掌握搭設要領
依照批準的模板支架的專項施工方案，規范搭設模板支架工作的第一步就是在模板支架所在的地面和樓彈好立桿定位線，同時這也是保證模板支架立桿間距符合規范要求的十分重要的一步。在立桿的下端應當按要求設底座，以確保立桿均勻傳遞荷載。應當設置橫、縱向掃地桿在立桿的底部。用直角扣件固定縱向掃地桿在距地面和樓小于200mm處的立桿上，用直角扣件固定橫向掃地桿在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。立桿和大橫桿交匯處，即支架的每一主節點，最好采用直角扣件扣緊在大橫桿上，并且應當設置小橫桿。剪刀撐應和地面成45°至60°夾角，需要由底至頂連續設置。連墻件最好隨搭隨設并剛性連接，模板支架一般情況下每搭設兩層集中設置一周。各桿件在連接過程中應將扣件適度擰緊，并隨搭隨校正桿件的水平偏差和垂直度。
做好作業交底
進行模板支架搭設的操作人員必須取得特種作業操作證才能上崗，并且施工企業還需定期檢查模板支架搭設人員的身體。如果查出患有心臟病、高血壓、聽力不全、恐高癥等疾病的人，必須停止其搭設模板支架的工作。在施工之前，施工項目部和施工企業必須對施工技術和安全，專項搭設方案，具體搭設要求，模板支架構造體系，注意事項和施工現場環境等進行書面交底。
完善檢查驗收
完成模板支架搭設之后，項目經理要組織專職安全員、項目技術負責人、架子工班長、主要搭設者和施工員參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）檢查支架體系。檢查應以立桿的接長、立桿的間距、架體的步高、橫桿的搭接、掃地桿的設置、剪刀撐、連墻件的設置為重點。還需檢查落地式模板支架立桿底座的支撐情況，支架范圍內有無設置排水溝以及地基回填土或自然土的壓實情況等。安排專人負責并及時整改檢查過程中發現的問題。相關的單位和監理應當對企業自檢后的模板支架進行驗收，以消除模板支架的安全隱患。
3.結語
總之，防止模板支架坍塌事故不僅是參與工程建設的建設單位和監理實施安全和質量監控工作的重點及難點，而且是施工單位施工安全和技術管理工作的重點和難點。施工企業的專職安全員、技術負責人、項目經理，以及建設和監理企業的總監理工程師和項目領導都要認真履行各自的安全生產職責，以國家和人民的財產、施工人員的生命為重。所以，只有進一步加大安全施工資金投入，積極改善安全施工條件，高度重視安全施工，以保證安全施工。不斷提高和總結模板支架的施工技術，及時糾正作業中的違章和違規，嚴格按照操作規范和規程進行施工，以減少或避免模板支架的坍塌事故。
參考文獻
[1]建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008[S]北京:中國建筑工業出版社,2008.