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混凝土含氣量范文1
關鍵詞：含氣量；混凝土；因素；控制措施
中圖分類號：TU37 文獻標識碼：A 文章編號：
1前言
在國外，20世紀30年代初，美國、英國、日本等已經在公路、隧道、地下工程中使用引氣劑；我國20世紀50年代初開始使用松香聚合物和松香皂類的引氣劑。［1］隨著北方港口工程的快速發展，位于微受凍地區、受凍地區、嚴重受凍地區港口的水位變動區混凝土對混凝土抗凍性能有著嚴格的要求，在水運工程規范JTJ269-96《水運工程混凝土質量控制標準》3.3.14明確規定，有抗凍性要求的混凝土必須摻入適量引氣劑［2］。同時對于其他工程如工業與民用建筑工程、水利水電工程等要求的抗滲混凝土也可以通過控制混凝土含氣量，提高混凝土的抗滲性能。在國外,對于高性能混凝土配制,目前大多數通過摻加引氣劑或摻加引氣減水劑來提高混凝土性能.
2影響混凝土含氣量的主要因素
2.1坍落度對混凝土含氣量的影響
本試驗采用同一配合比，采用相同的用水量，相同的引氣劑摻量，通過不同摻量的減水劑來改變混凝土的坍落度。試驗結果如下表所示：
表1同一配合比不同坍落度下的混凝土含氣量
從上述試驗結果可以看出，隨著混凝土坍落度的增大，混凝土含氣量不斷減小，并且降低的幅度也在增大。因此坍落度控制,也是控制混凝土含氣量的一個重要措施。
2.2砂率、砂細度模數對混凝土含氣量的影響
根據比表面積的理論，砂率增大，骨料之間空隙就越多，相應的氣泡就多。在混凝土生產中，砂細度模數的改變也影響著砂率的大小。我們通過保持其他條件（膠凝材料、水膠比、引氣劑摻量）不變的情況下，四種細度模數的砂，調整砂率，通過用減水劑摻量變化使三組試驗坍落度大致相同，進行測試混凝土含氣量的大小。試驗結果如下表所示：
表2不同細度模數、砂率下的混凝土含氣量
通過上述試驗結果可知，隨著細度模數的增大，砂率的減小，混凝土含氣量也在不斷減小。
2.3膠凝材料總量對混凝土含氣量的影響
本試驗采取相同用水量，不同膠凝材料總量的情況下進行試驗（試驗時全部用水泥）。試驗配合比，及試驗結果如下表所示：
表3 膠凝材料總量對混凝土含氣量的影響試驗配合比及含氣量
從上表可以看出，在單位用水量不變的情況下，隨著膠凝材料用量的增加，新拌混凝土粘聚性增加，氣泡散逸較困難，含氣量不斷增加。
2.4混凝土運輸車轉速對混凝土含氣量的影響
通過對同一配合比下，出廠坍落度基本相同的混凝土運輸車不同轉速下的混凝土到達同一施工地點進行含氣量測試，測試結果如下圖所示：
圖1 不同混凝土運輸車轉速下的含氣量
從上圖可以看出在混凝土罐車轉速小于5.5r/min時，混凝土含氣量損失較小，當超過5.5r/min時，混凝土含氣量損失開始加大。
2.5引氣劑摻量對混凝土含氣量的影響
本試驗采用同一配合比，采用相同的用水量，不同的引氣劑摻量，測試混凝土含氣量和混凝土坍落度；實驗結果如下表所示：
表4不同引氣劑摻量下的混凝土含氣量和坍落度
由上述試驗結果可知，在同等配合比,同等外加劑摻量,同等用水量下,引氣劑可以使混凝土坍落度增大,混凝土和易性、保水性良好，減少混凝土泌水；混凝土的含氣量對引氣劑摻量變化非常敏感，因此在混凝土試拌時，一定要找到一個最佳摻量。
3商品混凝土攪拌站的含氣量控制措施
3.1對于砂石原材料進料應集中進料、來源穩定；砂石進場后，應先采取目測是否合格，然后取樣做試驗。
3.2針對各個工程合理試配混凝土配合比；找出合理砂率、用水量、膠凝材料用量，適當的引氣劑摻量。
3.3加強質檢人員培訓。定期對質檢人員的專業知識進行培訓和考核，不定時組織新老員工進行經驗交流，定時總結找出不足并進行改正。
3.4加強對引氣劑稱的計量檢驗和監督。由于引氣劑摻量較少，計量準確性對于混凝土含氣量的控制尤為重要。
3.5必須對混凝土坍落度及時和準確測量，在正常檢測次數下，可以適當多測幾次，減少混凝土坍落度對混凝土含氣量的不利影響。
3.6加強對混凝土運輸車的培訓和監督。目前混凝土運輸車多是采取外租方式，人員和車輛的流動不僅給商品混凝土攪拌站的管理帶來不便，也是混凝土運輸車司機的業務素質參差不一，商品混凝土攪拌站有必要不定時對司機師傅分批培訓。
4結語
4.1隨著高性能混凝土的不斷發展和應用，含氣量這一混凝土指標也將會得到越來越多的重視，各個商品混凝土攪拌站應當重視混凝土含氣量的控制。
4.2質檢人員、混凝土運輸車司機的粗放式管理，有必要得到控制，質檢人員、混凝土運輸車司機的培訓應得到重視。
4.3日常檢驗和監督必須得到嚴格執行。
參考文獻
［1］陳建奎.混凝土外加劑原理與應用(第二版).2004.4
［2］JTS202-2-2011水運工程混凝土質量控制標準.2012.1.1
混凝土含氣量范文2
關鍵詞：泵送混凝土；正交試驗設計；坍落度；含氣量；抗壓強度
隨著我國經濟和技術的快速發展，泵送混凝土技術日益完善，泵送混凝土也被應用到工程的各個領域，對加快我國基礎設施建設發揮了重要的作用。泵送混凝土是指具有一定流動性的混凝土在壓力泵的作用下，通過管帶輸送到建筑物模板中去的混凝土。泵送混凝土具有輸送能力強，能連續作業，速度快及費用低等優點。泵送混凝土既可以垂直和水平運輸又可以布料桿澆筑，特別是在高層建筑和大體積混凝土建筑的施工中更能體現出其優越性，已逐漸成為混凝土施工中的一個常用的品種。為了保證混凝土的泵送性能，要求混凝土具有一定的流動性和良好的粘聚性，影響泵送混凝土可泵性的因素主要有：水灰比、細砂漿含量、骨料級配、外加劑摻量及粉煤灰摻量等因素。本文基于正交試驗，主要研究水膠比、粉煤灰摻量和泵送劑摻量對泵送混凝土坍落度、含氣量及抗壓強度的單獨影響和交互影響，確定各因素影響的顯著性大小關系，并初步建立了影響因素與指標之間的定量關系，為泵送混凝土的研究及工程應用提供一定的依據。
1 試驗研究
1.1 試驗原材料
（1）水泥，采用P.O 42.5級普通硅酸鹽水泥，主要性能見表1；
（2）砂，采用中砂，細度模數2.6；
（3）石子，采用卵石，粒徑5～20 mm；
（4）粉煤灰，采用電廠生產的Ⅱ級粉煤灰；
（5）泵送劑，采用PA泵送劑，主要性能見表2；
（6）水，拌制混凝土采用實驗室自來水。
表1 水泥的主要性能
品種 細度/% 初凝時間/min 終凝時間/min 安定性 抗折強度/MPa 抗壓強度/MPa
P.O 42.5 0.8 252 336 合格 8.7 49.7
表2 PA泵送劑的主要性能
指標名稱 減水率/% 坍落度增加值/% 常壓泌水率/% 含氣量/% 抗壓強度比/%
實測結果 16.5 12 85 2.3 96
規范要求 ≥12 ≥10 ≤100 ≤4.5 ≥85
1.2 試驗設計
泵送混凝土的性能主要取決于混凝土的水灰比、泵送劑摻量、粉煤灰摻量、細砂漿含量、骨料級配等因素。本試驗通過設置正交試驗，分析水膠比、粉煤灰摻量和泵送劑摻量對泵送混凝土坍落度、含氣量以及抗壓強度的影響，確定各因素影響的顯著性大小，并初步建立影響因素與坍落度、含氣量和28d抗壓強度的定量關系。正交試驗表見表3。
1.3 試件成型與養護
參照《水工混凝土試驗規程》（SL352-2006）成型試塊，并將試塊按標準養護條件養護到規定齡期。
2 試驗數據分析
2.1 試驗結果
選用水膠比、粉煤灰摻量和泵送劑摻量3個影響因素，每個因素設置了3個不同的水平，采用正交試驗原理設置L9（34）正交試驗，試驗結果見表3。
表3 正交試驗表
編號 水膠比A 粉煤灰摻量/%B 泵送劑摻量/%C 誤差列D 坍落度/cm 含氣量/% 28d抗壓強度/MPa
B1 0.50 （1） 35 （1） 3.0 （1） 1 24.5 3.0 30.1
B2 0.50 （1） 25 （2） 2.5 （2） 2 23.5 1.9 32.8
B3 0.50 （1） 15 （3） 2.0 （3） 3 22.0 1.6 33.4
B4 0.40 （2） 35 （1） 2.5 （2） 3 21.0 2.5 39.5
B5 0.40 （2） 25 （2） 2.0 （3） 1 19.5 1.6 44.3
B6 0.40 （2） 15 （3） 3.0 （1） 2 22.5 2.0 39.8
B7 0.35 （3） 35 （1） 2.0 （3） 2 18.0 1.5 49.2
B8 0.35 （3） 25 （2） 3.0 （1） 3 16.5 2.3 49.7
B9 0.35 （3） 15 （3） 2.5 （2） 1 15.5 1.8 47.1
2.2 試驗結果分析
2.2.1 各影響因素極差分析
通過極差分析，可以分清各因素及其交互作用的主次順序，分清哪個是主要因素，哪個是次要因素；可確定試驗因素的優水平和試驗范圍內的最優組合；估計試驗誤差的大小。根據極差 的大小，可以判斷各因素對試驗指標的影響主次，進而確定出試驗的最優組合。各因素對泵送混凝土坍落度、含氣量及28d抗壓強度極差分析見表4。
表4 試驗結果極差分析表
指標 因素 k1 k2 k3 k1/2 k2/2 k3/2 極差Rj 優水平 主次順序
坍落度/cm 水膠比A 70.0 63.0 51.0 23.3 21.0 17.0 6.3 A1 ACB
粉煤灰摻量B 63.5 60.5 60.0 21.1 20.2 20.0 1.1 B1
泵送劑摻量C 64.5 60.0 59.5 21.5 20.0 19.7 1.8 C1
含氣量/% 水膠比A 6.5 6.1 5.6 2.2 2.0 1.9 0.3 A1 CBA
粉煤灰摻量B 7.0 5.8 5.4 2.3 1.9 1.8 0.5 B1
泵送劑摻量C 7.3 6.2 4.7 2.4 2.1 1.5 0.9 C1
28 d抗壓強度/MPa 水膠比A 96.3 123.6 146.0 32.1 41.2 48.7 16.6 A3 ABC
粉煤灰摻量B 118.8 126.8 120.3 39.6 42.3 40.1 2.7 B2
泵送劑摻量C 119.6 121.4 126.9 39.9 40.5 42.3 2.4 C3
由表4可知，對于泵送混凝土坍落度，RA>RC>RB，所以各因素坍落度影響的主次順序為：水膠比泵送劑摻量粉煤灰摻量，水膠比對坍落度影響最大，泵送劑摻量影響較小，粉煤灰摻量影響最小，試驗最優組合為A1C1B1，即水膠比取0.50，泵送劑摻量取3.0%，粉煤灰摻量取35%，；對于泵送混凝土含氣量，RC>RB>RA，所以各因素對含氣量影響的主次順序為：泵送劑摻量粉煤灰摻量水膠比，泵送劑摻量對含氣量影響最大，粉煤灰摻量影響較小，水膠比最小，試驗最優組合為C1B1A1，即送劑摻量取3.0%，粉煤灰摻量取35%，水膠比取0.50；對于泵送混凝土28d抗壓強度，RA>RB>RC，所以各因素對28d 抗壓強度影響的主次順序為：水膠比 粉煤灰摻量 泵送劑摻量，水膠比對28d 抗壓強度影響最大，粉煤灰摻量影響較小，泵送劑摻量影響最小，試驗最優組合為A3B2C3，即水膠比取0.35，粉煤灰摻量取25%，泵送劑摻量取2.0%。
2.2.2 各影響因素回歸分析
為了分析各因素對坍落度、含氣量和28d抗壓強度的影響，找出其與各因素的定量關系，進行回歸分析。利用多元線性回歸建立坍落度、含氣量和28d抗壓強度與水膠比、粉煤灰摻量、泵送劑摻量的線性模型。
（1）各因素對坍落度的影響
由表4試驗數據可知，隨著水膠比的減小，泵送混凝土坍落度減小，水膠比由0.50減小到0.35，坍落度減小了27.0%；隨著粉煤灰摻量的降低，泵送混凝土坍落度略有減小，摻量由35%降低到15%，坍落度減小了5.2%；隨著泵送劑摻量的降低，泵送混凝土坍落度降低，摻量由3.0%降低到2.0%，坍落度減小了8.4%。
為直觀顯現各因素對泵送混凝土坍落度的影響，以坍落度值為縱坐標，以各因素（即表中A、B、C）為橫坐標，得到各因素與坍落度關系圖，如圖1。
圖1 各因素與坍落度關系圖
通過回歸分析，得到坍落度與各影響因素的三元一次線性回歸方程為：
（1）
式中：T—坍落度，cm；—水膠比；f—粉煤灰摻量，%；b—泵送劑摻量，%。
（2）各因素對含氣量的影響
由表4試驗數據可知，隨著水膠比的減小，泵送混凝土含氣量降低，水膠比由0.50減小到0.35，含氣量降低了13.6%；隨著粉煤灰摻量的降低，泵送混凝土含氣量降低，摻量由35%降低到15%，含氣量降低了21.7%；隨著泵送劑摻量的降低，泵送混凝土含氣量降低，摻量由3.0%降低到2.0%，含氣量降低了37.5%。
各因素與含氣量關系圖如圖2。
圖2 各影響因素與含氣量關系圖
通過回歸分析，得到含氣量與各影響因素的三元一次線性回歸方程為：
（2）
式中：H—含氣量，%。
（3）各因素對28d 抗壓強度的影響
由表4試驗數據可知，隨著水膠比的減小，泵送混凝土28d抗壓強度增大，水膠比由0.50減小到0.35，抗壓強度增大了51.7%；隨著粉煤灰摻量的降低，泵送混凝土28d抗壓強度略有提高，摻量由35%降低到15%，抗壓強度增大了6.8%；隨著泵送劑摻量的降低，泵送混凝土28d抗壓強度略有提高，摻量由3.0%降低到2.0%，抗壓強度增大了6.0%。各影響因素與28d抗壓強度的關系如圖3。
圖3 各影響因素與28d抗壓強度的關系
通過回歸分析，得到28d 抗壓強度與各影響因素三元一次線性回歸方程為：
（3）
式中：fck，28—泵送混凝土28d抗壓強度，MPa。
2.2.3 各影響因素方差分析
為了進一步分析各因素對坍落度、含氣量和28d抗壓強度影響的顯著性大小，各因素對泵送混凝土各性能進行方差分析，方差分析見表5～表7。
表5 坍落度方差分析表
源 III 型平方和 df 均方 F Sig.
校正模型 75.000a 6 12.500 5.556 0.160
截距 3721.000 1 3721.000 1653.778 0.001
A 68.667 2 34.333 15.259 0.062
B 3.167 2 1.583 0.704 0.587
C 3.764 2 1.953 0.924 0.425
誤差 4.500 2 2.250
總計 3800.500 9
校正的總計 79.500 8
表6 含氣量方差分析表
源 III 型平方和 df 均方 F Sig.
校正模型 1.733a 6 0.289 2.600 0.304
截距 36.804 1 36.804 331.240 0.003
A 0.136 2 0.068 0.610 0.621
B 0.462 2 0.231 2.080 0.325
C 1.136 2 0.568 5.110 0.164
誤差 0.222 2 0.111
總計 38.760 9
校正的總計 1.956 8
表7 28d抗壓強度方差分析表
源 III 型平方和 df 均方 F Sig.
校正模型 437.247a 6 72.874 676.155 0.001
截距 14875.868 1 14875.868 138023.515 0.000
A 413.016 2 206.508 1916.052 0.001
B 12.056 2 6.028 55.928 0.018
C 12.176 2 6.088 56.485 0.013
誤差 0.216 2 0.108
總計 15313.330 9
校正的總計 437.462 8
顯著性檢驗系數Sig.的大小表示對指標影響的顯著性，Sig.越小，表示影響越顯著。通過表5中顯著性檢驗系數Sig.的大小關系B >C>A，可以確定出水膠比、粉煤灰摻量和泵送劑摻量對泵送混凝土坍落度影響的顯著性大小順序為：水膠比>泵送劑摻量>粉煤灰摻量；通過表6可以確定出水膠比、粉煤灰摻量和泵送劑摻量對泵送混凝土含氣量影響的顯著性大小順序為：泵送劑摻量>粉煤灰摻量>水膠比。通過表7可以確定出水膠比、粉煤灰摻量和泵送劑摻量對泵送混凝土28d抗壓強度影響的顯著性大小順序為：水膠比>粉煤灰摻量>泵送劑摻量。
3 結語
3.1 通過分析可以得出影響泵送混凝土坍落度的因素顯著性順序是水膠比 泵送劑摻量 粉煤灰摻量；影響含氣量的因素顯著性順序是泵送劑摻量 粉煤灰摻量 水膠比；影響28d抗壓強度的因素顯著性順序是水膠比 粉煤灰摻量 泵送劑摻量。
3.2 對于泵送混凝土坍落度，水膠比影響最大，水膠比由0.50減小到0.35，坍落度減小了27.0%；對于含氣量，泵送劑摻量影響最大，泵送劑摻量由3.0%降低到2.0%，含氣量降低了37.5%。對于28d抗壓強度，水膠比影響最大，水膠比由0.50減小到0.35，抗壓強度增大了51.7%。
3.3 通過回歸分析得到水膠比、粉煤灰摻量和泵送劑摻量與泵送混凝土坍落度、含氣量和28d抗壓強度之間如公式（1）（2）（3）的定量關系，為泵送混凝土的工程實際應用提供了一定的參考。
參考文獻
[1] 劉英利.泵送混凝土配合比設計方法[J].商品混凝土，2005（2）.
[2] 王志民.淺析泵送混凝土質量控制要點[J].科技信息，2011（5）.
[3] 黃秀霞. 泵送混凝土施工中輸送管堵塞的因素分析及防治[J]. 吉林工程技術師范學院學報，2011（3）.
[4] 陳琳.泵送混凝土配合比設計試驗研究[J].科技信息，2008（28）.
[5] 楊華美，楊華全，王迎春，嚴建軍. 粉煤灰摻量對泵送混凝土碳化及抗凍性的影響[J]. 人民長江，2010（2）.
[6] 中華人民共和國水利部.SL 352—2006 水工混凝土試驗規程[S].北京：中國水利水電出版社，2006.
[7] 劉丹.納米SiO2對RPC力學性能影響的試驗研究[D].楊凌：西北農林科技大學，2012.
[8] 宋志斌，張永順，趙鴻儒.透水性混凝土路面磚材料的正交試驗研究[J].混凝土，2007（4）.
混凝土含氣量范文3
1．1原材料
水泥:呼和浩特市冀東水泥廠生產的P·O42．5級水泥;細骨料:呼和浩特市產河砂;鋼渣采用包鋼轉爐鋼渣，本試驗選取鋼渣均經過熱悶工藝，釋放其膨脹性，符合混凝土粗骨料相關標準，經破碎篩選，粒徑15～25mm。試驗對比用天然碎石采用呼和浩特市大青山機制硬質花崗巖碎石，粒徑15～25mm。水膠比為0．3、0．4時，使用聚羧酸高效減水劑;水膠比為0．6時，使用萘系減水劑。
1．2試驗配合比
混凝土配合比共三種，分別為0．3、0．4、0．6;鋼渣代碎石率(體積比)分別0、50、100%。1．3試驗內容試驗內容分為三類:一是骨料性能測試，具體依照JGJ52—2006《普通混凝土用砂石質量及檢驗方法標準》;二是混凝土拌合物坍落度及含氣量測試，參照GBT50080—2002《普通混凝土拌合物性能試驗方法標準》;三是鋼渣代碎石混凝土的力學性能測試，參照GBT50081—2002《普通混凝土力學性能測試方法標準》。混凝土強度試件尺寸為100mm×100mm×100mm，采用試驗室標準養護，壓縮強度試驗齡期分別為3、7、28、90d、半年及一年，劈裂抗壓強度試驗齡期為90d。
2試驗結果與分析
2．1骨料性能測試結果
密度、含水率測試結果見表1。鋼渣表觀密度為3126．67kgm3，含水率為2．17%。碎石表觀密度為2843．35kgm3，含水率為1．1%。鋼渣表觀密度及含水率均大于碎石。表2為鋼渣與碎石壓碎指標測試結果。有試驗結果可知，鋼渣壓碎指標平均值為4%，碎石壓碎指標平均值為7%，鋼渣壓碎指標小于碎石壓碎指標。
2．2混凝土拌合物
混凝土拌合物含氣量及坍落度試驗結果見表3。當水膠比為0．3時，相同配合比條件下，鋼渣代碎石混凝土的坍落度與普通混凝土相近。當水膠比為0．4時，要達到與普通混凝土相同流動性，鋼渣代碎石混凝土減水劑用量需增大到普通碎石混凝土的2．3倍。當水膠比為0．6時，鋼渣代碎石混凝土單獨增加減水劑已無法調配出與普通混凝土相同的流動性，需要同時增加水的用量。觀察不同鋼渣代碎石率的混凝土含氣量，可發現在同等水膠比條件下，鋼渣代碎石混凝土含氣量比普通混凝土含氣量大，且隨著鋼渣代碎石率的增大，拌合物的含氣量逐漸增大。隨著水膠比的增大，鋼渣混凝土拌合物含氣量有進一步增大的趨勢。
2．3硬化混凝土力學性能
2．3．1抗壓強度
表4顯示了混凝土抗壓強度試驗結果。表5是混凝土各齡期相對強度增長率。圖1為混凝土抗壓強度隨齡期的發展曲線。期齡90d后，普通混凝土抗壓強度增長率開始逐漸減小，不足8%;而鋼渣代碎石混凝土增長率逐漸增大至15%左右，鋼渣代碎石混凝土增長率明顯大于普通混凝土。到180d時，同水膠比下鋼渣代混凝土已和普通混凝土抗壓強度非常接近。180d后，不同鋼渣代碎石率混凝土抗壓強度增長速率已逐漸趨于穩定，鋼渣代碎石混凝土強度增長率仍大于普通混凝土。且同等水膠比下鋼渣代碎石率越高，混凝土強度增長越快。
2．3．2劈裂抗拉強度
表6為90d劈裂抗拉試驗結果，圖2為不同水膠比鋼渣代碎石混凝土與普通混凝土90d劈裂抗拉強度變化曲線。由試驗結果可知，不同替代率的鋼渣代碎石混凝土與普通混凝土的劈裂抗拉強度隨水膠比的變化趨勢相同的，均隨著水膠比的增大，劈裂抗拉強度不斷減小。相同條件下，鋼渣混凝土與普通混凝土劈裂抗拉強度無明顯差異。
3結論
混凝土含氣量范文4
關鍵詞 混凝土 抗凍性 防護措施
中圖分類號：TU528.52 文獻標識號：A 文章編號：2306-1499（2013）04-（頁碼）-頁數
混凝土冬季施工是指在“室外日平均氣溫連續5天低于5℃”的條件下進行的混凝土施工，一般情況下，對現場露天施工的混凝土進行養護十分困難，為了防止混凝土發生凍害，找出凍害發生的影響因素，及時采取措施，對提高冬季混凝土，尤其是高位大體積混凝土的施工質量尤為重要。
1.混凝土抗凍性的主要影響因素
混凝土抗凍性與其內部孔結構、水飽和程度、受凍齡期、混凝土的強度等級等許多因素有關，而混凝土的孔結構及強度又取決于混凝土的水灰比、有無外加劑和養護方法。
（1）水灰比直接影響混凝土的孔隙率及孔結構。在同樣良好的成型條件下，水灰比不同，密實程度、孔結構也不同。水灰比較小時，混凝土硬化后密實度高，存在于內部的可凍水少，孔隙結構得到改善，抗凍性能得到提高。隨水灰比的增加，不僅飽和水的開孔總體積增加，而且平均孔徑也增加，在凍融過程中產生的凍脹壓力和滲透壓力就大，因而混凝土的抗凍性就會降低。反之，當水灰比很大時，由于多余的游離水分在混凝土硬化過程中逐漸蒸發掉，形成大量的開口孔隙，毛細孔不能完全被水泥水化生成物填滿，以至相互連通，具有這種孔結構的混凝土滲透性、吸水性都很大，容易使混凝土受凍破壞。
（2）含氣量也是影響混凝土抗凍性的主要影響因素，特別是加入引氣劑形成的微細孔對提高混凝土抗凍性尤為重要，因為這些互不連通的微細氣孔在混凝土受凍初期能使毛細孔中的靜水壓力減小，即起到減壓作用。在混凝土受凍結冰過程中，這些孔隙可以阻止或抑制水泥漿中微小冰體的形成。我們知道，影響混凝土抗凍性的關鍵因素不是總的引氣量，而是引入的氣泡在水泥石中均勻分布的程度。對于給定的引氣量，則取決于氣泡的間距大小和數量。對于耐久性系數為90的普通混凝土和粉煤灰混凝土，對于不同的強度等級，其氣泡間距指數可在0.35～0.55ram（普通混凝土）；0.33～0.55ram（粉煤灰混凝土）之間變化，如表1所示
（3）混凝土的凍害與其孔隙的飽水程度緊密相關。水結冰時，體積膨脹達9%，所以，如果混凝土毛細孔中的含水率超過某一臨界值，則結冰時將會產生很大的擠壓力。對于一定的盛水的密封容器來說，發生凍結破壞的臨界含水率為91.7%，由于混凝土的結構比較復雜，其飽水臨界值取決于混凝土的滲透性、凍結速度、氣孔的存在和分布，所以，它的飽水臨界值不同于盛水的容器，混凝土的發生凍結破壞的臨界含水量要稍高于91.7%。一旦混凝土中毛細孔的含水率超過其凍結破壞的臨界含水率，在反復凍融過程中，體積膨脹產生的膨脹擠壓力將導致混凝土結構的破壞。
（4）混凝土的抗凍性隨其齡期的增長而提高。因為齡期越長水泥水化就越充分，混凝土強度越高，抵抗膨脹的能力就越大，這一點對早期受凍更為重要。
（5）水泥品種和活性都對混凝土抗凍性有影響，主要是因為其中熟料部分的相對體積不同和硬化速度的變化?；炷恋目箖鲂噪S水泥活性增加而提高。普通硅酸鹽水泥混凝土的抗凍性優于混合水泥混凝土，更優于火山灰水泥混凝土。
（6）混凝土骨料對混凝土抗凍性影響主要體現在骨料吸水率及骨料本身的抗凍性。吸水率大的骨料對抗凍性不利。一般的碎石及卵石都能滿足混凝土抗凍性的要求，只有風化巖等堅固性差的集料才會影響混凝土的抗凍性。在嚴寒地區室外使用或經常處于潮濕或干濕交替作用狀態下的混凝土，更應選用優質集料。
（7）減水劑、引氣劑等外加劑均能提高混凝土的抗凍性。引氣劑能增加混凝土的含氣量，并使氣泡均勻；而減水劑則能降低混凝土的水灰比，從而減小孔隙率，最終都能提高混凝土的抗凍性。
（8）粉煤灰摻合料對混凝土抗凍性的影響，主要取決于粉煤灰本身的質量。摻入適當的優質粉煤灰，只要保證混凝土等強、等含氣量就不會對其抗凍性產生有不利影響。如果摻入不合格粉煤灰或過量的粉煤灰，則會增大混凝土的需水量和孔隙率，降低混凝士強度，同時對其抗凍性產生不利影響。在粉煤灰摻量相同時，混凝土達到相同引氣量所用的引氣劑摻量，Ⅱ級粉煤灰是I級粉煤灰的2～3倍。無論是I級或Ⅱ級粉煤灰，較低的水灰比和合適的含氣量，是保證混凝土具有較高抗凍性能的決定性因素。相同條件下，I級粉煤灰混凝土的抗凍性能優于Ⅱ級粉煤灰混凝土的抗凍性能。
2.混凝土的抗凍防護措施
根據上述對混凝土凍害的影響因素的分析，在實踐中可采取以下抗凍措施：
（1）控制水灰比。水灰比是設計混凝土的一個重要參數，它的變化影響混凝土可凍水的含量、平均氣泡間距及混凝土強度，從而影響混凝土的抗凍性。水灰比越大，混凝土中可凍水的含量越多，混凝土的結冰速度越快；氣泡結構越差，平均氣泡間距越大；混凝土強度越低，抵抗凍融的能力越差。水灰比在0.45～0.85范圍內變化時，不摻引氣劑的混凝土抗凍性變化不大，只有當水灰比小于0.45時，混凝土的抗凍性才隨水灰比降低而明顯提高。
（2）設計配合比時采用高效減水劑。高效減水劑可以降低水灰比，混凝土中水分減少，成形的混凝土構件可能不包含或者只含有很少的可凍水。不包含毛細水（或數量很少）的混凝土構件，由于凝膠中空間極微細，結晶的始發十分困難，不會發生凍結。
（3）摻引氣劑。平均氣泡間距是影響混凝土抗凍性的最主要因素，而影響平均氣泡間距的一個主要因素就是含氣量?；炷林蟹忾]空氣泡主要是用引氣劑人為引入的。引氣劑引入的空氣泡越多，平均氣泡間距就越小，毛細孔中的靜水壓和滲透壓就越小，混凝土的抗凍性就越好。大量試驗證明，摻引氣劑的混凝土比相同條件下不摻引氣劑的混凝土的抗凍性成倍地提高。在一定范圍內，含氣量越多，混凝土的抗凍性越好，但含氣量超過一定范圍時，混凝土的抗凍性反而下降，原因是含氣量增加在降低平均氣泡間距的同時，降低了混凝土的強度。國內外部分規范都規定了含氣量的合理范圍，一般當所用的天然骨料的最大粒徑為10—40ram時，使新澆混凝土中的平均含氣量應為4%～7%，可以獲得足夠的抗凍性。
（4）在新拌混凝土中摻用防凍劑。防凍劑可以有效降低新拌水泥混凝土的內部水溶液冰點，干擾冰晶生長，保證未成熟混凝土在負溫條件下能夠繼續水化，不受凍脹破壞。
（5）改善混凝土的溫度條件以及施工措施，在混凝土結構的冬季施工中，對原材料進行加熱保溫、混凝土入模前預熱、棉氈包裹等有效的蓄熱保溫措施， 可以使入?；炷猎谡郎貤l件下水化。在混凝土的強度達到設計強度后， 采取薄膜包裹繼續保溫養護，以此延長混凝土養護周期，保證成熟混凝土充分水化， 盡量降低構件毛細水含量，防止成熟混凝土受凍。
另外，提高混凝土的強度、選擇適合的骨料及水泥品種等都可以提高混凝土的抗凍性，要根據施工現場的施工環境和施工條件，因地制宜，選擇合適的防凍措施。
參考文獻
[1]劉維平.普通混凝土的抗凍性及其改善措施[J].南方冶金學院學報，1994，15（4）：247—251.
[2]金偉良，趙羽習.混凝土結構耐久性[M].北京：科學出版社，2002.74—82.
混凝土含氣量范文5
關鍵詞：二級配碾壓混凝土；變態混凝土；常態混凝土；抗滲；抗凍；抗裂；防滲結構
1 概述
目前，國內外碾壓混凝土壩的防滲型式主要有“金包銀”式防滲結構，常態混凝土薄層防滲結構、鋼筋混凝土面板防滲結構、薄膜防滲結構、瀝青混合料防滲結構和碾壓混凝土自身防滲結構等幾種。
就厚常態混凝土（金包銀）防滲結構和碾壓混凝土自身防滲結構做重點比較。
2 兩種防滲結構設計
2.1二級配碾壓混凝土加變態混凝土防滲結構
根據《碾壓混凝土壩設計規范》（SL314-2004）并參考國內類似壩高的工程，上游二級配碾壓混凝土厚度大于1/5的壩面水頭，并因壩前作用水頭而變化，沿高度呈臺階狀布置。
本水利樞紐工程壩體二級配碾壓混凝土厚度自壩頂高程745.50~706.50m為4.0m，高程706.50~672.00m為6.0m，672.00~壩底從6.0m厚度漸變至8.0m。
675m高程以上二級配碾壓混凝土強度標號為R180200，抗滲等級W10，抗凍等級F300；675m高程以下二級配碾壓混凝土強度標號為R180200，抗滲等級W10，抗凍等級F100；壩體內部采用三級配碾壓混凝土，防滲層橫縫間距與壩體分縫間距一致，為15m，縫內設置橫縫排水管。在二級配碾壓混凝土下游側設置水廊道及壩體排水管。
變態混凝土的厚度規范定宜為30~50m，最大厚度不宜大于100cm。本工程壩體迎水面變態混凝土厚0.6~1.0m，變態混凝土與二級配碾壓混凝土同步澆筑。二級配碾壓混凝土層面均采取鋪水泥粉煤灰凈漿，縫面鋪標號為M25、厚度為1~1.5cm的水泥砂漿，以加強層面及縫面結合的可靠性。
2.2“金包銀”式防滲結構
參考國內類似壩高的工程，常態混凝土厚度自壩頂745.50~675.0m高程厚度為3.0m，675.0~壩底厚度為4.0m，675m高程以上常態混凝土強度標號為R90200，抗滲等級W10，抗凍等級F300；675m高程以下常態混凝土強度標號為R90200，抗滲等級W10，抗凍等級F100；壩體內部采用三級配碾壓混凝土，防滲層橫縫間距與壩體分縫間距一致，為15m。在常態混凝土下游側設置排水廊道及排水管。
下游壩面655.0高程以下設置厚2.0m的常態混凝土，強度標號為R90200，抗滲等級W10，抗凍等級F300，并在內側設橫縫排水及壩體排水管。
3 兩種防滲型式比較
就兩種防滲結構物理學性能而言，實驗室及工程實踐均能證明常態混凝土和二級配碾壓混凝土在密度、抗拉強度、抗壓強度、彈模、極限拉伸值和抗剪斷參數等方面均能很好地滿足設計要求。
本工程就兩種防滲型式從防滲體的抗滲性、抗裂性、抗凍性、施工、投資等方面進行比較、以選擇適合本工程特點的防滲型式。
3.1抗滲性
3.1.1二級配碾壓混凝土的抗滲性
上游防滲體采用富膠凝材料的二級配碾壓混凝土，并在上游面輔以變態混凝土，經工程實踐證明是非常有效的，碾壓混凝土各項指標均能達到設計要求，混凝土很密實，層面結合良好，其防滲標號可以達到W8~W12（相當于滲透系數2.6×10-9cm/s～1.3×10-9cm/s），甚至更高。
3.1.2“金包銀”防滲結構的抗滲性
“金包銀”是在壩體的上下游面設1.5～4.0m厚的常態混凝土作為防滲體，這種防滲型式類似于常態混凝土壩，上游常態混凝土防滲層是整個壩體的防滲屏障。
常態混凝具有很好的抗滲性，混凝土經振搗后各項性能容易達到設計要求，其結構密實；常態混凝土澆筑與碾壓混凝土同步上升，常態混凝土中沒有薄層面，只有升程之間的縫面（施工縫），而施工縫處理方法漸漸成熟，因而防滲層混凝土的強滲透各向均一。只要控制好防滲層常態混凝土的溫控防裂問題，“金包銀”防滲效果與常態混凝土壩相似，防滲性能良好。
3.2抗凍性
3.2.1二級配碾壓混凝土的抗凍性
碾壓混凝土的抗凍性與常態混凝土一樣，主要取決于硬化混凝土的強度及混凝土內部的氣泡性質，提高混凝土的強度等級，降低混凝土的滲透性，可以提高其抗凍性，但不是主要措施。摻用引氣劑是提高混凝土抗凍性的有效措施。
與常態混凝土相比，碾壓混凝土水泥漿含量少，較為干硬，加入相同引氣劑摻量時，不容易形成大量致密、穩定的氣泡，加上粉煤灰具有消泡作用，混凝土達不到所要求的含氣量，但是通過加大引氣劑摻入量可以使含氣量達到最佳含氣量（經驗表明：當粉煤灰摻量達到30～50%時，為達到4%～5.5%的含氣量，引氣劑的摻量是常態混凝土的8～10倍）。
室內試驗以及石門子、龍首工程實踐證明，通過加大引氣劑摻量可以使碾壓混凝土的含氣量4%～5%（最佳含氣量），可以配制出抗凍等級大于等于F300的混凝土，以滿足工程需求。
3.2.2“金包銀”防滲結構的抗凍性
就常態混凝土而言，產摻加一定的引氣劑很容易達到要求的含氣量，混凝土經過攪拌氣泡分布均勻，抗凍性相對較好。
3.3施工
3.3.1二級配+變態混凝土防滲方案施工
采用單一的碾壓混凝土壩施工方法，減少了施工干擾，為實現全斷面碾壓混凝土創造了條件，變態混凝土防滲是在壩體上游面一定的范圍內，碾壓混凝土攤鋪施工中鋪灑適量的水泥漿，使該處的混凝土變成具有坍落度的類似常態混凝土，然后用人工插入式振搗器振搗。
3.3.2“金包銀”防滲方案施工
“金包銀”防滲形式推薦的施工方案為：常態混凝土與碾壓混凝土同步澆筑，先澆筑一層厚0.3m的常態混凝土，在澆筑碾壓混凝土，碾壓混凝土層厚為0.3m。兩種混凝土均采用薄層同步上升，雖然施工干擾較大，但由于實現兩種混凝土同步上升，不會形成交界薄弱或是冷縫面，有利于壩體的安全。
3.4投資
本工程隊兩中國防滲結構分別計算工程量，并進行投資分析，“金包銀”防滲結構壩體直接費比二級配碾壓混凝土防滲結構壩體直接費多出920萬元，而且“金包銀”尚未計施工干擾引起的費用增加。
4 比較結論
從抗滲性來看，“金包銀”具有較好的防滲能力；對于二級配碾壓混凝土防滲，根據目前的實驗成果及工程實踐，已經建成的幾座碾壓混凝土壩氣鉆孔混凝土芯樣的滲透系數均達到了10-9～10-10cm/s，甚至更高，完全能夠滿足高壩的防滲要求。
從防滲層與壩體內部這兩種混凝土的結合來看，兩種防滲結構型式均能實現兩種混凝土結合良好，但“金包銀”施工干擾太大，施工工藝復雜。
從抗凍性來看，兩種防滲結構均能滿足建筑物的抗凍設計要求，但常態混凝土粉煤灰摻量相對較少，且經拌和機攪拌，氣泡分布均勻，抗凍性能相對較優；摻加引氣劑的二級配碾壓混凝土可以達到4%～5%的最佳含氣量，也具有良好的抗凍性。
從施工來看，“金包銀”施工干擾太大，需要增加工序，施工工藝相對復雜，施工工序甚至超過了常態混凝土壩，對碾壓混凝土施工干擾大，難以充分發揮碾壓混凝土快速施工的優勢；二級配碾壓混凝土防滲型式施工方法單一，有利于快速施工。
從投資來看，二級配碾壓混凝土防滲型式較省。
經過以上比較，根據本工程壩址氣候條件惡劣、工期要求緊的特點，防滲體抗裂性和施工進度是影響防滲結構型式選擇最關鍵因素，由于二級配碾壓混凝土更有利于溫控防裂，施工干擾少，投資較省，且抗滲性，抗凍性完全可以滿足投資設計要求，因此本工程初步推薦的防滲結構為二級配碾壓混凝土+變態混凝土防滲。
混凝土含氣量范文6
Abstract： It makes the concrete reach frost-resisting critical strength before freezing to add the composite admixture including water reducing components， early strength components， air-entraining agents and antifreeze components in the cold area， ensuring that the strength of concrete at low temperatures can continue to grow and reach the design value of strength and meet the requirement of durability，which can extend the construction time and shorten the construction period.
關鍵詞： 水泥混凝士；低溫施工；復合外加劑；強度；耐久性
Key words： cement concrete；low temperature construction；composite admixture；strength；durability
中圖分類號：U416.04 文獻標識碼：A 文章編號：1006-4311（2013）09-0146-02
0 引言
針對寒冷地區水泥混凝士施工周期較短的現狀，系統研究冬末春初和秋末冬初等低溫季節條件下水泥混凝土低溫施工技術研究，不摻加防凍劑或防凍型外加劑，或不采取足夠的保溫防護措施，普通混凝土是不能直接用于低溫或負溫條件下施工的。通過摻加防凍的復合外加劑使混凝土在受凍前達到抗凍臨界強度，確保水泥混凝土在低溫條件下強度繼續增長并達到設計強度和耐久性要求，研究復合外加劑對低溫條件水泥混凝土力學性能和耐久性能的影響規律，確定出了滿足低溫施工條件的水泥混凝土路面施工配合比，并成功應用于路面工程，達到了延長施工時間、縮短施工周期的目的，具有明顯的技術、經濟和社會效益。
1 低溫施工用復合外加劑的研究
冬季施工時在混凝土中摻入防凍劑，能夠降低液相冰點，使水泥能夠在負溫條件下繼續水化硬化，并在規定的齡期達到足夠的強度，使混凝土最終達到與常溫養護的相同水平，這是混凝土冬季施工中最常用的一種方法。冬季施工用常用的混凝土外加劑一般包括減水組分、早強組分、引氣組分、防凍組分等。
1.1 早強組分的確定 在混凝土拌合物中摻入適量的早強組分，可使混凝土的ld～3d強度提高20%～50%，而對后期強度無不良影響。
1.2 減水組分的確定 當混凝土拌合物中摻入減水劑后，在相同坍落度的條件下，可以減少混凝土的拌和用水量。減少用水量對冬期施工混凝土具有重要的意義。當拌和水較少時，防凍劑的摻量可以相應的減少，這樣不僅具有經濟意義，而且可以減少防凍劑本身對混凝土質量的不利影響。因此，在混凝土冬季施工中，使用高效減水劑，使混凝土中的用水量減少到最低限度。
1.3 引氣組分的確定 優質引氣劑的加入能顯著改善混凝土拌合物的和易性，提高混凝土的抗凍耐久性。含氣量增加1%，水灰比可以減少2%～4%，水泥用量越少的混凝土，和易性的改善越顯著；但隨著含氣量增加，混凝土的強度逐漸下降。適當增加混凝土的含氣量，能顯著提高混凝土的耐久性，特別是抗水凍性能、抗鹽凍剝蝕性能及抗鹽類腐蝕性能。一般來說，混凝土拌合物的含氣量控制在3.5%～6%的范圍內較合適。其用量以滿足混凝土拌合物含氣量達到（5士0.5）%為宜。
1.4 防凍組分的確定 防凍組分的摻量隨混凝土澆筑溫度和養護溫度的不同而不同。澆筑溫度和養護溫度越低，防凍組分的摻量越大。本研究正是以此為出發點，采用冰點理論進行防凍組分配方的設計。在確定了早強組分、減水組分和引氣組分的基礎上，再混合不同摻量的防凍組分，其用量為冰點降低到-10度。
2 試驗室復合外加劑的配合比設計
常溫施工水泥混凝土路面配合比為：水灰比W/C=0.40，砂率為36%，大小碎石比例為60：40，水泥350kg/m3，水140kg/m3，砂677kg/m3，大碎石（2-3cm）723kg/m3，小碎石（0.5-2）482kg/m3，復合外加劑ENC（水泥用量的2%）。
低溫施工水泥混凝土路面配合比為加水灰比W/C=0.40，砂率為36%，大小碎石比例為60：40，水泥350kg/m3，水140kg/m3，砂677kg/m3，大碎石（2-3cm）723kg/m3，小碎石（0.5-2）482kg/m3，摻防凍的復合外劑（水泥用量的3.5%）見表1。
3 低溫施工水泥混凝土路面的應用
低溫水泥混凝土施工在黑龍江省綏滿公路中應用，施工用混凝土在100型拌合站集中攪拌，采用自卸翻斗汽車運輸至澆注現場。混凝土設計彎拉強度為5.0MPa，設計拌合物坍落度為30mm～50mm，含氣量為（5±0.5）%。施工時，隨時檢測混凝土拌合物的出機口坍落度和含氣量，并隨車測定混凝土運至攤鋪現場后的坍落度和含氣量。
實測混凝土拌合物的出機坍落度為45mm～70mm，含氣量為4.2%～5.6%；攤鋪現場混凝土坍落度為40mm～50mm，含氣量為4.3%～5.3%，拌合物的粘聚性和保水性良好，拌合物性能滿足施工要求。主板澆注時間為9月26日～28日，長800M寬8.5M；邊板澆注時間為9月30日～10月1日，長800M寬2.5M。施工操作期間實測室外最低氣溫2℃～一9℃，砂石料堆溫度9℃左右，拌合水溫度為70℃，施工方法與常溫施工完全相同，養護措施與正溫施工混凝土的養護方法相同，即成型后立即用濕麻袋片覆蓋，硬化后覆蓋草簾并定期澆水進行養護，直至規定齡期。
3.1 低溫施工混凝土的強度性能 由于工程要求和現場鉆芯取樣數量的限制，施工時現場預留混凝土試件，部分預留混凝土試件放在施工現場與依托工程同條件自然養護，部分試件在標準養護室養護，作為自然養護混凝土的對比。各組混凝土的強度發展規律見表2。
負溫養護條件下，摻加復合外加劑的混凝土的抗壓和彎拉強度均持續發展，雖然其強度值較同齡期標準養護的試件有所降低，但其28d彎拉強度均能滿足5.0MPa的設計要求，特別是摻加復合外加劑的各組混凝土，現場養護的混凝土7d彎拉強度已經超過5.0MPa，強度發展速度與標準養護混凝土相當，達到了常溫施工混凝土28d彎拉強度的設計指標，完全能夠滿足提前開放交通的要求。
表3則為鉆芯取樣的測試結果。從試驗結果可以看出：試驗路段主板和邊板混凝土現場鉆芯取樣試件的抗壓強度均達到了C40混凝土的要求，換算小梁抗折強度均達到了高等級公路5.OMPa彎拉強度的設計指標，完全能夠達到常溫施工混凝土的指標要求。
3.2 低溫施工混凝土的耐久性能
3.2.1 抗氯離子滲透性能 抗滲性是混凝土耐久性的一個重要指標，它還直接影響混凝土的抗凍性及抗侵蝕性等。影響混凝土氯離子擴散系數的因素很多，其中水灰比起決定性的作用。水灰比增大，混凝土的密實度降低，氯離子擴散系數增大。見表4。
混凝土的氯離子擴散系數均（100～500）×l0-14ffl2/S混凝土滲透性較低的范圍內，且數值較小，說明摻入復合外加劑后各組混凝土的抗滲性良好。
3.2.2 抗凍性能 抗凍性也是評定混凝土耐久性的主要指標，也是寒冷地區道路水泥混凝土最重要的耐久性指標，影響混凝土抗凍性的因素很多，包括含氣量、水灰比、外加劑、原材料質量、施工工藝、配合比、環境條件等。
表5為不同養護條件下混凝土凍融300次后動彈性模量和質量損失變化情況，復合外加劑的加入對混凝土的抗凍性沒有不利影響。
4 技術經濟分析
目前，水泥、砂、碎石的實際價格分別為415元/噸、37元/m3、30元/m3，常溫外加劑、低溫外加劑分別為2200元/噸、2500元/噸、夏季施工用混凝土的配合比為水泥：水：砂：碎石：外加劑=350：140：677：1205：7，低溫施工用混凝土配合比為水泥：水：砂：碎石：外加劑：350：140：677：1205：10.5。則夏季施工混凝土的原材料成本為：
（350×415+677/1.46×37+1205/1.49×30+350×2%×2200）/1000=202.07元/m3
若復合外加劑的價格分別為2500元/噸，摻量分別為水泥質量的3.5%，則低溫施工混凝土的原材料成本為：
摻加外加劑的混凝土：
（350×415+677/1.46×37+1205/1.49×30+350×3.5%×2500）/1000=217.3元/m3
原材料成本增加比例分別為（217.3-202.07）/202.07=7.5%
如果考慮到采用低溫施工技術可以縮短施工周期、減少施工設備的存放、轉運費用，同時提前開放交通產生的經濟和社會效益，采取低溫施工技術的綜合成本要明顯低于常溫施工混凝土，因此具有明顯的技術經濟效益和極大的實際推廣價值。
5 結論
現場應用試驗證明，在秋末冬初和冬末春初季節，采用低溫施工技術進行水泥混凝土路面的攤鋪是完全可行的，所施工的混凝土不僅具有良好的負溫強度增長，28d混凝土的力學性能完全能夠達到常溫施工混凝土的設計指標要求，而且混凝土的抗凍性能、抗滲性能良好，具有優良的耐久性能。
從工程應用來看，復合外加劑適宜于秋末冬初季節和冬末春初季節水泥混凝土路面的施工。
摻加復合外加劑后，單方混凝土的原材料成本增加高于常溫施工混凝土的7.5%，但綜合施工成本低于采用常溫施工技術費用。
采用低溫施工技術對部分路段進行施工，其總體費用比傳統施工方法降低，且能起到縮短施工周期、提前開放交通的作用，具有明顯的技術、經濟和社會效益。
總之，水泥混凝土路面的低溫施工技術是完全可行的，具有明顯的經濟和社會效益，具有很好的推廣應用價值。
參考文獻：
[1]博智.提高混凝土路面的冬季施工研究[J].公路，1998，（12）：19-22.