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電容器組范文1
動現象。
關鍵詞：變電站；繼電保護；電容器組
中圖分類號：U224 文獻標識碼：A
1 電容量不平衡保護
電容器組中電容量不平衡保護主要用于保護電容器內部故障。當電容器內部故障，使電容裝置的任一個電容器發生擊穿或熔斷器熔斷時，引起的過電壓及過電流幅值一般都不大，不會引起電壓保護和電流保護動作跳閘，但是引起的電壓變化會使電容器組某一串聯段上電容器的運行電壓超過1.1倍的額定電壓，而超過1.1倍額定電壓是不允許長期運行的，所以需要電容量不平衡保護來跳開斷路器，從而達到保護電容器，隔離故障點的作用。電容量不平衡保護方式分別有：開口三角電壓保護（用于單星形接線的電容器組）、相電壓差動保護（用于串聯段數為兩段及以上的單星形電容器組）、橋式差電流保護（用于每相能接成四個橋臂的單星形電容器組）、中性點不平衡電流保護（用于雙星形接線電容器組）。
電容器故障類型有兩大類：一類是不正常的運行工況，可能對電容器的安全造成危害：另一類是電容器裝置內部故障。電容器保護是根據電容器內部及外部故障的特點而設，主要有過電流保護、不平衡電壓保護、失電壓保護、過電壓保護和零序電壓（電流）保護等。這些電容器故障保護方式對保護電容器起到了良好的效果。然而在一起電容器斷線的特殊故障時電容器保護卻發生"拒動".也未發出任何異常信號。本文就此次電容器斷線故障保護"拒動"行為予以分析.提出改進建議和措施。
1 故障現象
運行人員巡視某110kV變電站時。發現10kV IV段電容器940電容器組本體A相一次電纜與電抗器連接處有燒焦痕跡且已經斷線。隨后檢查保護裝置無任何保護報文和異常信號.進入裝置采樣菜單查看：三相母線電壓大小正常。不平衡電壓基本為0；A相電流顯示基本為0。B、C兩相電流大小正常。
2 故障分析
該110kV變電站10kV電容器組接線方式為單星形不接地，其保護為PSC一641保護裝置。配有過電流保護、零序過流保護、不平衡電壓保護、低電壓保護和過電壓保護。由于電容器組為單星形不接地方式，故零序過流保護退出。其余保護均投入。為什么電容器組發生單相斷線故障.不平衡電壓保護未動作，也未有其他動作呢？
不平衡電壓保護原理接線圖如圖1所示。電容器正常運行時，三相容抗對稱，3U0幾乎為零。當任一相電容器組內部元件發生故時。由于電容器三相容抗不平衡，中性點將發生位移.并出現不平衡電壓3U0。當不平衡電壓3U0大于整定值時.不平衡電壓保護動作切除電容器組。
3 建議改進措施
通過上面分析可知單星形不接地接線的電容器組發生斷線故障，不平衡電壓保護不能動作。因此有必要設置一種新的保護，在電容器斷線故障時跳閘或發出信號。從上面的分析可見斷線故障發生時，對于單星形不接地的電容器組.不會有零序電壓及零序電流。但是，由于斷線故障時中性點電壓出現位移，電容器將出現負序電流?？梢岳秘撔螂娏鳂嫵蓴嗑€故障保護。
由故障分析可知：單相斷線時，
（假設A相斷線），則負序電流 ：兩相斷線時，負序電流 。其中， 為電容器額定電流。
因此.負序過流保護定值可按躲過正常運行時的不平衡電流整定。一般為（0.1～0.2）1；靈敏度按兩相斷線故障校驗時可滿足要求。時間按躲過電容器合閘涌流時間整定.一般整定為0.5s。對于微機保護而言.增加負序電流保護不增加硬件開銷，只要增加一段程序即可，實現簡單易行：當然，負序電流保護僅針對單星形不接地的電容器組的斷線故障。對于單星形接地或雙星形接線的電容器組斷線故障.可由零序過流保護或不平衡電壓保護實現。
結語
電容器斷線故障比較少見.也不會對電容器造成損壞.但一旦發生又沒有保護及時將其切除.其產生的負序電流會對反應負序分量的繼電保護產生影響：當負序電流流過發電機時，會造成轉子過熱和絕緣損壞，影響發電機出力。況且在沒有保護的情況下只能靠人工發現是不滿足實際運行要求的。當電容器發生斷線故障時.要求應有保護將其切除。目前國內保護廠家還未有針對單星形不接地電容器組斷線故障的保護。建議增加負序電流保護.以防止此類事故的發生。
參考文獻
電容器組范文2
關鍵詞：不平衡保護；初始值；安全性
1概述
文獻［1］對保護的可靠性做出了明確的界定：“指保護裝置該動作時應動作，不該動作時不誤動作。前者為信賴性，后者為安全性?！豹?/p>
傳統的不平衡保護(以下簡稱保護)主要用于無內熔絲高壓并聯電容器組內部元件故障，常和單臺并聯電容器保護用熔斷器共同組成并聯電容器組內部故障的主保護。隨著內熔絲技術的發展，大量的并聯電容器裝置，尤其是集合式并聯電容器裝置單元內部采用了內熔絲結構。傳統的保護整定原則已經不能適應，而且要求檢測的故障范圍及響應的信號越來越小，與保護信號初始值有可能重疊。不受保護初始值影響的繼電器整定值下限是多少？哪些一次串并聯接線方式不能采用開口三角電壓保護?是并聯補償工程技術人員應當關注的問題。
為了確定保護的安全性，必須首先對保護信號初始值大小進行估算、分析。本文以開口三角電壓保護為例進行分析，其余不平衡保護的分析類同。
2保護分析的約定條件
本文所討論的保護是基于如下假設：
a)中性點不接地高壓并聯電容器組；
b)中性點不直接接地系統；
c)電磁式繼電保護；
d)內熔絲并聯電容器；<![endif]>
3哪些干擾影響最大?
關于影響開口三角電壓保護的因素，文獻［3］認為“電壓不平衡的影響是這種保護的缺點”，文獻［2］認為“這種保護方式的優點是不受系統接地故障和系統電壓不平衡的影響，也不受三次諧波的影響”。究竟有多少因數影響著保護初始值，哪些因數的影響不可忽略從下面列出的保護初始值估算式可清晰地看出(推導詳見附錄A)。
開口三角電壓：
上述各式均可認為由兩部分組成：前一部分為系統影響因數KS，它由三項因數組成：第一項為系統電壓偏差的影響；第二項為系統諧波電壓含量的影響；第三項為系統電壓不平衡的影響；后一部分是電容器三相阻抗偏差及測量單元誤差的影響因數。<![endif]>
4干擾信號有多大?
為了便于對保護最大初始值UΔbp進行估算，式(1)可以變形為：
式(5)中U1為基波電壓；UH／U1為諧波電壓總畸變率，GB/T-14549-1993規定10kV系統不超過4%；UA2／UA1為電壓不平衡度，GB/T-15543-1995規定：電力系統公共連接點正常電壓不平衡度允許值為2=%，短時不得超過4%；假設測量單元精度δ=1，并有ΔUb=-ΔUa=-δ,ΔUab=2δ；假設并聯電容器相間電容偏差按2%控制，近似ΔZab*=2；按U1選取測量單元一次額定電壓Un,則：
從上面的結果可看到正常諧波電壓總畸變率和電壓不平衡度對UΔbp的影響不大(異常狀態下仍可能產生較大影響)，影響UΔbp的主要因素取決于并聯電容器相間阻抗偏差和測量單元精度及測量單元精度間的差值。為了使初始不平衡值控制在盡可能小的范圍，既要要求并聯電容器相間阻抗偏差盡可能小，也要要求提高測量單元精度(例如到0.5級)并保證三相測量單元的誤差特性曲線相近。理論上，滿足了這些要求就可以使初始不平衡值趨于零。其實，由于產品制造的分散性以及產品運行狀態的不同，這些要求又很難同時滿足。<![endif]>
5筑起抵御干擾的“防火墻”
為了保證保護的安全性，即在“不該動作時不誤動作”，通常要對開口電壓保護繼電器整定值進行初始不平衡校驗。
文獻［3］曾指出：正常情況下，初始不平衡不應超過繼電器整定值的10%。根據式(6)的結果，保護最小整定值應在40V以上取值，這對大多數的并聯電容器組內部故障保護都是難以接受的。
按國內保護整定的一般作法，對于保護繼電器整定值Udz.J，通常
Udz.J≥KKUΔbp(7)
其中KK是計及不可預見因數而引進的可靠系數，可按1.3～1.5考慮。
根據式(6)的結果，令KK＝1.5則有：
Udz.J＝6.28V
如果測量單元精度選擇0.5級，并令KK＝1.3則有：
Udz.J＝4.07V
6結束語
6.1電容器組初始的三相阻抗不平衡、三相測量單元間的偏差以及系統電壓不對稱是影響不平衡保護初始值的主要因素。系統諧波的影響相對較小。
6.2提高測量單元精度(例如到0.5級)并保證三相測量單元的誤差特性曲線相近是降低保護初始值、提高保護安全性的有效措施之一。
6.3開口三角電壓保護繼電器整定值低于4V，并聯電容器裝置有可能誤動作。
參考文獻
［1］GB50062-1992電力裝置的繼電保護和自動裝置設計規范［S］
［2］GB50227-1995并聯電容器裝置設計規范［S］
電容器組范文3
關鍵詞：不平衡保護；初始值；安全性
1 概述
文獻［1］對保護的可靠性做出了明確的界定：“指保護裝置該動作時應動作，不該動作時不誤動作。前者為信賴性，后者為安全性?！豹?/p>
傳統的不平衡保護(以下簡稱保護)主要用于無內熔絲高壓并聯電容器組內部元件故障，常和單臺并聯電容器保護用熔斷器共同組成并聯電容器組內部故障的主保護。隨著內熔絲技術的發展，大量的并聯電容器裝置，尤其是集合式并聯電容器裝置單元內部采用了內熔絲結構。傳統的保護整定原則已經不能適應，而且要求檢測的故障范圍及響應的信號越來越小，與保護信號初始值有可能重疊。不受保護初始值影響的繼電器整定值下限是多少？哪些一次串并聯接線方式不能采用開口三角電壓保護?是并聯補償工程技術人員應當關注的問題。
為了確定保護的安全性，必須首先對保護信號初始值大小進行估算、分析。本文以開口三角電壓保護為例進行分析，其余不平衡保護的分析類同。
2 保護分析的約定條件
本文所討論的保護是基于如下假設：
a)中性點不接地高壓并聯電容器組；
b)中性點不直接接地系統；
c)電磁式繼電保護；
d)內熔絲并聯電容器；
3 哪些干擾影響最大?
關于影響開口三角電壓保護的因素，文獻［3］認為“電壓不平衡的影響是這種保護的缺點”，文獻［2］認為“這種保護方式的優點是不受系統接地故障和系統電壓不平衡的影響，也不受三次諧波的影響”。究竟有多少因數影響著保護初始值，哪些因數的影響不可忽略從下面列出的保護初始值估算式可清晰地看出(推導詳見附錄A)。
開口三角電壓：
上述各式均可認為由兩部分組成：前一部分為系統影響因數KS，它由三項因數組成：第一項為系統電壓偏差的影響；第二項為系統諧波電壓含量的影響；第三項為系統電壓不平衡的影響；后一部分是電容器三相阻抗偏差及測量單元誤差的影響因數。
4 干擾信號有多大?
為了便于對保護最大初始值UΔbp進行估算，式(1)可以變形為：
式(5)中U1為基波電壓；UH／U1為諧波電壓總畸變率，GB/T-14549-1993規定10kV系統不超過4%；UA2／UA1為電壓不平衡度，GB/T-15543-1995規定：電力系統公共連接點正常電壓不平衡度允許值為2=%，短時不得超過4%；假設測量單元精度δ=1，并有ΔUb=-ΔUa=-δ，ΔUab=2δ；假設并聯電容器相間電容偏差按2%控制，近似ΔZab*=2；按U1選取測量單元一次額定電壓Un，則：
從上面的結果可看到正常諧波電壓總畸變率和電壓不平衡度對UΔbp的影響不大(異常狀態下仍可能產生較大影響)，影響UΔbp的主要因素取決于并聯電容器相間阻抗偏差和測量單元精度及測量單元精度間的差值。為了使初始不平衡值控制在盡可能小的范圍，既要要求并聯電容器相間阻抗偏差盡可能小，也要要求提高測量單元精度(例如到0.5級)并保證三相測量單元的誤差特性曲線相近。理論上，滿足了這些要求就可以使初始不平衡值趨于零。其實，由于產品制造的分散性以及產品運行狀態的不同，這些要求又很難同時滿足。
5 筑起抵御干擾的“防火墻”
為了保證保護的安全性，即在“不該動作時不誤動作”，通常要對開口電壓保護繼電器整定值進行初始不平衡校驗。
文獻［3］曾指出：正常情況下，初始不平衡不應超過繼電器整定值的10%。根據式(6)的結果，保護最小整定值應在40V以上取值，這對大多數的并聯電容器組內部故障保護都是難以接受的。
按國內保護整定的一般作法，對于保護繼電器整定值Udz.J，通常
Udz.J≥KKUΔbp(7)
其中KK是計及不可預見因數而引進的可靠系數，可按1.3～1.5考慮。
根據式(6)的結果，令KK＝1.5則有：
Udz.J＝6.28V
如果測量單元精度選擇0.5級，并令KK＝1.3則有：
Udz.J＝4.07V
6 結束語
6.1 電容器組初始的三相阻抗不平衡、三相測量單元間的偏差以及系統電壓不對稱是影響不平衡保護初始值的主要因素。系統諧波的影響相對較小。
6.2 提高測量單元精度(例如到0.5級)并保證三相測量單元的誤差特性曲線相近是降低保護初始值、提高保護安全性的有效措施之一。
6.3 開口三角電壓保護繼電器整定值低于4V，并聯電容器裝置有可能誤動作。
參考文獻
［1］GB50062-1992 電力裝置的繼電保護和自動裝置設計規范［S］
［2］GB50227-1995 并聯電容器裝置設計規范［S］
［3］IEC TC33-149 并聯電容器及并聯電容器組保護導則 (征求意見稿)［S］
［4］ 林海雪. 電力系統的三相不平衡［M］， 北京：中國電力出版社，1998
附錄A：并聯電容器組繼電保護初始不平衡測量值估算式的推導
1 基本條件
考慮一般情況，系統不對稱電壓為UA、UB、UC 。
對于中性點不接地的不平衡電容器組(假設不串電抗器)，電容器組每相阻抗為Za、Zb、Zc，并且Zb =Zc，每相電容為Ca 、Cb、Cc，并且Cb=Cc，各相不對稱電壓為：
將A(2)代入A(1)式可得電容器組相電壓序分量表示為：
2 開口三角電壓
設測量單元的偏差百分數分別為ΔUa、ΔUb、ΔUc；測量單元的變比可以表示為na=Un/(100+ΔUa)，nb =nc=Un/(100+ΔUb )。
開口三角電壓測量值為：
3 中性線電流不平衡
設M0為(電容偏差較大)一臂并聯支路(或臺數)，M為兩臂總并聯支路(或臺數)；單元額定電流為In；電流互感器變比為nl=Iln／(5+ΔI0)，其中Iln為電流互感器一次額定電流、ΔI0為電流互感器的偏差百分數，中性線電流不平衡測量值為：
電容器組范文4
關鍵詞：性點 電流互感器 故障 動穩定 MALAB
1 引言
最近我單位發生了兩起110kV變電站的10kV電容器組中性點電流互感 開裂的故障，其中一起故障的經過如下：
2002年5月24日，110kV新升變電站161#1電容器組中的#16電容器熔絲 熔斷，更換熔絲后送電，立即發生中性點電流互感器擊穿開裂的現象(圖 1)，同時161開關跳閘。故障前該電容器組的結構示意圖如圖2。
3 中性點電流互感器擊穿的原因分析
該電流互感器的型號為LZJC-10型，1999年2月出廠，電流比15/5，其技術 數據為1s熱穩定倍數75，動穩定倍數150，按照一次側15A的額定電流計算， 動穩定極限是3182A(峰值)。同時在模擬時也發現，最大電流值對中性點電流 互感器的參數敏感，若取的參數再小一點，最大電流值可超過2000A，在不計中性點電流互感器的阻抗時，最大電流為2500A。從模擬出的暫態電流值，我們可以推斷出該電流互感器擊穿的原因是動穩定失穩。從破碎的情況也可以看出，線圈間的間隙變大，說明線圈在受到電動力后的變形，而變形超過了環氧樹脂的承受能力，導致環氧樹脂崩裂，而鐵軛上幾個細小的放電點是絕緣破壞后線圈放電引起的。
另外，今年我公司110kV竹輝變10kV電容器組也發生了一起中性點電流互感器擊穿的故障，故障后開關跳閘，現場檢查的現象是某一電容器熔絲熔斷，同時中性點電流互感器開裂。該成套電容器組與新升變161電容器的設備是相同的設備。從故障后的情況分析，可以推斷出是某一電容器首先故障，導致流過中性點電流互感器的電流突然增大，因保護動作使該電容器組斷路器跳閘的時間需0.1s左右，而暫態過程比較短，僅1/10個工頻周波左右，因此在跳開開關之前，暫態電流已經使電流互感器損壞。
4 結論與對策
新升變電容器組中性點電流互感器在送電時開裂，竹輝變電容器組中性點電流互感器在運行中發生開裂，說明該電流互感器未達到設計的性能指標，是造成損壞的主要原因。而同型號的電容器組以前也發生過熔絲熔斷、開關跳閘的情況，為什么沒有出現開裂的情況呢？從上述模擬過程可以看出，暫態電流的大小與相角有關，0°和180°附近電流很小，不會造成動穩定失穩。再者，從電容器組成套產品設計角度上講，即使在最惡劣的90°和270°情況下，暫態電流也不會超過動穩定極限值，但是已經接近了產品的性能極限，因此很難避免電流互感器開裂的發生。
電容器組范文5
關鍵詞：并聯電容器；維護；運行
中圖分類號：TM53 文獻標識碼：A
電容器組是指電氣上連接在一起的電容器單元，在電網中運行的并聯電容器組都是三相電容器。三相電容器組用的都是三相電容器。隨著電力系統的發展，電力網的容量越來越大，在電力系統中，無功補償裝置的運行情況決定電壓的質量及線損。在眾多發送無功的設備中并聯電容器以適于分散安裝，能較好地滿足就地補償的要求；分組投切電容器組有良好的調節性能；投資省、能耗低、運行維護方便等優勢成為最常見的無功補償設備[1]。本文主要通過研究目前并聯電容器組在維護及運行管理過程中存在的問題，探尋以對當前存在的問題提出對策。
1 《6KV-66KV并聯電容器運行規范》設備運行維護的要求
電力電容器允許在不超過額定電流的30%運況下長期運行。三相不平衡電流不應超過+5%。電力電容器運行溫度最高不允許超過40℃，外殼溫度不允許超過50℃，有必要在單只電容器外殼上貼試溫紙或采用紅外測溫進行檢查。電容器正常運行時，應保證進行紅外成像測溫，運行人員每周進行一次測溫，以便于及時發現設備存在的隱患，保證設備安全、可靠運行。安裝于室內電容器必須有良好的通風，進入電容器室應先開啟通風裝置。電容器的投入要考慮變壓器的經濟運行，努力提高功率因數。
2電容器運行維護的注意事項
2.1 控制電容器的運行電壓、電流及溫度
電容器是以電介質為工作介質的一種電器，在額定電壓下介質中的電場強度很高。因而運行時應嚴格控制電容器的電壓、電流、溫度數值。
2.1.1 嚴格控制電容器的運行電壓
《變電站運行規程》中規定電容器長期運行中的工作電壓不能超過電容器額定電壓的1.05倍。電容器的無功功率Q=ωU2，Q與U2成正比， 當運行電壓超過額定值將使電容器過負荷，同時隨電壓的升高，電容器發熱，熱損失增大。電壓太高還易導致熱擊穿，損壞電容器。另外，電容器的壽命也會因高場強絕緣質老化加速，而使壽命縮短。因此，電容器的運行應嚴格的控制在能許的范圍內，最好等于額定電壓，以保證電容器的安全運行。在選擇安裝電容器組時也要考慮防止電容器發生過電壓運行，應根據系統運行電壓水平選用合適的額定電壓的電容器。
2.1.2 允許電容器的過電流運行
國家標準規定電容器應能在有效值為額定電流的1. 3倍的穩定電流下運行， 電容器允許的過電流限值是從熱穩定的要求來確定的，熱穩定試驗的目的之一是求得產品的過載能力，一般電容器允許不超過其額定容量的1.35倍運行，而電容器設計是按1. 44倍額定容量設計的，熱穩定試驗也按這個要求進行，因而是有一定安全范圍的。
2.1.3 電容器的運行溫度
電容器和其它大部分電氣設備不同，它一般情況下都是在滿負荷下運行時間較長，因而電容器是不能從日負荷變化而使平均溫升較低的特性中得到好處。另一方面電容器的絕緣介質又在較高場強下運行。制造廠對電容器使用電壓、電流、環境溫度的限制，實際上是規定了電容器內部最高溫度，這個溫度決定于電容器的有功損失。當發熱量異常增加超過外殼表面散熱的平衡度時，電容器內部溫度升高，形成熱的惡性循環，最后導致熱擊穿。同時，環境溫度對電容器運行溫度影響也很大。為防止電容器不因過熱而降低使用壽命，電容器應避免在超過上限溫度的情況下運行，同時還應注意運行中電容器之間冷卻空氣溫度[3]。
2.2對電容器按時進行認真地巡查
電容器是靜止的和全封閉的電氣設備。運行人員需要對電容器組進行定期巡查，當發現電容器組存在缺陷時，要及時退出運行，以防止不安全事故的發生。在對電容器組進行正常巡視中應重點檢查以下項目：
2.2.1 對電容器定期進行清掃，清掃的周期可根據具體情況而定；
2.2.2 外殼各部是否滲漏；
2.2.2 外殼是否鼓肚，膨脹量是否超過正常熱脹冷縮的彈性許可度；電容器的鼓肚可能是冷卻空氣溫度較高所致，應增加通風措施。
2.2.3 室外電容器組未涂冷鋅的還應檢查外殼油漆是否脫落、生銹，當脫落或生銹較嚴重時可涂冷涂鋅解決；在維護的過程中，應盡量避免電容器套管受到機械應力，擰螺絲帽時要用力得當。
2.2.4 套管是否完整，有無裂紋，放電現象。電容器組斷路器跳閘后，不能強送電。過流保護動作跳閘應查明原因，否則能再投入運行；
2.2.5 引線連接處，連接部分是否堅固，各處有無松動，脫落或斷線，發熱變色。由于故障電容器可能發生引線接觸不良，內部斷線或熔絲熔斷，因此有一部分電荷有可能未放出來，所以在接觸電容器前，應戴絕緣手套，用短路線將故障電容器的二極短接，方可動手拆卸；
2.2.6 聽是否有異聲；
2.2.7 室內運行的電容器組，應注意檢查通風設施的運行情況；
2.2.8 電流表和電壓表的指示。
3 造成電容器故障的主要因素
電容器組的正常運行對于電力系統電能的質量與效益都起著至關重要的作用，但由于電容器本身的設計及運行條件各方面的原因，造成電容器的損壞率較高的因素主要有：
3.1初期性故障：電容器存在潛在缺陷，如電容器在真空條件下制造時混入了空氣、介質不純等，于初期如供電遇異常情形，會劣化引起的故障；
3.2 偶發性故障：接線不牢或遭外力破壞等，是在搬運、安裝或運行過程中由于人為疏忽等產生的機械缺陷，而導致的電容器在運行時發生故障；
3.3 過載使用引起故障：
3.3.1 安裝處所周圍溫度升高，通風不良；
3.3.2 過電壓運轉：包括運行過電壓、諧波過電壓、操作過電壓等，超過最高容許過電壓限值；
3.3.3 過電流運轉：電容器的充電電流含有諧波狀況下，該電流的有效值大于過電流限值；
3.3.4 老化性故障：電容器使用多年后，由于絕緣強度老化和內部游離等因素，造成電氣絕緣強度降低而引起損壞。
4 防止并聯電容器發生安全事故的對策
4.1針對220 kV變電站電容器功率大、組數多，易產生過電壓的特點增加補償精度。可組合投切3組不同的電容量，3組電容器的容量比為3：2：1。部分110 kV變電站負載小，10 kV母線電壓高，亦可采用容量比2：1的方式運行。35 kV變電站應采用小容量電容器組運行。
4.2電容器室、配電室應保持干燥、通風，加強對電容器組及室內配電裝置的清掃維護，并做好防止小動物危害的措施。
4.3定期對10 kV保護進行校驗。加強對真空開關的監測試驗，在允許范圍內盡量加大其開斷行程，確保其操作迅速可靠。
4.4正確選擇電容器熔斷器容量，更換熔斷器時應對電容器單只逐個放電并可靠接地，以保證人身安全。
結語
本文通過分析了并聯電容器組的主要特性，分析了造成并聯電容器在過電壓、過電流及過溫等故障時的原因。探索了解決故障的相關解決措施，找出了在日常工作中維護并聯電容器組應注意的事項，為電容器組更高效的運行提供了保障。
參考文獻
[1] 胡紅光， 劉軍杰. 并聯電容器的運行環境與故障分析[J]. 高電壓技術， 2012（02）.
[2] 宋春雨，變電所并聯電容器的運行和保護方式[J].科技創新與應用，2012（10）.
[3] 王大川，張明新.并聯電容器的運行維護[J].黑龍江電力，2012（9）.
[4] 靳東立. DWK型戶外高壓無功自動補償裝置[J].農村電氣化， 2010（02）.
[5] 吳文斌， 吳敏. 農電網低壓末端并聯電容無功補償與節電的分[J].楊凌職業技術學院學報， 2009（03） .
電容器組范文6
關鍵詞：電容器組；不等容量；內部故障；繼電保護；整定計算
中圖分類號：TM77 文獻標識碼：A
當前我國在電容器組接線方面大多是采取的兩串段亦或是兩臂等容量配置方式，然而國外則大多是采取的兩串段不等容量配置方式。在具體的工程實踐當中，因受到個別電容器損毀同時缺乏備用品進行更換，因此便需降低某一臂的電容器并聯熟練，亦或是電容裝置容量配置串聯段數量需為奇數，進而促使電容器組兩串聯段亦或是兩臂電容不相等。
一、單星形接線時兩串聯段不等容量差動保護計算
此種保護方式更多的是應用在每一相是通過多串聯段所共同構成的電容器組，放電線圈單次、二次線圈各自是由兩線圈所共同構成，單次線圈跨接在電容器每一相的兩串段當中，而二次線圈則依據差動方式進行聯接。在一般運行狀況下差電壓值為零，在某一串段當中由于電容設備發生故障問題其熔絲斷裂后，便會發生電壓差值，在差電壓值大于不平衡保護整定值后，保護動作將會把線路當中所有接入的電容器切除。
（一）外熔絲保護配合整定
在熔斷器當中的切除電容器設備發生故障問題后，相應的串聯段以及電容器兩端電壓會明顯上升，依據有關標準規定，在進行保護整定當中其所能夠許可的最大電壓值應當不超過電容器額定電壓值的1.1倍。在對其計算公式進行推導時，可先不考量串聯電抗器所帶來的影響，表1為允許切除的電容器數量。注：F為電容器并聯臺數，G為電容器串聯段數，L為被切除的故障電容器臺數（假定在同一串段當中）
（二）內熔絲保護配合整定
假定電容器的保護僅為內熔絲，則電容器當中單元件的電容量Co，內部元件并聯數量共f個，串聯數量g個，由于故障問題而被切除的元件數為L。
則假定A相電容器組中的某臺電容器內部發生故障問題，共有L個元件被切除，相應的故障電容器電容量則為：
（三）兩段同時存在多個電容器故障
基于等串段等容量的接線策略之下，兩串段同時有L個電容器發生故障問題后，兩串段電容的變化情況完全一致，差動電壓也為零，此即是這一保護方式的一個不足之處。然而在兩段不等容量狀況下，同時存在L個電容器故障，差動電壓不為零，能夠將故障狀況充分體現出來。
二、雙星形接線時兩臂不等容量的不平衡保護計算
在本次研究當中所探究的雙星形兩臂不等容量即為電容器單臺容量一致，兩臂串聯段一致而并聯水量不同的情況，假定Ⅰ臂并聯臺數為L1，Ⅱ臂并聯臺數為L2，兩臂的串聯段數為G，中性線電流互感器變化比值為G1，單個電容器的額定電流則為Ie，中性線電流即為Io。
（一）外熔絲保護配合整定
一般情況下在Ⅰ臂A相出現了L臺故障電容器之時，中性點電位將會出現偏移現象，中性線同時還會有不平衡電流Io通過。此時假定Ⅰ臂A相當中的L臺故障電容器均被切除，則應先將中性點電位準確的計算出來。
假定Ⅰ臂A相存在L個故障電容器，并且其中性線不平衡電流為Io，那么則有：
假設，F1>F>F2，那么即有 ，對比上述存在L個故障的電容器中性線不平衡電流Io的公式與兩臂容量相同時的中性線不平衡電流Io，可了解到Io（I）
（二）內熔絲保護配合整定
假定I臂A相某一電容器內部當中存在有LY個故障點，同時均被切除，則需對其中性點電位予以計算處理，同樣在F1=F2=F之時，也就是兩臂容量相等之時，其中性線的不平衡電流Io即為：
假設，F1>F>F2，那么即有 ，將存在L個故障的電容器中性線不平衡電流Io的公式與兩臂容量相同時的中性線不平衡電流Io進行對比，即可得到Io（I）
結語
綜上所述，針對單星形接線時兩串聯段不等容量亦或是p星形接線時兩臂不等容量狀況，只要確保動作整定值取值適當，便可促使保護靈敏性得以有效提升。單星形接線之時兩串段不等容量為確保運行過程中的電壓差為零，兩段電壓改變有所差異，從而導致故障出現在各串段當中所導致的電壓差也有明顯差別，整定保護動作可取偏小值，并依據公式推導及結果分析，偏少串段的靈敏性可有所升高。雙星形接線兩臂不等容量即為兩臂存在完全一致的串聯段，在故障出現于不同容量兩臂，其平衡電流也有所不同，整定保護動作可取偏小值，同樣整定值對較少并聯一臂的保護靈敏性明顯升高。
參考文獻
[1]毛燕.電容器組單相斷線故障繼電保護拒動行為分析[J].信息通信，2014（7）：291-291.
