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轉速與線速度范文1
關鍵詞：機械傳動；傳動比；轉速；主動輪；被動輪；齒數連乘；線速度；產量
棉紡設備的傳動因工序的不同而差異較大，長期以來工藝計算就是教學中的難點。教材中雖然給出了定義和公式，但各種設備的傳動、構造千差萬別往往讓學生摸不著頭緒，盡快讓學生摸到規律掌握計算方法，是保證教學的關鍵。既然紡機的傳動形式多為機械傳動，那么機械傳動的計算原理便是解決這一問題的關鍵。通過摸索，棉紡的工藝傳動及計算實質上只有兩類，即：速度計算和牽伸計算。下面著重談談速度計算的一些心得。
一、先看下面一個例子，說明轉速計算的基本規律
例：若一電機的轉速為n1，電機帶輪直徑為D1，被傳動軸上的帶輪直徑為D2，求該軸的轉速n2。
■
由機械傳動的知識：傳動比i12=■=■（未考慮皮帶打滑）
則：n2=n1?■=n1?i21
其中i21=■。
從n2=n1?■我們可以歸納出下面的結論：
被動輪D2的轉速n2=
主動輪D1的轉速×■。
那么對于多級傳動的某一被動輪轉速ni來說，它的計算可以是：ni=某個主動輪轉速n1×■。
這就是棉紡速度計算中，轉速計算的基本規律。
教學中應用這一規律必須強調它的計算步驟如下：
1.確定動力源位置，即電機位置或已知轉速的主動輪位置；找出從動力源到要計算的被動輪之間的傳動路線（傳動路徑）。
2.以動力源為起始點，即動力源上的傳動輪作為主動輪來確定各傳動副中主動輪、被動輪，將主動輪直徑或齒數代入上式分子連乘，所有被動輪直徑或齒數代入上式分母連乘，再代電機轉速n1，即可求得ni的大小。
3.若1-i輪系中，某一傳動輪轉速已知，帶輪或齒輪齒數已知，則已知輪也可以代替動力源作起始點，計算方法相同。
因紡紗設備中絕大多數均為定軸輪系的傳動，所以，這一方法能解決這些機器的速度計算，下面以國產FA506A細紗機為例計算它的前羅拉轉速nf（r/min），以說明其簡明快捷和正確性：
國產FA506A型細紗機傳動系統圖
解：（1）從電機前羅拉的傳動路線：
電機D1D232T96T-ZA（雙聯齒）ZBZC（雙聯齒）104T48T28T28T（前羅拉）
（2）代入ni計算式nf=n×■=
1450×■=10.1389×■
二、線速度計算
由于紡紗設備的回轉件大多是圓柱體，所以它們的輸出半制品速度就是它們的表面線速度，所以可以運用V=πDn來計算。
工程中轉速n的單位為：r/min，V的單位是：m/min，所以：
V=■，其中D的單位為mm。
計算V時只要求出n代入即可，n的計算按上述的方法求得。
三、產量計算
產量計算實質也是速度計算的范疇，當按傳動系統圖求出輸出件的線速度后，只要再乘上輸出半制品的每米重量（即設計定量）就可求出每分鐘輸出半制品的重量，再乘上60（min）便可求得設備每小時的生產重量即產量（理論產量）。
轉速與線速度范文2
關鍵詞：歐陸控制器 拉矯 恒張力 延伸率
0 引言
近年來，冷軋行業競爭加劇并呈現出日益激烈的態勢。在這樣的發展環境下，市場對冷軋帶鋼表面質量提出了更高的要求。為了滿足市場的需求，拉矯機組的應用就顯得至關重要，因為它在保證退火后的帶鋼表面質量上發揮著重要作用，能夠使冷軋帶鋼板型得到有效處理。因此，保證拉矯機組的整條生產線的運轉穩定就具有關鍵性意義。為此，我們選擇了歐陸590P全數字直流控制器作為機組的傳動裝置，并實現電腦化控制。它的優勢不僅在于運行穩定、占用空間小，而且由于專業軟件模塊的設置，使其使用更加方便。
1 生產線技術要求
1.1 最高線速度要達到300米/分鐘，能夠依照操作工對速度進行的設置，實現恒速運行。
1.2 通過控制和設定恒延伸率，對出口帶鋼較入口帶鋼拉伸矯正。
1.3 自動控制帶鋼恒張力。
2 系統構成及設計
2.1 系統構成
系統單線圖
歐陸590P全數字直流控制器系統實現對生產線速度的控制，其方法就是基于對基準輥轉速的調節，來影響帶動這個生產線的速度。在運行狀態中，差速輥的速度要低于基準輥。正是由于兩者存在速度上的差值，才實現了拉伸并在速度逆變狀態下實現差速輥的被動運行。在恒張力逆變狀態下，開卷機與前張緊輥在運行中產生前張力。后張力則產生于電動恒張力狀態下的卷取機與后張緊輥運行之中。矯平輥和彎曲輥位于差速輥與基準輥之間，并在以上各種力同時配合下產生一定張力并施加于帶鋼上。由于材料無法承受這種張力，于是便產生彈塑性變形，形成對帶鋼的拉伸矯平。
2.2 基準輥的恒速運行：（如基準輥電氣原理圖）
利用操作臺上的電位器，將控制器A4口上的輸入電壓控制在0-10V范圍內，并以該電壓信號作為對基準輥的速度的規定。為了實現電流的滿限幅，直接將電流限幅A6連接到10V上。同時，為了有效控制轉速，要采用光電編碼器來作速度反饋。在300米/分鐘的最高線速度下，相比于電機的基速，基準輥的轉速更高，這就需要對控制器內部勵磁環進行一定的設定，即設置弱磁功能啟動。當電機超過基速的95%時，弱磁升速啟動。為了在單動環境下實現正反點動，以“228”作為C6的目的標記，使C4控制拉緊模塊，C6控制放松模塊。同時，設置拉緊放松1為5%，拉緊放松2為-5%。通過A7模擬口，將速度反饋輸出到其他裝置。
2.3 差速輥實現延伸率
要想實現延伸率，控制差速輥非常重要。在差速輥基準速度信號的設定上，選擇基準輥取得的實際速度信號，并將其輸入到控制器的A4口。歐陸控制器的一些專業模塊軟件可以用作電子電位計。在對C4的目的標記進行設定時，以上升模塊的輸入標記設定；而將C6設為下降模塊的輸入標記。以0到-6%作為模塊的輸出值范圍，將速度給定設定為模塊輸出值與A4速度基準值的相加，并與速度環的輸入相連接。于是，基準輥轉速與延伸率設定值的差值就是差速輥的轉速。在這種情況下，基準輥帶動差速輥，差速輥電機工作于電動機的第二限（如下圖所示）。由于本系統實施了無靜差的速度調節，因此不會帶來差速輥速度的加快。作為延伸率設定的顯示值，上升/下降模塊的輸出在操作臺上通過數字表顯示出來。
帶鋼的延伸來自于基準輥與差速輥電機的速度給定之差，考慮到有兩輥輥徑與減速機存在差異，需要對兩臺電機的轉速進行換算。通過測量兩輥徑，依據系統中兩電機的減速比（10：1），計算出滿給定狀態下電機的轉速并進行校準，保證在延伸率設定為0時，基準輥和差速輥線速度相等。
轉速=最高線速度/輥周長*減速比
2.4 前張緊輥和后張緊輥的電流限幅通過設定A6來實現，在聯動狀態下達到速度滿給定。鑒于其控制過程較為簡單，因此不再贅述。需要注意的是，為了實現前張緊輥的逆變張力狀態工作，其速度為反向的滿給定。
2.5 隨著帶鋼卷徑的變化，開卷和卷取電機也發生相應變化，因此需要通過卷徑計算以保證其在恒張力狀態下工作。根據張力與電機轉矩公式得：
T*D/2=i*KmφI
I=T*D/2/（i*Kmφ）
T表示張力，D表示帶鋼直徑，Km為電機電磁轉矩系數（為常數），i為減速比，φ為電機磁通量，I表示電機的電樞電流。
通過以上公式，電機在恒張力狀態下的電樞電流限幅就可以被準確地計算出來。前后張緊輥的轉速值對開卷和卷取電機線速度起到決定性影響，通過模擬口A2輸入后與直徑計算器模塊的線速度相連接，將本電機轉速反饋與模塊的卷取速度相連接，經過實際調試后再進行校準，進而得出帶卷直徑數值。
之后，將卷徑傳送至綜合設定點2，并乘以張力給定。本控制器無法直接得出磁通量，因此將勵磁電流反饋作為除數，傳送到綜合設定點2。同時，控制該點的輸出，以便控制開卷和卷取電機的恒張力。
2.6 該控制器實現了電流環PI參數的優化，并實現電流環的自動調諧。同時，還可以對電樞電流斷續與連續之間的分界點進行準確定位，這樣，控制器的電流環自適應功能就得以實現。
3 結束語
綜上所述，歐陸590P全數字直流控制器具有很多特殊的優勢：一是它能完成多種指令控制；二是它還能實現自診斷和自適應。除此之外，通過采用歐陸公司的編程軟件Celite，該系統能夠更直觀地實現軟件組態和參數修改。在冷軋帶鋼的生產過程中，該控制系統以穩定的性能和較低的故障率贏得了好評，有力地促進了產品質量的提高。
參考文獻：
[1]趙家俊，魏立群.冷軋帶鋼生產問答[M].北京：冶金工業出版社，2007.
[2]歐陸傳動系統有限公司.590+系列直流數字式調速器說明書.
轉速與線速度范文3
關鍵詞：轉速表 測量結果 示值誤差 不確定度
0、引言
轉速表是機械行業必備的儀器之一，用來測定電機的轉速、線速度或頻率。常用于電機、電扇、造紙、塑料、化纖、洗 衣機、汽車、飛機、輪船等制造業轉速表是機械行業必備的儀器之一，用來測定電機的轉速、線速度或頻率。常用于電機、電扇、造紙、塑料、化纖、洗 衣機、汽車、飛機、輪船等制造業轉速表是機械行業必備的儀器之一，用來測定電機的轉速、線速度或頻率。常用于電機、電扇、造紙、塑料、化纖、洗 衣機、汽車、飛機、輪船等制造業。因此，轉速表的精確度、穩定性、通用性及可靠性至關重要。本文采用直接測量法，對準確度等級為0.05級的轉速表的示值誤差進行不確定度評定。
1、測量方法
采用直接測量法。檢定前，先將標準轉速裝置預熱半小時，由標準轉速裝置輸出標準轉速，同一個檢定點在被測表上連續讀取并記錄10個顯示值并取平均值，根據JJG 105-2000 轉速表檢定規程，轉速表的示值誤差是被測檢定點平均值與相應標準值之差。
2、數學模型
由于測量方法采用直接測量法，所以可以采用以下數學模型：
------------------------（1）
式中： -------被檢表測量平均值，r/min；
--------標準轉速值，r/min；
--------轉速表的測量示值誤差，r/min；
3、方差和傳播系數
3.1、方差
由（1）式得：
式中， ------------- 的標準不確定度
3.2、傳播系數：
= 1
= -1
4、標準不確定度評定：
4.1輸入量的標準不確定度評定
選用0.05級分度值為：0.01r/min（n
4.1.1標準轉速裝置引起的標準不確定度u1 的評定。（典型點：500r/min）
根據標準轉速裝置的校準證書，其轉速的擴展不確定度為1×10-4（k=3），故：
u1= 500× r/min=0.0167r/min
4.1.2 數字轉速表測量重復性引起的標準不確定度 u2的評定。
采用A類方法進行評定。將標準轉速裝置調至500r/min，對被測轉速表（型號EMT260C）連續讀取并記錄10次，得出10個測量值（單位：r/min）：
500.00、500.00、500.01、499.99、499.99、
500.00、500.00、499.99、500.00、500.01。
= 4999.999 r/min
單次實驗標準差：
= 0.00737865 r/min≈0.0074 r/min
實際示值誤差計算時，以10次測量值的算術平均值作為測量結果，可得到：
u2= =0.0023r/min
4.1.3 數字轉速表分辨力引起的標準不確定度u3 的評定。
被測轉速表（型號EMT260C）在500r/min時的分辨力為0.01r/min，設讀數變化區間的半寬度為分辨力的一半，且為均勻分布（k= ）則分辨力引起的不確度分量u3：
u3= =0.0029r/min
4.1.4 數字轉速表示值誤差引起的標準不確定度u4 的評定。
在測量點500r/min處，轉速表的示值誤差 = - =-0.001r/min。將其看做允許誤差，進行B類標準不確定度評定，按均勻分布，則
u4= r/min=0.0006r/min
依據JJF1059-1999《測量不確定度評定與表示》，如果由重復性導出的不確定度分量小于從測量裝置的分辨率引入的不確定度分量，此時應該由后者代替重復性。因此計算合成標準不確定度時u2 ，u4可略去不計。
轉速與線速度范文4
關鍵詞 捏煉機速度；再生膠強力；伸長率；最佳狀態
中圖分類號TQ330 文獻標識碼A 文章編號 1674-6708（2011）47-0040-02
當今世界，發展低碳經濟已經成為一個重要趨勢，是引起人們普遍關注的焦點。目前，人們普遍認識到，發展低碳經濟、綠色經濟、循環經濟是經濟與環境和諧發展的一種經濟形式，將引導新的消費需求，引發新的技術革命和管理創新，開辟世界經濟新的增長點。隨著經濟的飛速發展，橡膠工業日新月異。廢舊橡膠、廢舊輪胎資源綜合利用，生產再生橡膠是解決可持續發展中合理利用資源和防治污染這兩個核心問題的根本途徑，在我國經濟社會發展中同樣具有十分重要的戰略地位。
1 再生膠的生產
利用廢橡膠生產再生橡膠是成熟的技術，再生橡膠制造發展經歷近90年歷史，生產方法很多。但各種方法只是脫硫工藝過程不同。其過程是：廢舊橡膠經過分揀、切割、清洗、清除金屬和雜質變為凈膠。在常溫下通過粉碎機對凈膠進行研磨粉碎，制成26目橡膠粉。然后在增塑劑（軟化劑和活化劑）、氧、熱和機械剪切的綜合作用下使廢舊橡膠的部分分子鏈和交聯點斷裂，塑化。最后經過捏煉機、精煉機多次壓煉、成片，制成再生膠，還原其橡膠性能。
2 捏煉機、精煉機的速比
捏煉機、精煉機又稱開放式煉膠機，它是通過兩個水平設置并以不同的線速度相對回轉的輥筒，它的作用是將塑化好的膠粉經過剪切、擠壓的作用而使其二次塑化、混合制成符合國家標準的再生膠。捏煉是將塑化后已膨潤的橡膠顆粒進行勻化，并完成顆粒由1mm蛻變為0.3mm過程的加工過程，它的原理是工作時，兩個輥筒以不同的線速度相向回轉。投放于輥筒上方的塑化膠粉由于輥筒表面的摩擦和黏附作用被帶入兩輥筒之間的間隙之內，逐漸形成楔形斷面的料條，在兩輥筒之間的間隙之內膠粉受到強烈的擠壓、剪切。因極大的機械撕裂作用，同時伴隨著高分子材料分子鏈的氧化裂解，膠粉得以塑化。剪切使膠粉顆粒產生變形，增加了各組分之間的界面，從而使其分布混合。足夠大的剪切應力也使膠粉顆粒分散開來。經過兩輥筒之間的間隙而后排出的膠料，由于兩個輥筒的線速度和表面溫度的差異而包覆于后輥筒上，采用刮刀的方式將膠料刮下并重新返回兩輥筒間隙之中，周而復始，一定的遍數以后，經數遍的機械作用并因巨大的剪切形變所釋放出的熱量，膠料便逐漸趨于塑化，最終達到預期的捏煉效果，成片入庫。
捏煉機生產再生膠傳統的組合是，三機一線；既兩臺XK-450開煉機、一臺XKJ-480精煉機，其前輥線速度、后輥線速度和速比為：表1。我廠現在使用的新型捏煉機生產再生膠的組合是，三機一線；既兩臺XKN-510開放式捏煉機、一臺XKJ-480B精煉機，其前輥線速度、后輥線速度和速比為：表1。輥筒實測溫度為：
從表1中可以看出，新型的捏煉機、精煉機與傳統的捏煉機、精煉機的線速度和速比都有提高，使用性能如何，作以下試驗。
3 實際應用
通過幾年的多次試驗，最終采用了表1的技術數據作為捏煉機的基礎數據，在生產再生膠時，再生膠的主要性能指標作以下對比。采集每一捏煉機捏煉后的半成品和精煉機精煉成品后的再生膠，按國家標準GB/T13460--2008《再生橡膠》的各項規定，對主要指標拉伸強度和扯斷伸長率進行測試，如表2、表3
通過測試數據可以看出有以下相同和不相同的變化：
1）通過捏煉機和精煉機的捏煉，再生膠的主要性能指標拉伸強度和扯斷伸長率都有所提高，達到再生膠國家標準的要求；
2）新型捏煉機和傳統捏煉機的輥筒溫度都保持在60℃，使生產出的再生膠溫度不超過100℃；
3）從第一臺捏煉機到第三臺精煉機的捏煉，再生膠的主要性能指標拉伸強度和扯斷伸長率都不同程度的有所提高；
4）新型捏煉機捏煉后的再生膠主要性能指標拉伸強度和扯斷伸長率，比傳統的捏煉機捏煉后的再生膠主要性能指標拉伸強度和扯斷伸長率要好；
5）由于新型捏煉機的后輥線速度比傳統的捏煉機快，因此新型捏煉機生產再生膠的效率高。生產同類再生膠產量提高45%；
6）通過捏煉機和精煉機的捏煉，再生膠的其他性能指標都能達到國家標準GB/T13460-2008《再生橡膠》的各項規定。
4 結論和探討
生產再生膠，通過對捏煉工序的設備捏煉機速比和輥筒線速度的改造，再生膠的品質：物理、化學性能指標不變，在其他條件相同的情況下，提高再生膠產量，使其達到最高效率，是各個再生膠生產廠家追求的目標。經過多年的試驗和實踐經驗得出以下結論，并作以下探討：
1）生產再生膠捏煉工序，捏煉機、精煉機適當提高速比和線速度，從而提高生產再生膠的效率，是可行的；
2）提高捏煉機的線速度是有限度的，第一臺捏煉機速比不能超過1:1.16，后輥線速度不能超過50m/min，因為，塑化膠粉比較硬，速比和線速度高，捏煉機負荷大，容易燒壞電動機。線速度適中可以使再生膠成片快，效率高；
3）第三臺精煉機的速比不能超過1:1.2，后輥線速度不能超過63m/min。首先，速比大、線速度高，輥筒生熱，使生產出的再生膠溫度過高，超過100℃影響再生膠的質量；
4）捏煉機速比大、線速度高，生產再生膠溫度高，應當采取措施降低捏煉機輥筒的溫度，生產出的再生膠產品溫度控制在100℃以下，保證再生膠的品質。
總之，在再生膠生產行業，有些人認為捏煉機的速度越快再生膠產量越大，其實不然，捏煉機的技術參數與生產廠家和使用廠家有著密切的關聯，只有將捏煉機技術參數達到生產產品需要的最佳數值，才有最佳的經濟效益。
參考文獻
轉速與線速度范文5
【關鍵詞】鋼板彎曲；軋制線高度；工作輥線速度
the application of plate head bending theory in practice
xu gui-xi zhang rui-chao
（medium and heavy plate branch of handan iron and steel co.， ltd， hebei handan 056015，china）
【abstract】in the process of plate rolling production， many factors can influence the head bending of plate， but there are always several specific factors which play important role. in medium and heavy plate branch of handan iron and steel co.， we solved the problem of plate head bending by adjusting the rolling position and the rotate-speed of rollers.
【key words】plate head bending； rolling position； rotate-speed of rollers
中板軋制過程板坯彎曲現象是中板生產中普遍存在的難題。當板坯下彎時，不僅使板坯與機架輥（或護板）產生撞擊造成結疤，同時使機架輥和護板的壽命降低，甚至造成軋件“勒輥”或鉆入輥道下面，不僅影響了產品質量，還增加了停產檢修時問和維修費。中板軋制過程板坯彎曲的基本原因是板坯斷面溫度分布不均，上下工作輥線速度不等，板坯爬坡和扣頭，工作輥獨立驅動時上下兩電機機械特性不同，上下工作輥軸線不在同一豎直面上等。
1 軋件上下斷面溫差對軋件頭部彎曲的影響
在我廠的實際軋制過程中的開坯階段，軋件頭部總往下扣。根據以往的理論，軋件斷面上下溫差是造成鋼板扣頭的主要原因。如圖1，假設上下工作輥輥徑r1、r2相等，轉速一致，上下表溫差為δt，且δt>0。在軋制過程中，溫度高則軋件塑性好，變形抗力小，為保證上下軋輥軋制力平衡則上端將產生較大的變形，即h1>h2。忽略寬展，則軋件上端將產生比下端更大的延伸，軋件必然下扣。根據以上分析，為減輕鋼板下扣我廠采用增加鋼坯下表溫度的方法，使鋼坯下表溫度在原有的基礎上升高30℃，但效果不明顯，機架輥仍然頻繁被扣頭板坯撞壞。由此可知，就我廠來說板坯斷面上下溫差并不是引起扣頭的主要因素。但精軋階段，由于板坯逐漸減薄，二次除鱗水和軋輥冷卻水對上下表的冷卻效果不一樣導致板坯上下表溫差增大，鋼板開始網上翹頭。
2 軋輥線速度不同對鋼板彎曲的影響
軋件上下表線速度差是產生鋼板彎曲的另外一個重要的原因。其影響原理如圖2所示。假設上下工作輥輥徑相等，即r1=r2，而角速度ω1<ω2。
則有軋件下表出口速度大于上表出口速度，其結果就是軋件向上翹。反之也是一樣。為解決鋼板扣頭，我廠逐漸加大下工作輥轉速，使下、上軋件速度差逐步增大，直至上下工作輥轉速比達到1：1.08，鋼板扣頭情況有一定的緩解，可以做為操作過程中調節鋼板扣頭的一個操作方法。
圖1 軋件斷面上下溫差對 圖2 工作輥上下線速度差對
軋件彎曲的影響 鋼板彎曲的影響
3 軋制線高度對板坯彎曲的影響及其確定
當軋輥與機架輥的垂直距離即軋制線高度調整不當時，板坯不能水平進入軋機輥縫，則軋輥將板坯的頭部抬起或向下傾斜咬入，這樣的非對稱咬入過程引起了非對稱的軋制。軋制線高度是指軋機下輥的上表面與機架輥的上表面之間的高度差，用符號a 來表示（圖3）。 顯然，對稱軋制時軋制線高度等于總壓下量的1/2即a=δh/2，這時板坯水平咬入，在軋制過程其他條件均對稱的情況下、板坯經軋制后應保持平直。當 a≠δh/2時，可以分為 a>δh/2和 a<δh/2兩種情況來研究。先分析a>δh/2的情況.假設板坯溫度均勻.軋機上下輥輥徑相等，轉速相同，這時板坯將爬坡咬入、如圖4所示.由于變形區板坯受力平衡，則有：
p1 =p2 （1）
因為 p=lbpm （2）
所以 l1b1pm1=l2b2pm2 （3）
式中：p1 、p2 分別為上、下輥軋制力；l1、l2分別為上、下輥與板坯接觸弧長 ，b1、b2如分別為上、下輥與板坯接觸寬度；pm1、pm2 分別為上、下輥與板坯接觸平均單位壓力.由于板坯傾斜爬坡咬入存在傾角θ，即上下輥咬入角不同（α1>α2）
故l1、l2的計算如下：
l1 =sinα1，，l2=sinα2（4）
上下輥壓入板坯的深度分別為：
h1=[r（l-cosα1） +l1tanθ]/cosθ
h2=[r（l-cosα2） +l2tanθ]/cosθ
圖3 工作輥與機器輥位置的 圖4 a>δh/2時板坯的彎曲 關系筒 情況（r1=r2，ω1=ω2）
顯然，h1>h2，即上輥的壓下量比下輥的壓下量大，使板坯上表面的延伸率大于下表面的延伸率，造成軋機出口處板坯上表面速度大于下表面速度，從而形成板坯出軋機后向下彎曲。當a<δh/2時的情況則不同，板坯將下傾咬入，板坯的受力和變形正好與a>δh/2 時的情形相反，板坯軋制后向上彎曲。
根據我廠的工藝規程，下工作輥輥面比機架輥上輥面高40-47mm，下工作輥輥面比下輥導板弧頂高45mm，而我廠的允許最大壓下量僅為22.5mm，因此軋件在軋制過程中爬坡角度較大。因而將產生較嚴重的扣頭現象。
為了減少鋼板軋制過程中頭部下彎對機架輥造成沖擊，我廠逐漸調低了下工作輥高度，當機架輥輥面標高高度定為800mm時，通過調整壓上系統，在滿足軋制線高度40-47mm的同時，使護板弧頂比機架輥輥面高5-10mm、下工作輥輥座離開滑道8mm以上。通過優化，機架輥壽命由半個月左右提高一個月，最長時50天沒有發生故障。但鋼板扣頭情況仍時有發生。
4 結論
根據在解決板坯彎曲過程采取的措施和實施結果的分析得出以下結論：
（1）板坯上下表溫度差、軋制線高度是造成我廠板坯扣頭的主要因素；
（2）為了減少鋼板軋制過程中頭部彎曲對設備及產品質量的影響，我廠先后對軋制線高度、上下主電機速度等方面做出了優化。特別是通過一個下調軋制線高度，并且使軋制線高度相對穩定，能夠有效穩定鋼板頭部彎曲彎曲量，有利于鋼板頭部彎曲的控制；
（3）我廠除了在保證鋼坯加熱溫度均勻性上采取措施外，軋制時最常用的就是通過及時調整上下主電機速差來控制。在開坯階段，由于爬坡角度較大，會產生扣頭現象，此時，將下電機速度調大能夠減小下彎扣頭趨勢；在精軋階段，由于上表降溫快，會產生翹頭，此時，將上電機速度調大能夠減小上彎翹頭趨勢；
（4）雖然軋制時鋼坯的頭部彎曲現象還時有發生，但通過上述措施已得到有效控制，特別是機架輥的使用壽命提高了一倍以上。
【參考文獻】
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[2]鄒家祥.軋鋼機械[m].3版.北京：冶金工業出版社，2000：176-203.
[3]孫本榮，王有銘，陳瑛.中厚鋼板生產[m].北京：冶金工業出版社，1993：212-232.
轉速與線速度范文6
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發帖時間：2009年12月30日
樓主：謝頓
【編者】：一個全新的欄目，希望借助這個欄目，將大家在u客論壇中的“胡言亂語”到這里，使更多的讀者可以在這些“稚嫩”的思想火花中有所得，有所思。也希望大家更多地關注論壇，積極參與論壇話題的討論。提醒一下，本帖的樓主將獲得創意獎金100元。
【謝頓】：地球若停轉1秒會咋樣?我覺得地球停轉這1秒的話，人和很多建筑物都會飛出去!理由如下：由于慣性的原因，而且地球的速度是很快的!就如同坐在運動的汽車上，汽車突然剎車，你是不是向前沖呢?如果你恰巧在高速公路上就會被甩出車外的!嘿嘿，個人愚見!不要見笑的說!
【gfyzol】：我站在極點上，地球自轉線速度為零，我會安然無恙。赤道上的人最倒霉了，那里線速度最大。慣性作用力也就最大，一定會被摔得很慘。
【cm4829456】：估計后果會很嚴重。
【zctiens1024】：可能會有地震!
【行走】：后果不堪想象啊!
【02home】：呵呵，后果不堪設想。
【dqxdy】：我會直接“昏昏倒地”……希望那時候我在飛機上……
【天將】：推薦大片《地球停轉之日》。
【奎目郎119】：我們北半球中部的人摔得也不會輕的。到時候，恐怕到處郝能看到“樓脆脆”了!
【銀河】：停不了1秒，制動太費勁拉，小心把地球物質甩出去，重新啟動又爪麻煩，沒法加速。
【adobe】：其實這是個古老的問題了，很多人已經想過。小過題目沒有寫足公轉還是自轉，公轉如果停轉可比自轉更慘，公轉速度比自轉(赤道處)線速度大很多，公轉約30千米，秒，自轉約400米／秒。公轉突然停止，海水、空氣都得飛出地球，比第三宇宙速度都伙，建筑和生物一樣可以免費遨游太空。
【簡單】：咋地不咋地，該睡睡，該吃吃!
【楊晶棋】：我想，應該不會被甩出去吧，因為地球又沒有在高速運轉，頂多人們就會在停止轉動的那1秒頭昏腦漲跌倒在地，或者會跌倒后平躺在地吧!
【謝頓】：地球的質量知道、公轉速度也知道，慣性應該能算出來，地球的結構應力也知道，猛然剎住車，估計這顆星球就解體了。
【utq】：“其實這是個古老的問題了，很多人已經想過。不過題目沒有寫是公轉還是自轉。公轉如果停轉可比自轉更慘，公轉速度比自轉(赤道處)線速度大很多，公轉約30千米／秒，自轉約400米／秒，公轉突然停止，海水、空氣都得飛出地球，比第三宇宙速度都快，建筑和生物一樣可以免費遨游太空。”自轉驟停，會引起板塊產生錯位移動以及全球性的海嘯，由于地球板塊結構分布不均勻，可能還會引發地震。因為地面物體受到(地心方向)的引力遠大于由地球自轉引起的(原有)離心力，所以“停轉”(不論用多大的速率急剎車)不會把地面的物體(包括空氣)拋出地球。地球(沿太陽軌道)公轉停止1秒，相當于人造衛星失速――平衡太陽引力再沿著剛剛下落進入的低軌道運行。如果這時地球還是具有原來(高)軌道的速度的話，它還會慢慢回升到原來的軌道。
【謝頓】：地面物體受到的引力大還是地球停轉產生的離心力大，這個問題花點時間也應該能算出來。
【utq】：人造衛星的發射之所以那么困難，就是因為地球引力遠遠大于(自轉)離心力的原因。還不用考慮空氣阻力，“1秒的加速時間”是很難把地面物體推到衛星軌道的。
【huosiren】：1秒，時間太短，該啥樣還啥樣。
【utq】：看問題的角度很廣。還可以考慮地球在沿銀河系軌道上“停轉1秒”。雖然產生的沖力更大，地球相對銀心的離心力失去了，可是太陽對地球的引力依然存在，而且太陽對地球的引力始終是遠遠大于銀心的引力，所以從總的情況看，地球還是會受太陽的引力控制。具體到地面物體還要看剎車著力點是作用在地心上。還是整個地球(包括地面上的一切物體)同時受到減速。減速的力源可以是小行星的“迎頭”碰撞，這的確是災難性的事件。所以有的幻想還是有一些科學參考意義的。
【謝頓】：1秒的急剎車，讓地球本身解體足夠了。緩慢停下來除外。
【Ihwan】：這位兄弟很專業啊，呵呵。
【蛇院】：2012就是這樣產生的，呵呵，樓主太有才了。不過1秒這么短，是不是有一點不太可能……也許我們現在追求的幸福，早已被我們自己所拋棄，早已成為永遠不能再次得到的歷史。
