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混凝土配合比設計規程范文1
【關鍵詞】建筑；材料；混凝土；配合比；設計
在建筑領域內，結構材料是研究重點，對基礎的混凝土配合比設計與優化是新型科技發展下的產物，也是提升混凝土性能的關鍵性環節，在以強度、耐久性能為重點的混凝土配合比設計必須以其理念和定則為指引，在實踐應用中要改變傳統以經驗為主的半定量設計方法，優化高效減水劑和礦物摻和料為主的新型混凝土，從而全面提升混凝土拌和物的性能，確保混凝土的質量。
一、混凝土配合比設計面臨的現狀分析
在現代混凝土的快速發展的背景下，傳統以經驗為主的混凝土配合比設計理念已經不適應新時代的需求，在新的科技手段和環境中，現代建筑的混凝土結構材料使用了復合型的超塑化劑和超細礦物質摻合料，這使得混凝土的配合比設計更為復雜，主要包括：混凝土配合比指標由抗壓轉為了耐久性設計；摻合料的新型技術采用了粉煤灰、磨細礦渣粉和硅灰，它們影響了混凝土的力學結構和耐久性能；新型高效減水劑的廣泛運用，尤其是聚羧酸減水劑的應用，降低了低水膠比混凝土的黏度，改變了混凝土的流變性能。
由上可知，混凝土的配合比設計的控制難度和復雜性都已加大，在水泥工業迅猛發展的社會環境中，水泥因其礦物組分發生了改變，水泥的強度和細度都有較大程度的提高，這不利于當前對混凝土耐久性能的要求，而新型礦物摻合料摻入混凝土中則有助于提高混凝土的耐久性能，對其強度和耐久性進行綜合的提升與改善。而在現實情況下，我國卻呈現出混凝土用量與礦物摻合料的供求矛盾與沖突，由于礦物摻合料的供應不及混凝土的實際用量需求，因而兩者出現緊張的態勢，伴之而來的則是劣質礦物摻合料的涌入，這給建筑安全生產帶來了極大的質量隱患。另外，還有諸如：砂石、其他原材料資源的枯竭，也使混凝土的質量面臨巨大的挑戰。
總之，對混凝土配合比的設計在當前形勢下顯得至關重要，必須在有限的原材料供給條件下，進行綜合比較、確定合理的混凝土配合比設計，以保證混凝土的用量需求。
二、混凝土配合比設計的理論及定則闡述
我們要明晰混凝土配合比設計的概念，它是指對相關原材料進行組分設計，而達到混凝土的強度和耐久性、工作性能要求的設計。首先，混凝土配合比的強度要求是當前主要的應用要求，在對混凝土進行配合比的設計中要注重膠凝材料組分和水膠比，才能提升混凝土的抗壓強度；其次，混凝土的耐久性能也在逐漸成為當前混凝土配合比設計的關注焦點，實踐證明 ，混凝土結構極易受到外來的有害介質的侵蝕，因此，必須在對混凝土配合比設計之時，首要一點即是對其滲透性能進行控制，對混凝土的密實度進行主要設計控制分析。
在多年的實踐經驗之中，對于混凝土配合比設計的研究積累了相當的資料，下面進行混凝土配合比設計的四項定則闡述：
1、灰水比定則。混凝土灰水比的大小與混凝土的強度和密實度密切相聯，需要在混凝土配合比設計中加以重點關注。
2、混凝土密實體積定則?；炷恋膬仍诠羌苡缮笆葮嫵?，在砂石進行堆積的過程中必然會產生空隙，這時，需要用漿體對砂石當中的空隙進行填充，這樣，混凝土之中的砂、石、水、膠凝材料混合在一起，聚合為混凝土的總體積，這一絕對體積即可成為混凝土配合比設計的基礎性依據。
3、最小單位加水量或最小膠凝材料用量定則?；炷列枰不３制浞€定性，就必須在原材料和灰水比固定的前提下，進行漿體最小數量的設計控制，以滿足混凝土混合比設計的經濟性目標。
4、最小水泥用量定則?；炷猎谠缙陔A段，要進行膠凝材料的最小用量選擇，這樣可以降低混凝土的水化過程，提升其抗侵蝕的性能。
三、混凝土配合比設計方法探討
1、混凝土配合比設計之前要充分考慮的問題
對于混凝土配合比的設計，在設計之前要做好三個方面的準備：其一，要對混凝土原材料進行能力和質量的評估和了解。由于我國原材料資源呈現枯竭和供不應求的態勢，因而，原材料的供應的質量水準不一，在進行混凝土配合比設計之前要對自身的實際狀況進行“量體裁衣”式的估算。其二，混凝土使用的環境也是進行其配合比設計的考慮因素之一，由于混凝土使用部位的不同，結構布置也不同，因而要對混凝土的材料進行合理的選擇。其三，建筑企業的自身生產狀況和機械設備水平也是混凝土配合比設計要考慮的因素，建筑企業是否有能力進行混凝土配合比設計方案的實施、是否有足夠的機械設備如：下料斗等，這些都涉及到混凝土配合比設計的方法應用。
2、混凝土配合比設計過程要有針對性。
由于建筑工程有不同的特點，因而混凝土的工程應用也體現在不同的部位和環境之中，為了達到混凝土配合比設計的合理化設計要求，要進行有針對性的設計。例如：在對一些承重部位結構的設計，如：樁基、橋墩、承重柱等，就要適當地提高混凝土配合比設計的等級，以保證建筑結構的穩定和可靠性能；而對于一些不具有承重功能的大型結構混凝土應用部位，如：地下室底板、承臺等，就在保證其部位基礎功能滿足的前提下，進行膠凝材料用量的節約。
3、混凝土配合比設計要進行靈活的調整
由于新型材料減水劑的加入，混凝土配合比原材料的成本有所提高，在進行混凝土配合比設計時，要進行水膠比、用水量、膠凝材料、礦物摻合物、減水劑等的綜合考慮，不能一味地控制昂貴原材料：減水劑的用量，這樣會導致建筑工程質量的下降，必須依據實際建筑情況，進行統籌的考慮，靈活的調整。
4、采用振實密度法進行混凝土配合比設計。
混凝土在實踐應用中必須有良好的粘彈性能，因此對于其配合比設計過程中要采用振實密度的方法，使混凝土中的石子與砂漿在混凝土總體積中占有適宜的比例，不會產生機械咬合作用；同時，混凝土漿體的粘度要適中，粘度過大或者過小，都會影響混凝土的質量，影響施工。
5、混凝土配合比設計還要關注砂漿和漿體的撥開系數。
混凝土結構是一個體積龐大的密實體，設總體積為1，砂漿體積為石子空隙體積的A倍（A即為砂漿撥開系數），水泥漿的體積是砂子空隙的B倍（B為凈漿的撥開系數），在這個系數條件之下，采用混凝土配合比設計的體積模型計算方法。
四、結束語
在現代化建筑工程結構之中，混凝土的高性能化應用對混凝土的質量提出了更高的要求，這主要表現在混凝土不但要達到規定的工作性和強度要求，還要達到結構設計的使用壽命的抗裂性和耐久性要求。這對于混凝土配合比設計而言，是一個更為復雜而系統的課題，需要運用相關設計理論方法，以保證混凝土工作性能為前提，進行全面的統籌考慮，靈活的把握。
參考文獻：
[1]沈嫣秋.粗集料強度對混凝土力學性能的影響[J].低溫建筑技術.2012（06）
[2]武俊宇，武俊慧，聶法智，樸春愛.利用礦山廢石制備自密實混凝土及其工程應用[J].混凝土.2011（09）
[3]成振林，王小東.粗骨料對混凝土性能的影響[J].混凝土與水泥制品.2012（06）
[4]王林，王棟民.關于當代混凝土配合比設計方法的探討[J].新型建筑材料.2012（05）
[5]廉慧珍.評《普通混凝土配合比設計規程》（JGJ55-2011）――兼談如何認識和編制及使用技術標準和規范[J].混凝土世界.2012（03）
混凝土配合比設計規程范文2
關鍵詞：混凝土配合比設計 優化
中圖分類號：S611 文獻標識碼：A 文章編號：
引言
1.概述
珠江三角洲經濟區外環公路江門至肇慶高速公路（江肇高速公路），全線采用雙向六車道高速公路標準建設，設計速度100km/h，路基寬度33.5m，橋涵設計汽車荷載采用公路-Ⅰ級。江肇高速公路控制性工程--毛氈嶺隧道，位于肇慶高要蜆崗鎮，單洞長9583m (左洞起止樁號LK72+688~LK77+450，右洞起止樁號LK72+699~LK77+520)。
2.隧道路面結構設計
毛氈嶺隧道進出洞口400m設計為復合式路面：4cm抗滑式改性瀝青砼AC-13+6cm 中粒式改性瀝青砼AC-20下面層+ 24cm水泥混凝土面板+15cm C20混凝土基層+15cm C20混凝土整平層；其余路面結構為水泥混凝土路面：30cm水泥混凝土路面+15cm C20混凝土基層+15cm C20混凝土整平層。30cm水泥混凝土路面設計年限為30年，設計強度以齡期28d的彎拉強度標準值（fr=5.0MPa）為標準。采用滑模攤鋪施工方法。
正文
1.水泥混凝土配合比設計
1）設計依據：
a.《珠江三角洲經濟區外環公路江門至肇慶高速公路路面施工圖設計》相關說明
b.《公路工程水泥混凝土路面施工技術規范》JTG F30-2003
c.《公路工程水泥及水泥混凝土試驗規程》JTG E30-2005
d.《公路工程集料試驗規程》JTG E42-2005
e.《普通混凝土配合比設計規程》JGJ 55-2000
2) 設計要求：
a.設計抗彎拉強度5.0MPa
b.坍落度30-50mm
3) 原材料說明：
a.水泥：采用中材牌P.O42.5普通硅酸鹽水泥，相關指標見下表：
檢測 項目 細度(%) 標準稠度用水量（%） 凝結時間 安定性 抗壓強度 抗折強度
初凝 終凝 3天 28天 3天 28天
標準值 ≯10 沉于距板6±1mm時 不早于
45分鐘 不遲于600分鐘 沸煮法檢驗合格 ≮10.0 ≮32.5 ≮2.5 ≮5.5
實測值 2.8 28.4 372分鐘 517分鐘 合格 21.3 5.0
b.碎石： 由龍興石場生產提供，其規格為4.75～9.5mm（小石），9.5～19mm（中石），16～26.5mm（大石）；
各主要指標壓碎值(=13.0%)、針片狀(=5.0%)、含泥量(=0.4%)等經檢測各項指標均符合設計要求。
c.砂： 采用西江砂場生產的中、粗砂，該砂質地堅硬、潔凈，細度模數變化在3.0～2.3之間，屬中砂。
各主要指標細度模數（=2.75）、含泥量（=0.4%）等經檢測符合規范及設計要求。
d.水：當地山泉水。
4) 5.0MPa水泥混凝土設計配合比優化
a.水泥混凝土配合比：
水泥：水：砂：碎石= C0:W0:S0:G0 = 380:160:649:1260 (Kg/m3)，設計水灰比W/C=0.42
b.配合比優化：
在砂率、水灰比不變及合成級配符合4.75-26.5mm連續級配要求的前提下，對各檔碎石摻合量進行調整。具體見下表：
各檔碎石摻合量及比例
設計配合比 大石 中石 小石
一般配合比A 819（65%） 0 441（35%）
密級配優化配合比B 378（30%） 630（50%） 252（20%）
c.配合比合成曲線：
A配合比合成級配曲線圖
B配合比合成級配曲線圖
根據兩種合成級配圖可見，無論是一般配合比還是優化配合比，其合成級配曲線均符合4.75~26.5mm連續合成級配要求。
2.試驗路鋪筑
為了比較A、B配合比優異性，在毛氈嶺隧道左洞，采用滑模攤鋪各施工200m（A: LK77+050~LK77+250; B: LK77+250~LK77+450），后期養生方法一致。試驗結果見下表：
1）室內標準試驗
表1 室內標準試驗結果
可見在水灰比及砂率一樣的前提下， A配比較B配比彎拉強度值更高。
2）現場試驗檢測
為了比較A、B配合比現場攤鋪結果，對試驗段進行抽芯、平整度、芯樣劈裂試驗。結果見下表：
表2 芯樣檢測結果
可見，B配合比較A配合比在彎拉強度上有明顯提高，視芯樣飽滿度、均勻性、密實性表現更為合理。
表3平整度檢測結果
可見，在采用相同滑模攤鋪施工工藝的前提下，B配合比較A配合比在平整度上更易控制，取得效果更為良好。
結論
根據以上試驗結果，可知采用密集配優化設計配合比較一般配合比，無論在施工和易性、彎拉強度，還是路面平整度上，密級配優化配比均顯示出明顯優勢，并已在毛氈嶺隧道得到實際應用。
依據路面水泥混凝土配合比設計原則，兼顧經濟性的同時既保證路面砼要有足夠的抗彎拉強度、合適的工作性能、優越的耐久性，因此在水泥混凝土路面配合比設計中，可優先考慮采用密級配水泥混凝土優化配合比。
參考文獻
【1】劉源姝；蘇靜；水泥混凝土路面設計中的要點分析[J]；四川建材；2011年04期
【2】彭鵬；混凝土路面配合比設計及施工中易出現的問題[A]；土木建筑學術文庫（第7卷）[C]；2007年
混凝土配合比設計規程范文3
通過系統研究各配制參數（如：堿組分、水膠比、膠凝材料用量等）對堿礦渣混凝土28 d抗壓強度的影響，深入分析了28 d抗壓強度分布規律與方差間的關系。結果表明：堿礦渣混凝土28 d抗壓強度符合正態分布，且與水膠比呈明顯反比關系。在此基礎上，提出了適用于堿礦渣混凝土的回歸方程，確定了公式中回歸系數αa和αb分別為0.796和0.897，得出了堿礦渣混凝土配合比參數選擇與設計的具體方法。
關鍵詞：
堿礦渣混凝土； 抗壓強度； 抗壓強度方差； 回歸分析
Abstract：
This paper examined the effects of crucial parameters， including W/B， binder content， alkali component， on compressive strength of alkaliactivated slag concrete. Based on results obtained， the statistical distribution and variance （standard deviation） of compressive strength results were estimated， and the analysis results from experimental data indicated that the compressive strengths of AASC at the age of 28 day fitted normal distribution and is inversely proportional to the liquidsolid ratio. The relationship between W/B and compressive strength was established through regression analysis， the regression coefficient of formula αa and αb is 0.796 and 0.897 respectively. As such， a simple mix design method for alkaliactivated slag concrete was proposed.
Keywords：
alkaliactivated slag concrete； compressive strength； standard deviation of compressive strength； regression analysis
中在工業現代化的進程中每年有超過10億t的工業廢渣排放，而綜合利用率不足40%，累積存達64億t。這些工業廢渣大多為低活性鋁硅酸鹽材料，是一類可再利用資源，能夠用于制備不同類型膠凝材料和摻合料[13]。其中，以化學原理設計制備的無熟料水泥〖XC半字線.tif，JZ〗堿礦渣水泥多年來被受關注[2，45]。科研人員對堿礦渣水泥及混凝土的水化機理、力學性能、變形規律、耐久性能等諸多方面進行了大量研究，取得了豐碩成果[2， 612]。研究表明，堿礦渣水泥在制備過程中排放的“溫室氣體”僅為普通硅酸鹽水泥的10%，單位產品生產能耗只是傳統水泥的30%左右，同時，該材料具有早強、高強、低水化熱、高抗凍和優良的抵抗化學浸蝕的性能，特別適用于Cl-、SO2-4等強腐蝕環境，例如：大壩工程、防輻射工程、有毒廢棄物的處置與治理等[2， 4， 68]，因此，屬于環保、低碳、高性能膠凝材料，極具開發潛力。
然而，由于堿組份種類復雜、各地廢渣種類繁多、質量參差不齊，在具體配制時仍無具體依據可考，導致目前的堿礦渣混凝土配合比設計方法仍以經驗為主，工程用堿礦渣混凝土（尤其是承重結構）還停留在20世紀60年代預制構件的水平，已經不能滿足實際需求。
本文對堿礦渣混凝土具體的參數選擇與設計方法展開了研究。分析了堿礦渣混凝土各配制參數（如：堿組分、水膠比、膠凝材料用量）對28 d抗壓強度的影響及分布規律與方差的關系，提出了基于保羅米公式適用于堿礦渣混凝土的的回歸方程，進而確定了制備堿礦渣混凝土參數選擇與設計方法。
1原材料及試驗方法
1.1原材料
礦渣：采用重鋼集團礦渣，振動磨粉磨45 min，比表面積為460 m2/kg，化學成分見表1。試驗時，摻入2.5%緩凝組分[2， 9]。水玻璃原液：采用重慶某化工廠生產的水玻璃，化學成分及性能見表2。氫氧化鈉：標準工業用氫氧化鈉，純度為99%。細集料：岳陽中砂，細度模數為2.37。粗集料：歌樂山5～20 mm連續級配石灰巖碎石，最大粒徑為20 mm?！糉L）〗
1.2試驗方法
研究了堿組分類型、膠凝材料用量和水膠比對堿礦渣混凝土性能的影響。混凝土配合比見表3，其中，6組混凝土成型30組試件（見表3備注）以評估堿礦渣混凝土強度分布規律和方差，其余配比成型10組確定水膠比與抗壓強度之間關系。
堿礦渣混凝土攪拌成型和強度測試按《普通混凝土拌合物性能試驗方法》 （GB/T 50080―2016）和《普通混凝土力學性能試驗方法》（GB/T 50081―2016）規定進行。混凝土攪拌完成后，測試出機塌落度，同時成型抗壓強度試件（100 mm×100 mm×100 mm）。在成型1 d后拆模，將試件移至標養室（溫度：20±2 ℃，相對濕度大于95%），養護28 d時測試抗壓強度。
2試驗結果與分析
2.1堿礦渣混凝土抗壓強度的分布規律與樣本方差
在普通混凝土配合比設計時，設計前需明確兩個問題：混凝土抗壓強度分布規律及其波動性（即方差）。對于同批混凝土，通常假設其強度值是符合正態分布規律，方差則一般通過已往數據或查表取值。目前，關于堿礦渣混凝土抗壓強度分布及其方差的報道很少，本文集中研究不同堿組分和水膠比條件下的堿礦渣混凝土強度分布規律與方差水平、確定方差與抗壓強度之間關系，共研究了6組混凝土配合比，固定堿當量和礦粉摻量，配制堿礦渣混凝土的堿組分為水玻璃（WG）和NaOH，具體配合比見表3。
圖1給出了不同水膠比條件下水玻璃和NaOH激發礦渣混凝土強度分布頻率統計圖。從圖中可以看出4個明顯趨勢：1）同水膠比條件下，水玻璃激發的堿礦渣混凝土抗壓強度要明顯高于NaOH為堿組分（超出25 MPa以上）；2）在兩種堿組分條件下，堿礦渣混凝土抗壓強度都屬正態分布；3）在堿組分相同條件下，抗壓強度的偏差相近；4）堿組分類型對堿礦渣混凝土抗壓強度偏差有顯著影響，水玻璃激發要明顯高于NaOH激發的堿礦渣混凝土。
為檢驗堿礦渣混凝土抗壓強度數據分布特性，研究對6組數據進行了RyanJoiner正態分布測驗。由檢驗結果可知，所有RyanJoiner檢驗值均在099以上（RyanJoiner檢驗值約接近1，樣本約接近正態分布[13]），同時，p值遠大于0.1閥值，表明6個樣本都滿足正態分布要求，因此，可認為堿礦渣混凝土抗壓強度屬于正態分布。
樣本方差是在配合比設計前需確定的另一主要參數。圖2給出了堿礦渣混凝土抗壓強度方差和方差的95%置信區間。根據圖2數據可知，水玻璃為堿組分的堿礦渣混凝土抗壓強度方差約為4.5 MPa，與普通混凝土抗壓強度方差相近；當堿組分為NaOH時，抗壓強度的方差為1.3 MPa，略低于普通混凝土抗壓強度方差[2， 1415]。此外，堿組分相同時，水膠比對堿礦渣混凝土抗壓強度的方差影響并不明顯。這表明堿組分種類不但影響抗壓強度的值，對其波動性影響也十分顯著。水玻璃激發的堿礦渣混凝土抗壓強度較高可能是導致這一現象的主要原因[2， 14]，另外，本次研究采用的工業級NaOH，純度較高（>99%），質量較為穩定，因此，用其所配置混凝土抗壓強度波有越閑
2.2水膠比和膠凝材料用量對堿礦渣混凝土抗壓強度的影響
在設計普通硅酸鹽混凝土配合比時，水膠比由配制強度和保羅米公式確定[23， 14]。目前，關于堿礦渣混凝土計算方法的相關報道很少，為堿礦渣混凝土配合比設計提供依據，應建立堿礦渣混凝土抗壓強度與水膠比之間的定量關系。本次試驗選擇水玻璃和NaOH兩種堿組分，在3個膠凝材料用量水平上研究5個水膠比堿礦渣混凝土抗壓強度的變化規律（混凝土具體配合比見表3）。
圖3給出了兩種堿組分在不同水膠比和膠凝材料用量的條件下的抗壓強度。如圖所示，當堿組分相同時，堿礦渣混凝土的抗壓強度隨水膠比增加幾乎呈線性遞減（相關系數大于0.85）。對于普通混凝土當水膠比在0.38～0.65范圍內，抗壓強度與水膠比同樣存在一個線性區間[1415]，堿礦渣混凝土也呈現相似規律。為驗證以上分析的有效性，圖4給出了回歸分析殘差特性。數據表明，NaOH激發混凝土抗壓強度的殘差（5 MPa以內）要小于水玻璃激發組（10 MPa以內），這是由于兩組之間方差差異所致（見圖2），而且，殘差基本符合正態分布且均勻分布在預測值的兩側，驗證了分析結果的可靠性。
另外，當膠凝材料用量從350 kg/m3增加至550 kg/m3時，堿礦渣混凝土抗壓強度略有降低（最大降低幅度為7 MPa）。這是由于在保持水膠比不變的前提下，混凝土單方用水量隨膠凝材料用量增加而增加，這加大了硬化后堿礦渣混凝土孔隙率，以至于在高膠凝材料用量時抗壓強度下降。此作用在高水膠比、高膠凝材料用量條件下尤為明顯（如圖3所示）。
研究數據表明，盡管抗壓強度與水膠比呈線性關系，但水玻璃激發時斜率較大，此外，水玻璃激發時，抗壓強度與水膠比相關系數（0.93）明顯高于NaOH激發的混凝土（0.85）。綜合考慮樣本方差、抗壓強度隨水膠比變化范圍、抗壓強度與水膠比相關性，本次研究建議用水玻璃配制承重結構的堿礦渣混凝土。
根據《普通混凝土配合比設計規程》JGJ 55―2011[16]，混凝土抗壓強度與水膠比間的基本關系可由式（1）確定。
式中：fcu，0為混凝土配制強度，MPa；W/B為混凝土水膠比；fb為膠凝材料28 d膠砂抗壓強度，MPa；膠凝材料28 d膠砂抗壓強度fb可按現行標準《水泥膠砂強度檢驗方法法》（GB/T17671）實測；αa，αb為回歸系數。
目前，關于堿礦渣混凝土的相關回歸方程并沒有建立。本課題組研究結果表明[2， 9]，當堿組分為水玻璃、堿當量為5%時，堿礦渣膠砂強度（fb）與52.5普通硅酸鹽膠砂強度相近。根據式（1）和圖3中所示的測試結果，對水玻璃激發的堿礦渣混凝土抗壓數據進行非線性回歸分析，確定式（1）中的回歸系數αa和αb分別為0.796和0.897（注：適用于實配28 d抗壓強度在40～80 MPa之間的堿礦渣混凝土）。
2.3堿礦渣混凝土配合比設計方法
在擬報批的住房和城鄉建設部行業規范《堿礦渣混凝土應用技術規程》中，堿礦渣混凝土配合比設計方法與《普通混凝土配合比設計規程》（JGJ 55―2011）[16]中規定相似，具體步驟如下（公式中參數的意義與形式參照JGJ 55―2011制定）：
1）確定堿礦渣混凝土配制強度對于堿礦渣混凝土抗壓強度保證率選為95%，因此，實配混凝土抗壓強度可由式（2）確定。
式中：fcu，0為混凝土實配抗壓強度，MPa；fcu，k為混凝土的設計強度等級值，MPa；σ為混凝土抗壓強度標準差，MPa。
2）確定堿礦渣混凝土抗壓強度標準差（σ）根據實際情況，可選用以下兩種方法確定堿礦渣混凝土強度標準差（σ）：
（1）當具有近1～3個月的同一品種、同一強度等級混凝土的強度資料，且試件組數不小于30時，混凝土強度標準差應按式（3）計算。
式中：σ為混凝土強度標準差；fcu，i為第i組的試件強度，MPa；mfcu為n組試件的強度平均值，MPa；n為試件的組數。
（2）在沒有實測數據的情況下，可根據本次試驗測試結果1選擇。由水玻璃激發的堿礦渣混凝土抗壓強度偏差為4.6 MPa（3個水膠比條件下，堿礦渣混凝土抗壓強度方差平均值）。
3）確定堿礦渣膠砂抗壓強度
可根據堿當量選擇水玻璃激發堿礦渣膠砂強度（fb）。前期數據表明當水玻璃模數為1.5時，在堿當量為4%情況下，堿礦渣膠砂抗壓強度滿足《水泥膠砂強度檢驗方法法》（GB/T 17671）中42.5級水泥要求，而堿當量增為5%時滿足52.5級要求[ref]。
4）確定堿礦渣混凝土水膠比
根據實配混凝土抗壓強度和保羅米公式（式（1））確定堿礦渣混凝土初始水膠比。
5）確定堿礦渣混凝土單方用水量
每立方米混凝土用水量應符合《普通混凝土配合比設計規程》（JGJ 55―2011）中的規定，根據粗骨料的品種、粒徑及施工要求混凝土稠度，選取單方用水量。
6）確定堿礦渣混凝土單方膠凝材料用量確定單方用水量之后，用式（4）計算膠凝材料用量。
式中：mb0為每立方米礦渣用量，kg/m3；mw0為計算配合比每立方米混凝土的用水量， kg/m3。
7）確定骨料用量堿礦渣混凝土其它配合比參數，砂率、粗細骨料用量按照《普通混凝土配合比設計規程》（JGJ 55―2011）規定計算。
堿礦渣混凝土粗、細骨料用量由質量法計算，每立方米混凝土拌合物的假定質量（kg），可取2 350～2 450 kg/m3。
3結論
研究了不同配合比參數（水膠比、堿組分種類、膠凝材料用量）對堿礦渣混凝土抗壓強度分布規律與方差的影響，得到如下結論：
1）使用水玻璃或NaOH激發的堿礦渣混凝土抗壓強度均符合正B分布。
2）不同堿組分條件下堿礦渣混凝土強度與水膠比呈線性關系，且殘差均勻分布在預測值兩側并符合正態分布，證明堿礦渣混凝土強度與水膠比的線性關系成立。
3）水玻璃激發的堿礦渣混凝土質量更為穩定，其配合比設計方法可以按照普通混凝土配合比設計方法進行，回歸公式中的系數αa和αb分別為0.796和0.897。
論文明確了水玻璃激發堿礦渣混凝土的水膠比與抗壓強度關系，計算了方程中回歸常數（αa和αb），提出了堿礦渣混凝土配合比設計方法，為《堿礦渣混凝土應用技術規程》中關于混凝土配合比設計參數選擇依據和設計準則提供了進一步的說明。
參考文獻：
[1] GARTNER E. Industrially interesting approaches to“lowCO2”cements [J]. Cement and Concrete Research， 2004， 34：14891498.
[2] 蒲心誠. 堿礦渣水泥與混凝土[M]. 北京：科學出版社，2010.
PU X C.Alkaliactivated slag cement and concrete [M].Beijing：Science Press，2010. （in Chinese）
[3] CHOI J I， BANG Y L， RANADE R， et al.Ultrahighductile behavior of a polyethylene fiberreinforced alkaliactivated slagbased composite [J].Cement and Concrete Composites， 2016， 70：153158.
[4] GARCIALODEIRO I， FERNAMANDEZJIMENEZ A， PALOMO A. Variation in hybrid cements over time. Alkaline activation of fly ashCportland cement blends [J]. Cement and Concrete Research， 2013，52：112122.
[5] 殷素紅， 文梓蕓， 余其俊. 堿激發碳酸鹽礦膠凝材料反應產物的研究[J]. 硅酸鹽學報， 2004，32：311316.
YIN S H， WEN Z Y， YU Q J.Study on reaction products of alkaliactivated carbonatites cementitious matierals [J]. Journal of Chinese Ceramic Society， 2004，32：311316. （in Chinese）
[6] 陳友治， 蒲心誠. 新型堿礦渣混凝土抗凍性研究[J]. 低溫建筑技術， 1997， 69：56.
CHEN Y Z， PU X C， Research on the frost resistance of a new type of alkalislag concrete [J]. Low Temperature Architecture Technology， 1997， 69：56. （in Chinese）
[7] WANG S D， SCRIVENER K. 29Si and 27Al NMR study of alkaliactivated slag [J]. Cement and Concrete Research， 2003， 33：769774.
[8] NAZER A， PAYA J， BORRACHERO M V， et al. Use of ancient copper slags in Portland cement and alkali activated cement matrices [J]. Journal of Environmental Management， 2015， 167：115123.
[9] 楊長輝， 劉先鋒， 劉建. 堿礦渣水泥及混凝土化學外加劑的研究進展[J]. 混凝土， 2006，198：1718，29.
YANG C H， LIU X F， LIU J.The research progress of chemical admixture for alkaliactivated slag cement and concrete[J]. Concrete， 2006，198：1718，29. （in Chinese）
[10] BERNAL S A， PROVIS J L， GUTIERREZ R M D， et al. Accelerated carbonation testing of alkaliactivated slag/metakaolin blended concretes： effect of exposure conditions [J].Materials and Structures， 2015， 48（3）：653669.
[11] GU Y M， FANG Y H， YOU D， et al. Properties and microstructure of alkaliactivated slag cement cured at below and aboutnormal temperature [J]. Construction and Building Materials， 2015， 79：18.
[12] RASHAD A M. A comprehensive overview about the influence of different additives on the properties of alkaliactivated slag： a guide for civil engineer [J]. Construction and Building Materials， 2013，47： 2953.
[13] GRAYBILL F A， IYER H K. Regression analysis： concepts and applications [M]. Belmout， Calif： Duxbury Press， 1994.
[14] NEVILLE A M. Properties of concrete [M]. 4th ed. Harlow， Pearson Education Ltd，1995.
[15] PU X C. Superhigh strength， high performance concrete [M]. Taylor and Francis Ltd，2011.
混凝土配合比設計規程范文4
關鍵詞：高性能混凝土；配合比；設計
中圖分類號：S611 文獻標識碼：A文章編號：
Abstract: the rapid development of the construction industry, request the strength of concrete is more and more high, high performance concrete has now become main force of construction, in this paper the calculation method of high performance concrete mixture proportion and the determination of proofreading and make the article, after the high performance concrete proportion determined to provide effective basis.
Keywords: high performance concrete; Mix; design
高性能混凝土耐久性特別良好，同時還具有良好的工作性能，滿足設計要求的力學性能，它有比普通混凝土更為卓越的性能和結構，主要具有以下性能：高強；高的彈性模量；在惡劣的條件下耐久性良好；低滲透性和擴散性；抗化學侵蝕能力；抗凍融破壞；體積穩定性一抗裂性；易密實且不易離析。因此，近年來，高性能混凝土的使用越來越多，特別是混凝土的強度越來越高，使用C50及其以上高性能混凝土的工程與日俱增。高性能混凝土技術是混凝土技術發展史上的又一次重大突破，也是目前混凝土技術的核心和重要發展方向。
配制高性能混凝土價格最低也最現實的技術手段是：高強度等級水泥+高效減水刊+高效摻合料。在進行高性能混凝土配合比設計時，人們往往憑借經驗，然后通過試配予以調整來進行，至今沒有一個簡單有效的配合比計算公式，因而找到計算方法是非常必要的，以便指導工程技術人員進行高性能混凝土的配制。
1配合比的設計
1.1配合比的計算
（1）試配強度的確定
通常C50混凝土施工配制強度要求60M Pa，根據憎通混凝土配合比設計規程》，混凝土配制強度應按下式計算：
式中：――混凝土配制強度(MPa) ；
――混凝土立方體抗壓強度標準值(MPa) ；
――混凝土強度標準差(MPa)。
根據施工單位自己的歷年統計資料確定，無歷史資料時應按現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》的規定取用(高于C35 ，= 6. 0M Pa)。
根據公式（1），C50混凝土的配制強度為：
（2）水灰比的確定
C50混凝土宜采用0. 30，0. 32，0. 34，0. 36，0. 38五個水灰比進行試拌，來確定最佳水灰比。通常采用0.34作為基準水灰比。
（3）用水量的確定
根據石料的粒徑、高效減水劑的減水率及摻量來確定，一般坍落度為75～90mm時，用水量宜控制在145～160 kg /m3，坍落度在170～200mm時，用水量宜控制在160～170kg/m3。
（4）砂率
坍落度在75 ～ 90mm時，宜取0. 28～0. 33。坍落度在170～200mm時，宜取0. 37～0. 40。
（5）砂、石用量
按絕對體積法計算。材料的密度為單位體積的質量，量測出材料的體積和質量，即可計算。通常所說密度，只得是絕對密實狀態下單位體積的質量，對密實的無孔材料如鋼鐵，制成規則的幾何形狀，所量測的體積為絕對密實體積，或稱作實體積；對含有孔隙的固體材料如磚瓦，如欲得出其密度，則可將其磨成細粉，與顆粒很細的材料如水泥、礦物摻合料一樣，用密度瓶量測體積；磨得越細越接近真密度，因此只能磨到一定的粗細程度，求得近似密度值；一般凡是需要磨細來求得其密度的，統一磨到與水泥相同的細度。
1.2試拌調整
使用試拌機前，應用與試配時混凝土配合比相同的水灰比及灰砂比進行測膛，以免正式試拌時水泥砂漿粘附桶壁。試拌量應不小于試拌機額定量的1 /4，混凝土的攪拌方式及加料，宜與生產時使用的方法相同。
試拌得出的拌和物坍落度不能滿足要求或粘聚性和保水性不好時，應保證水灰比不變的條件下，相應的調整水量和外加劑的摻量或砂率，用水量調整的幅度不能過大，因C50混凝土的水灰比低，增加用水量相應水泥用量的增大幅度較大。如通過以上調整，混凝土拌和物仍不能滿足混凝土運輸、泵送等施工工藝的要求或混凝土的性能要求，則要考慮重新選擇水泥或外加劑。
混凝土拌和物坍落度的檢驗，應測定0min，30min， 60min， 90min的坍落度。因拌出的混凝土要經過運輸才入模，如果混凝土的坍落度損失過大，導致運至現場的混凝土無法入模澆注。因此配合比設計時要認真考慮混凝土在運輸、泵送等施工工藝過程中的坍落度的損失，確保混凝土入模時的坍落度。
1.3配合比的確定
當拌和物實測密度與計算值之差的絕對值不超過計算值2%時，可不調整。大于2%時按《普通混凝上配合比設計規程》規定進行相應的調整。C50混凝土配合比確定后，應對配合比進行6～8次的重復試驗進行驗證，其平均值不應低于配制的強度值，確保其穩定性。
2混凝土配合比的確定與校驗
（1）計算有害物質含量?；炷林杏泻ξ镔|的計算是高性能混凝土配合比設計過程中的一個特點，是必須進行的。需計算的有害物質主要為每立方米混凝土中的總堿含量和總氯離子含量。具體計算方法為：根據擬定的配合比，并依據原材料有害物質的檢測結果，計算每立方米混凝土有害物質的含量是否超標。如混凝土配合比有害物質含量超標，則否定該選定的配合比，重新依據規范、標準、技術條件及設計要求調整選定配合比，直至滿足有害物質含量的要求為止。
（2）混凝土配合比試配和調整。根據試拌混凝土和易性，確定基準配合比的砂率、摻合料用量等參數：根據對混凝土所用原材料的檢測情況及以上各條的規定，確定水灰比，并計算理論配合比進行試拌，檢查拌合物的性能。檢驗項目主要有：坍落度、擴展度及其0.5 h損失、泌水率(對泵送混凝土檢測壓力泌水率)、含氣量、表觀密度、凝結時間。當試拌得出的混凝土拌合物性能檢測結果小能滿足要求時，應在保證水灰比小變的條件下調整單位用水量或外加劑摻量或砂率，直至符合要求為止。然后提出供檢驗混凝土各項性能試驗用的基準配合比。
（3）混凝土配合比的確定。根據以上試驗選定的基準配合比為基準，試拌3個(至少3個)小同水膠比的配合比(另外兩個配合比的水膠比較基準配合比分別增加和減少0.02～0.03 ，砂率相應減少和增加1 %），混凝土配合比選定試驗的檢驗項目主要有：坍落度、擴展度及其0.5、1h損失、泌水率(對泵送混凝土檢測壓力泌水率)、含氣量、表觀密度、凝結時間、抗裂性、抗壓強度、電通量、彈性模量(對預應力混凝土)、抗凍性、耐磨性、抗滲性及抗蝕系數(對膠凝材料)、有害物質的計算。
（4）在確定出初步配合比后，還應進行混凝土表觀密度校正，首先計算出其校正系數：用表觀密度的實測值除以表觀密度的計算值。當表觀密度的實測值與表觀密度的計算值之差的絕對值小超過表觀密度的計算值的2%時，則上述初步配合比確定為混凝土的正式配合比設計值，當其超過2%時，則將初步配合比中每項材料用量均乘以校正系數，所得配合比就是混凝土正式配合比。
3總結
本文作者對高性能混凝土配合比設計問題的經驗總結；對配制高性能混凝土具有廣泛而直接的指導意義；對推動高性能混凝土的工程應用有積極的現實意義。其中，總結了配合比的設計計算方法為高性能混凝土配合比設計中摻合料摻量的計算問題提供了一個重要的思路。
參考文獻：
[1]王德懷，陳肇元.高性能混凝土的配合比設計[J].混凝土，1996 (3) :4-10.
[2]遲培云.高性能混凝土的配制技術[J] .混凝土，1996 ,(3)：11-14.
[3]杜慶檐.摻硅灰高強混凝土的強度公式[J].混凝土，1996 , (5)：21-23.
混凝土配合比設計規程范文5
關鍵詞：混凝土；配合比；建筑工程；應用
中圖分類號：TU37文獻標識碼：A 文章編號：
1前言
混凝土是一種常用的建筑材料，現代建筑中大幅度提高普通混凝土性能的基礎上采用現代混凝土技術制作的混凝土，是以耐久性作為設計的主要指標，針對不同用途的要求，在混凝土中摻入一定量的礦物摻合料和高性能復合外加劑，取用較低的水膠比和較少的水泥用量，在施工時采取嚴格的質量控制措施，制備滿足力學性能、耐久性能、工作性能以及經濟合理性的混凝土?；炷烈阅途眯灾笜藶橹饕刂浦笜恕⒉捎幂^低的水膠比、較低的用水量及水泥用量、同時摻加復合外加劑及礦物摻合料等。當環境溫度、原材料質量、配合比、計量發生變化時，其工作性能易發生突變，造成混凝土離析、泌水、和易性差，影響施工并造成混凝土外觀差、耐久性差。因此，原材料質量、配合比選定、混凝土的攪拌、澆注等與混凝土質量密切相關，這些環節必須加以嚴格控制，才有保證混凝土質量。
2、原材料質量
2.1水泥強度
水泥是混凝土的膠結材料，是混凝土中的活性組分，當混凝土配合比不變的情況下，混凝土的強度與水泥的強度成正比。在進行配合比設計時按相應的規范進行。在混凝土配合比設計時，現場用的混凝土骨料包括粗骨料和細骨料都有一定的含水率，不管是雨天還是晴天。骨料的含水或多或少還是有的，尤其是細骨料。這都需要將設計配合比調整為施工用配合比。試驗室混凝土配合比設計按我國標準規定是以骨料（絕對干燥狀態）為基準進行計算，這給配合比的調整帶來很多不便，通過實驗可以得知，骨料的氣干狀態的內部含水是不能在混凝土的攪拌澆搗過程中釋放出的，這部分水只能在混凝土干縮過程中逐漸被吸出，并且不會影響混凝土的實際強度。為了保證混凝土的水灰比及混凝土的強度，測定出合理的含水率至關重要。水泥宜選用低水化熱和低堿含量的水泥，盡可能避免使用早強水泥和高C3A含量的水泥。水泥一般采用大型水泥廠生產的水泥，質量比較穩定，但應注意當砂石堿活性較大時，應采用低堿水泥。采用低堿水泥一是可以降低混凝土含堿量，減少與堿活性骨料發生反應的程度，二是可以減少混凝土開裂的傾向。
2.2砂率
砂率的選用由混凝土的工作性和強度試驗來確定，砂率的大小對混凝土的拌合物工作性影響較大，一般情況下，它隨著水灰比的增大而增大，這是眾所周知的，然而砂率對混凝土強度的影響則意見分歧。從我們的試驗表明，砂率不僅影響混凝土的工作性，而且明顯影響混凝土的強度，在水灰比、水泥用量、石子級配、坍落度等條件一定時，存在一合理砂率。當采用合理砂率時混凝土強度最高。當采用砂率與合理砂率的差值越大混凝土的強度越低。配合比中砂率的選擇受石子的品種、規格、砂子的粗細、水灰比的大小和塌落度的影響，為了得到致密實的混凝土。還應考慮混凝土中砂漿的總量，應保證有足夠的砂漿來填滿石子的空隙，使混凝土的各種材料形成最佳的比例，增強混凝土拌合物的工作性和成型后的密實度。進而提高混凝土的強度。
2.3用水量
根據固定用水量定則，如果單位加水量一定，即使水泥用量在一定范圍內改變（每立方米混凝土水泥增減50-100）,拌合物的坍落度大體上是保持不變的。《普通混凝土配合比設計規范》中，單位用水量的選用是依據混凝土的坍落度和石子的品種及最大粒徑而決定。試驗資料表明，當水灰比變化較大時，對其單位用水量也有影響。當水灰比較小時用水量較大。
2.4摻合料的使用
不同的摻合料具有不同的特性和作用。
表1粉煤灰和礦渣粉的優缺點
礦渣粉和粉煤灰的摻入，減少了水泥用量，延長了混凝土水化熱反應的時間，推遲了溫度峰值的產生且降低了溫度峰值。
2.5外加劑的選擇
外加劑是配制高性能混凝土最重要的材料，配制高性能混凝土的關鍵是要以較低的用水量且要使混凝土達到較大的坍落度、較高的強度以及并具有較小的坍落度損失，這些只有摻加高性能減水劑才能實現，關鍵是看它能不能與其它各種材料（主要是水泥）相兼容，合適自己的才是最好的。
2.6骨料的選擇
粗骨料的粒徑、級配和形狀對混凝土拌合物的可泵性有著十分重要的影響。粗骨料的最大粒徑與輸送管的管徑之比有直接的關系，應符合表2的規定。
粗骨料的最大粒徑與輸送管徑之比表2
粗骨料應符合國家現行標準《普通混凝土用碎石或卵石質量標準及檢驗方法》（JGJ 53-92）的規定。粗骨料應采用連續級配，針片狀顆粒含量不宜大于10%。
粗骨料的級配影響空隙率和砂漿用量，對混凝土可泵性有影響，常用的粗骨料級配曲線可按圖1選用。
圖1 泵送混凝土粗骨料最佳級配圖
泵送混凝土粗細骨料最佳級配圖（圖1）說明：
1）粗實線為最佳級配線；
2）兩條虛線之間區域為適宜泵送區；
3）粗細骨料最佳級配區宜盡可能接近二條虛線之間范圍的中間區域。
3、配合比選定
3.1混凝土配合比設計原則
普通混凝土配合比設計應滿足設計需要的強度和耐久性。水灰比的最大允許值，可參見表3
混凝土的最大水灰比和最小水泥用量表3
注：1．當采用活性摻合料取代部分水泥時，表中最大水灰比和最小水泥用量即為替代前的水灰比和水泥用量。
2．配制C15級及其以下等級的混凝土，可不受本表限制。
3.2混凝土配合比設計各主要參數的確定及配合比設計流程
3.2.1混凝土強度等級的確定。
混凝土強度等級根據設計圖紙確定，且應符合規范中的關于不同環境條件下混凝土結構最低強度等級之規定。
3.2.2石子最大粒徑的確定。
碎石最大公稱粒徑不宜超過混凝土保護層厚度的2/3且不得超過鋼筋最小間距的3/4。配合比設計前應仔細了解設計圖紙中規定的鋼筋最小間距和最小混凝土保護層厚度，以確定配合比所采用的碎石最大公稱粒徑。
3.2.3設計坍落度的確定。
混凝土的坍落度宜根據施工工藝、澆注方法、鋼筋最小間距確定?，F高性能混凝土采用泵送施工較多，要求流動性好且不易離析、不泌水，考慮到施工現場混凝土坍落度損失及炎熱天氣的施工，坍落度設計時不宜太小，實際應用中泵送混凝土坍落度一般選擇120～160mm。
3.2.4試配強度的確定。
試配強度按照《普通混凝土配合比設計規程》（JGJ55）計算,水下混凝土配合比設計時，試配強度應乘以一個1.1~1.15的保證系數。配置強度的確定應該是：設計強度+1.645*標準差。
3.2.5水膠比的確定。
混凝土配合比設計規程范文6
【關鍵詞】 混凝土；配合比設計；參數；取值
水泥混凝土是一種多組分的復合材料，各組成材料的配合比例是否科學合理，決定著混凝土能否滿足設計和施工要求，因此，正確地進行配合比設計是保證混凝土強度、工作性、耐久性和經濟性的關鍵環節。配合比設計時一些主要技術參數的取值是否合理，直接影響著混凝土工程的技術性能和成本。本文試圖就配合比設計的一些技術參數的取值問題進行探討。
1.混凝土試配強度的確定
《普通混凝土配合比設計規程》規定：為使所配制的混凝土在工程中使用時，其強度標準值具有不小于95％的強度保證率，配合比設計時混凝土的配制強度應比設計要求的強度標準值高，配制強度按下式計算：
這項規定是保證混凝土結構物可靠性的有效措施，因為在施工過程中原材料性能的變化、周圍環境的影響、施工操作人員的素質及設備的裝備水平等都會影響到混凝土的質量，所以在進行配合比設計時將混凝土的試配強度提高，以留有一定的儲備強度是必要的。但目前許多試驗室在確定試配強度時存在一種誤區，即認為混凝土強度越高，工程結構物就越安全可靠，于是在確定混凝土試配強度時，選擇寧高勿低，大幅度提高混凝土的試配強度，這樣做的結果是使單位體積混凝土的水泥用量一再加大。工程質量是百年大計，直接關系到人民的生命財產的安全，所以工程建設必須絕對保險，絕對不出問題，這一點是毋庸置疑的，但并不是片面地追求高強度就能保證萬無一失。通常，在工程設計中，特別是重點工程，首先設計人員在設計上要留有較大的余地，具體到混凝土，要使設計強度遠超出計算強度，留出一定的富余強度，在隨后的施工中也是這樣，要使配制強度高于設計強度，步步留有安全儲備，步步具備保險系數。事實證明，當混凝土的配制強度一步步提高，水泥用量就伴隨著一次又一次地加大，除了會使混凝土成本大幅度提高外，水泥（特別是高強度等級的水泥）用量加大，必然會導致混凝土的溫升和干縮增大，隨之而來的是容易產生溫度裂縫與干縮裂縫，澆注體積比較大的混凝土時，這種現象尤為突出。裂縫又會導致混凝土內部的鋼筋產生銹蝕。水泥用量大（特別是堿含量較高的水泥）可能帶來的另一個重要問題是堿－集料反應，也會使混凝土結構物開裂，大大影響使用壽命。因此，在確定試配強度時，必須轉變混凝土強度越高，結構物就越安全的錯誤觀念，不盲目追求高強度，合理地確定試配強度。這就要求合理地確定混凝土強度標準差σ的值。σ應根據施工單位的歷史統計資料、施工質量等級以及混凝土的強度等級等因素，綜合考慮來確定，應以在滿足混凝土設計強度要求的前提下，盡量減小水泥用量、降低工程成本為原則。
2.水泥實際強度值的確定
水泥混凝土配合比設計過程中的基本參數水灰比（W/C）的確定是根據鮑羅米公式
計算的。為充分發揮水泥活性，節約水泥，這里水泥強度fce采用水泥28天抗壓強度實測值。
γc為水泥強度等級富余系數。舊規范中要求γc根據各地區統計資料確定，無統計資料時在當時具體情況下建議取1.13，但目前不同地區、不同廠家乃至不同品種的水泥質量水平差異很大，影響因素也很復雜，遠不是一個簡單的系數1.13所能概括的，所以現行規范《普通混凝土配合比設計規程》JGJ55-2000中，雖然保留了水泥強度等級值的富余系數γc，但并沒有給出具體推薦數值，要求各地按水泥的品種、產地、牌號統計得出。而且，眾所周知，隨著出廠時間的延長，水泥的品質會發生變化，強度要降低，所以，水泥的實際強度必須根據實際情況來確定，不能一概而論。針對目前水泥品種繁多、牌號不同、水泥出廠時強度富余程度不同、存放時間不同、來源渠道不同等特點，在確定水泥實際強度時，不能簡單地用強度等級值乘以1.13來處理，水泥強度富余系數應根據水泥的品種、產地、牌號統計得出。也可以根據3天強度或快測強度推定28天強度關系式推定水泥的實際強度，但要注意留足強度富余。另外，水泥出廠時間不同要區別對待，一般新出廠不超過一個月的水泥，其實際強度可按強度等級值乘以強度富余系數來確定；出廠時間在1～3個月之間的水泥，配合比設計時可用原強度等級值作為水泥的實際強度值；出廠超過3個月的水泥，則必須重新檢驗其強度后方可使用。
3.用水量的確定
通過混凝土強度計算式確定水灰比后，要確定滿足設計要求坍落度時的用水量。實踐表明，合理的用水量與目前常用的用水量表選用值有差別，用水量除與集料的粒徑、種類及坍落度值有關外，還與水泥品種和水灰比有關，所以，在根據用水量選用表定了用水量后，還應進行適當調整。試驗表明，當各種原材料條件不變，且處于合理砂率狀態時，要求混凝土坍落度值控制在同級范圍內，用水量要隨水灰比的變化而上下波動。
4.砂率的選用
大量試驗表明，隨著粗集料級配、孔隙率、砂子粗度、坍落度值的不同，合理的砂率值就會發生變化。砂率變化對坍落度值影響較敏感，而對混凝土強度影響并不明顯。通常選用砂率時，其值會隨水泥用量的增多而減小，這只適用于水灰比有變化的情況。若水灰比為固定值時，要求坍落度增大，水泥用量就相應增多，這時，砂率不但不能減少，反而應適當增大，才能保證水泥漿不致因砂率小而產生離析現象，影響混凝土的工作性。然而，對水灰比較大的混凝土進行配合比設計時，在保證水泥漿不產生離析的前提下，應盡可能選用低砂率，這樣有利于降低砂子間的摩擦力，同時也可充分發揮水泥漿的作用。
參考書目：
[1]中國建筑科學研究院.普通混凝土配合比設計規程 JGJ55－2000. 北京：中國
建筑工業出版社，2001.
[2] 黃士元.按服務年限設計混凝土的方法［J］混凝土.1998(6)
[3] 張應立.現代混凝土配合比設計手冊［M］.北京：人民交通出版社，2002.