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冬季采暖范文1
論文摘要:自改革開放以來，隨著我國建設事業迅速發展，新建高層建筑逐步增加。就我國目前能源形式不容樂觀，降低建筑能耗是落實科學發展觀可持續性發展的重大戰略性舉措。就哈爾濱市的一棟住宅樓分別采用連續采暖和間歇采暖兩種不同采暖方式的對比研究，從人體舒適感和環境保護兩個方面揭示了連續采暖的優越性。
1我國供暖的現狀
改革開放后，我國建設事業發展迅速，尤其是近年住房制度的改革極大地促進了住宅產業及國民經濟的發展。目前每年新建房屋子17-18億平方米。隨著大量的新建筑，建筑能耗指建筑使用能耗，包括采暖、空調、熱水供應、炊事、家用電器等方面的能耗，其中采暖、調能耗約占60%-70%。根據1998年估算的數據，中國建筑用商品能源消耗已占全國商品能源消費總量的27.6%，接近發達國家的30%-40%。我國的能源形勢是嚴峻的。我國的煤炭、石油、天然氣、水資源的人均擁有量約為世界平均值的1/2,1/9,1/23.1/4。對于人均能源消費量1t的標準煤，僅是世界人均能源消費不到2.4t標準煤的一半，因而降低建筑能耗，實現可持續性發展，是節約能源之路。事實上改變傳統的供暖方式是節約能源的出路。作為辦公樓、禮堂、實驗和教學樓、學生宿舍等，供暖的需求是不一樣的，不需要24h恒溫供暖，應采用間歇制度，以實現用熱與供熱相協調。對于在較大集中供熱系統中，也可采用分建筑物的分時供暖方法，由于不必同時給各建筑物供暖，熱源規模及運行負荷大大減小，從而減少熱源投資，并實現按需供熱的長遠目標。
2新型環保節能的供熱采暖系統
供熱采暖方式有很多不同的方式，熱水、電熱、地熱等等不同的方式，近幾年來一種新型環保節能的供熱采暖系統，在日前通過了中國能源研究會組織的專家鑒定。專家認為，該系統為國內首創，具有國際先進水平。這種供熱系統改變了傳統的供熱采暖方式，它的傳熱不是用介質水，而是以復合化學介質‘`ZGM''''’為熱傳導工質，打破了傳統的以水為工質的熱傳導模式。這種復合化學介質“ZGM''''’無毒無味、無腐蝕性、不揮發、不燃燒、不怕凍、不結垢。使用該介質的采暖系統，長退快、均溫性好、熱穩定性能好，并且結構美觀、安裝靈活，解決了國內現存的單管系統無法解決的問題。該系統能節省40%-50%的能源。由于不用水，所以能大大降低城市用水量。該系統由北京新世界能高科技發展有限公司制造，是一種最佳的冬季采暖方式，適宜院校、機關的冬季采暖使用。
3院校、機關的冬季采暖使用
院校、機關建筑具有多類型、多用途的特點。主要包括:辦公樓、教學樓、學生宿舍、教工家屬樓、實驗室、禮堂、體育館、校辦工廠等。院校供暖有兩個特點:其一，對于間歇供暖，各種類型建筑物的供暖時間是不一樣的，對于禮堂、體育館等，它的使用時間特別少，其它時間可按值班采暖設定，因此它的供暖間歇性很強:對于學生宿舍，在上課時間(包括晚自習)可按值班采暖設定，而早、中、晚的休息時間才保證供暖:對于辦公樓，下班時間可按值班采暖設定，上班時間才保證供暖;而對于實驗室、教工家屬樓等，在供暖時間上應根據具體情況加以控制。其二，學校的另一特點是有寒假。在寒假期間(約35天)，院校的大部分建筑可以只保證值班供暖?；谝陨咸攸c，采用適合的供暖方式和方法，院校供暖的節能效果會很顯著。
4人體舒適感的比較
傳統的采用連續采暖方式，當室外溫度為-2690，熱媒參數為95/70℃時，熱量不間斷地散給空間，以補充結構的熱損失，使室內溫度體質在設計參數上下波動范圍內。當室外溫度高于26℃時，采用改變熱煤參數的辦法進行質調解，系統依然是連續運行的，即可保證室內設計溫度的穩定，滿足人體對舒適感的要求。間歇采暖則不燃，一日24h內室溫波動范圍較大，如果要保證供熱時間內的室溫間歇時間的室溫就會低于設計溫度。反之，如果保證間歇時間內的設計溫度則供熱時間內的室內溫度又會高于設計溫度。間歇采暖時一日內的溫差大約在10℃左右，室內溫度忽高忽低，人體感覺忽冷忽熱，容易患感冒。但是如果采用新型環保節能的供熱采暖系統則可改變這一現狀，新型環保節能的供熱采暖系統則能改變這一現狀，新型環保節能的供熱采暖系統升溫快，保溫時間長，在攝氏一20℃的氣溫下，室內溫度在內45min就可達到18℃。
5環境保護的比較
在我國，環境保護工作越來越引起人們的高度重視?，F在我們國家正提倡綠色環保。當連續采暖時，由于鍋爐不間斷運行，爐膛始終保持高溫，煤中的揮發可燃氣體充分燃燒，減少了爐膛內的化學不完全燃燒損失，降低了鍋爐排煙。間歇采暖每天壓火2-3次，每次壓火時由于一次投煤量增加，鼓風機停止向爐膛供氣，爐膛溫度迅速下降，爐膛內化學不完全燃燒損失明顯增加，爐膛內可燃性氣體沒達到燃點就出現冒黑煙的現象嚴重地污染了大氣環境，但新型環保節能的供熱采暖系統無污染運行。
冬季采暖范文2
論文摘要：對北方地區的建筑項目冬季采暖形式問題進行探討，舉例說明了地源換熱形式、分散式中央空調、變頻水泵、全自動化電氣控制等采暖形式，分析對比了各種采暖形式的環保節能效率。
隨著全球經濟快速前進，社會向高度文明發展的同時，也帶來了全球能源和環境危機，中國政府明確發出“建設節約型環保和諧社會”的號召，并在實際中，對切實合理利用自然能源和環保的建筑項目給予實質上的財政補貼，補貼金額目前已達(30~80)元/m2。
對于北方地區的建筑項目來說，首先要面對的是冬季采暖形式問題(當然夏季的制冷也是很重要的)，采用哪種形式采暖既環保又節能且經濟實用，對于當今社會來說非常重要。
1.地源換熱(地埋管)形式
太陽能的47%被地表吸收，因此地表淺層蘊涵著大量取之不盡的能量，超過人類每年利用能量的500倍，且不受地域資源限制，無處不在。由于近乎無限且持續恒定的特點，使得地能成為最易被利用的清潔的可再生能源。同樣，地下水、河流和湖泊也吸收了大量太陽能。地球實際上成為我們的“鍋爐”，在夏季當然成為大家的“冷卻塔”。當地球上其他資源越用越少的今天，太陽則天天升起，因此地表層的能量應是北方冬季取暖的首選。
地表層的能源可用打淺井的方式獲得，即打井幾百米深吸取地下水(約十幾度)獲得能源，但此種方式水的回灌是非常困難的，往往打一口水井吸水，打兩口井回灌也很難將水回灌至地下，且耗費了大量的電能。
地埋管技術是將耐腐蝕的聚乙烯(HDPE)材料制成的管路埋入地下，最常見的是垂直地埋管工程。垂直地埋管形式的地源系統將U型熱文換管道垂直放入鉆孔內，用回填料從鉆孔底部至頂部逐漸灌注封孔。井(孔)深一般為100~130 m，一口并所能換取的熱能約能提供100 m2建筑面積的供暖。冬季取暖應根據各地的地質和地熱參數來設計地埋管的規模。地埋管另有水平式埋管和樁管埋管等形式，都是合理利用了地能(實質來自太陽能)，且又避免了地下水資源的破壞和浪費。
2.分散式地源熱泵機組
地源熱泵空調系統是將地熱能(一般約十幾度)轉換為冬季取暖所需的熱能(約幾十度)。傳統地源熱泵中央空調機組目前常見且較先進的有鑼桿機組(分單鑼桿和雙鑼桿2種)，有單機頭至四機頭和無極變速等形式。隨著科學技術的發展和社會市場對高效節能空調設備的更高要求，分散式空調熱泵機組越來越多地受到歡迎，生產鑼桿機的廠家多數現已生產分散式空調熱泵機組。
分散式地源空調熱泵機組融合了傳統中央空調與家用空調兩種形式的優點，將系統集中性和分散性有機的結合起來，形成一種高能效比(COP )和使用很方便的空調形式。 分散式地源熱泵機組節省投資，不需設大型獨立機房，節省建筑面積，設備可分期投資，維護費用低，故障率低，故障點低;無需專人管理，節省了人力資源;最重要是運行費用低，節能效果明顯。例如建筑物內有100套房間使用空調設備，鑼桿機組如四機頭或無極變速機頭在房間使用率很低情況下(如節假日期間)，也需耗費總功率的20% -30%電能，而分散式機組只需耗費總功率的10%電能。分散式機組可按房間單獨計量，免除物業管理麻煩;在空調系統運行時，在某些房間供暖的同時可對其他房間制冷，滿足了在過渡季節的不同需要。
3.變頻水泵在采暖系統中的節能效果
在采暖系統中，將地埋管中的水抽出并在整個水系統中循環，用水將地熱能傳輸到空調機組，要由一臺或幾臺水泵來完成。傳統中央空調需2套水系統水泵—冷卻水系統水泵和冷凍水系統水泵。分散式地源熱泵機組由于沒有主機的存在，只需冷卻水系統水泵，節能效果明顯。例如北京某飯店選用了3臺變頻調速裝置，運行一年就節電50萬kWh，而3套變頻調速裝置的投資費用是13萬，投資回收期不足2年?，F變頻調速裝置改進為一托幾的形式，多臺水泵電機需一臺變頻調速裝置即可，能更有效地節省電力資源。
4.采暖系統的自動化控制
由地埋管設施和分散式地源熱泵空調機組、變頻調速裝置控制的水泵能夠組成高效節能的采暖系統。在整個采暖系統中，分散式地源熱泵機組的使用像家用空調一樣方便，但與其配套的輔助設備水泵等(如傳統中央空調運行時需人工操作)優勢就降低了。因此在控制電路設計中應使其做到理想的自動控制功能，做到當采暖系統中任一臺空調機組啟動運行時，水泵等輔助設備應同時啟動運行，保證水系統的運行功能，當運行中的空調機組全部停機時，水泵等輔助設備也隨之停機，保證電能不被浪費。現生產廠家已將分散式空調機組裝有啟動水泵的接線端子，使線路的設計和實現方便了許多。
變頻調速控制的水泵在啟動運行時，根據空調機組投入運行的臺數變化而進行速度的調整，具體實現是每臺空調機組通過水的水管裝有電磁閥，電磁閥隨著機組啟動運行和停止而開啟或關閉，在管路干管中形成變化的水的壓差，變頻控制器的壓力傳感器根據管路中水的壓差來控制水泵的運行轉速。
冬季采暖范文3
菜用甘薯以收獲莖尖以下10 cm莖葉供食用，其莖尖含有豐富的蛋白質、胡蘿卜素、維生素B1、B2，維生素C以及鈣、磷、鐵等礦物質，營養豐富，味道鮮美，并且具有防癌、抑癌之功效，在香港被稱為“蔬菜皇后”，市場潛力大。利用冬暖棚夏秋閑置時間種植菜用甘薯，不僅豐富了市民的菜籃子，而且增加了菜農的經濟收入，2010-2012年連續3年我們對該種植模式進行調查，平均667 m2增收5 000元以上?，F將冬暖棚菜用甘薯高產栽培技術介紹如下。
1 冬暖棚設施的整理
冬暖棚越冬菜一般年份在4月中旬收獲完畢，收后及時將前茬的枯枝敗葉清出田園。不撤除棚膜，采取上下放風措施，上下放風口分別寬60 cm、120 cm，并用密度為60目的防蟲網覆蓋。
2 品種選擇
目前適合山東地區栽培的菜用甘薯品種有臺農71、福薯7-6、魯薯7等，應根據當地的消費習慣以及氣候條件選用適宜的品種，引進的新品種一定要先小面積試驗，最大限度的減少因品種選擇不當造成的損失。
3 育苗
3.1 苗床準備及排種
苗床應選在背風向陽、排水良好、靠近水源、交通方便、無薯病的地塊，于冬暖棚蔬菜全部收獲前30天進行育苗。將無甘薯病蟲害的砂壤土2份與腐熟的有機肥1份均勻混合作床土，過篩后填入苗床，厚度8～10 cm為宜，填入苗床后，撒施尿素50 g/m2、木質素菌肥100 g/m2，中耕1次。
種薯采取斜排法，種薯頭尾相壓不超過1/4，按頭朝上、尾朝下、背朝上、腹朝下、種薯在苗床里上齊下不齊的排薯原則，每1 m2排種20～25 kg。排后上蓋細沙5 cm厚左右，以不見種薯為宜，然后噴水濕透苗床。
3.2 苗床管理
從排種到出苗階段，高溫催芽，促進種薯萌發，在排種前1～2天澆透苗床，并用地膜覆蓋，苗床地溫上升到32℃左右時開始排種，保持32℃左右的床溫3～4天，種薯開始萌發時，床溫上升到35～36℃，最高不超過38℃，保持3～4天，抑制黑斑病菌活動，增加種薯抗病性，然后把床溫降到31℃直至出苗。種薯上床時澆透苗床，幼芽拱土前一般不澆水。出苗到煉苗階段，催煉結合，使秧苗生長快而健壯。種薯出苗后將床溫降到28℃左右，苗高10 cm時將床溫降到25℃左右，并結合揭開草簾進行曬苗，促進秧苗健壯生長。揭蓋草簾及薄膜時，注意防止烈日烤苗，晚上加蓋草簾保溫。這期間一般每天澆水1次，保持苗床濕潤。采苗前2～3天開始煉苗，床溫降到20℃左右，停止澆水，進行蹲苗，應及時采苗，以免捂壞小苗，影響下茬的采苗數量。在采苗的當天不要澆水，以利種薯傷口愈合，采苗1天后結合澆水施尿素50 g/m2催苗，并蓋膜升溫到32～35℃，促使秧苗生長，3～4天后，轉入低溫煉苗階段。
4 整地施肥及移栽
每667 m2施45%尿素30～40 kg、12%過磷酸鈣50 kg、50%硫酸鉀25 kg。種植3年以上的冬暖棚需要施用木質素菌肥40～50 kg/667 m2。按南北走向整地作畦，畦寬1.2～1.5 m為宜，以便于管理和采摘。秧苗7～8片葉時剪苗移栽在冬暖棚內，栽插時留3葉、埋大葉。適當加大栽插密度，行距15～20 cm、株距5～10 cm，每667 m2栽3.5萬～4.5萬株。
5 定植后的管理
5.1 查苗補苗
移栽后5～7天，田間查苗補缺。冬暖棚內保持高溫多濕環境，以利于莖葉生長。
5.2 中耕、除草
中耕可改善土壤通透條件，提高地溫，促進根系生長，一般中耕2～3次，第一次在栽插后10～15天，宜深，第二次在分枝期，栽插后20～25天進行。
5.3 巧追肥、促生長
在施足基肥的基礎上，追肥應少施勤施，第一次采摘后及時追施速效氮肥，如667 m2施45%尿素10～15 kg，以后每采收1次，均適量追肥1次，但要注意避免使用過多的氮素化肥，以免因氮肥使用過量造成產品品質下降，使菜用甘薯綜合抗性降低。根據葉片表現確定使用相應的葉面肥進行葉面追肥。缺氮則老葉發黃，以后幼葉葉色變淡，節間短，葉片變小，葉數與分枝減少，生長緩慢，莖蔓、葉柄和葉片邊緣均呈現紫色。缺磷則葉小莖細，葉色暗綠無光澤，幼根、幼芽生長慢，老葉出現大片黃斑，后變紫色、脫落。缺鉀時老葉和葉脈嚴重缺綠，葉背面有斑點，嚴重時葉片變黃枯死。缺鐵表現葉脈間失綠，嚴重缺鐵時則葉片發白。
5.4 病蟲害防治
①病害 菜用甘薯常見病害有蔓割病、薯瘟病和病毒病。a.蔓割病。主要侵染菜用甘薯的莖蔓，主莖基部葉片先發黃變質，莖蔓受害，莖基部膨大，縱向破裂，暴露髓部，維管束變黑褐色，最后全蔓枯死。
b.薯瘟病。細菌性病害，在我國南方發病較重，病菌從植株傷口或根尖侵入。苗期發病后，幼苗高度15 cm、下部1～3片葉開始萎蔫，莖基部變成黃褐色，莖易脫皮，上部葉片逐漸青枯垂萎。早期發病不能結薯，中期發病結薯少，并使薯塊全部帶病菌。發病薯塊表皮有黃褐色的斑點，易脫皮且煮不爛。溫度27～35℃、相對濕度80%條件下蔓延最快，采取冬暖棚栽培菜用甘薯，是重點防治的病害之一。
c.病毒病。在山東一帶，菜用甘薯常見的病毒一般有3種類型。葉片褪綠斑點型，苗期及發病初期葉片產生明脈或輕微褪綠半透明斑，生長后期，斑點四周變為紫褐色或形成紫環斑，多數品種沿脈形成紫色羽狀紋；花葉型，苗期染病初期葉脈呈網狀透明，后沿脈形成黃綠相間的不規則花葉斑紋；葉片黃化型，形成葉片黃色及網狀黃脈。
②病害綜合防治 a.引種、引苗時嚴格檢疫。嚴防病薯、病苗傳入無病區，并做好種苗的消毒工作， 為防止蔓割病可用50%福美雙可濕性粉劑400～500倍液與72%農用鏈霉素1 000～1 500倍液混合液浸種10～15 min，撈出放在清水里洗凈晾干后播種。預防病毒病用高錳酸鉀800～1 000倍液浸種15～20 min后，放進清水里洗凈，撈出晾干后播種。
b.采取高剪苗栽培，栽培前去除秧苗根系。該措施不僅能預防蔓割病、薯瘟病通過秧苗傳播蔓延，同時防止了根腐病、莖線蟲病通過種苗傳播。
c.菜用甘薯定植時，穴施富含放線菌及木霉菌的生物菌肥。試驗結果表明，對土傳性以及細菌性病害預防效果明顯。防治蔓割病用70%甲基托布津可濕性粉劑800～1 000倍液、50%福美雙可濕性粉劑400～500倍液交替噴霧，重點噴菜用甘薯的根莖部。用80%有機銅可濕性粉劑600～800倍液、可殺得2000（氫氧化銅）可濕性粉劑1 000～1 500倍液防治薯瘟病的發生及為害。防治甘薯病毒病，一定要及時防治刺吸式口器害蟲，如蚜蟲、溫室白粉虱、茶黃螨等的為害，用25%吡蟲啉、10%苦參堿水劑 1 000～1 200倍液噴霧防治蚜蟲、溫室白粉虱，用2%阿維菌素乳油2 000倍液防治茶黃螨。甘薯在定植前和定植緩苗后用5%菌毒清可濕性粉劑500倍液、7.5%克毒靈水劑600倍液，隔7～10天1次，連用3次。
③菜用甘薯蟲害 由于采取了冬暖棚以及放風口采用了防蟲網覆蓋栽培措施，一般不會發生葉部蟲害。但是莖線蟲為害較為嚴重，造成植株生長不良、葉片皺縮不舒展，發生嚴重的地塊，植株停止生長，但不死亡。防治以預防為主，在菜用甘薯定植前，每667 m2用1.5%阿維菌素顆粒劑2 000 g隨化肥一起撒施。將木質素菌肥與2%阿維菌素乳油按1∶40的比例摻拌均勻，施在定植穴內。由于菜用甘薯從定植到第一次采收時間較短，切忌使用高殘留劇毒殺蟲劑。
冬季采暖范文4
關鍵詞：中速暖機；汽缸溫度；進汽量少；原因分析；采取措施
中圖分類號： TK263.1 文獻標識碼： A 文章編號：
一、我廠600MW汽輪機簡介
我廠600MW汽輪機是哈爾濱汽輪機廠生產的亞監界、一次中間再熱、單軸三缸四排汽、直接空冷凝汽式汽輪機。汽輪機型號為：NZK600—16.7/538/538-2。本汽輪機設計二級大旁路。
二、汽輪機啟動方式：
是高中壓聯合啟動采用2900rpm內高壓主汽門及中壓調門沖轉數，在2900rpm 中速暖機150分鐘，暖機結束后進行高壓主切換，2900rpm~3000 rpm由高壓調速汽門和中壓調速汽門控制升速
三、汽輪機冷態沖轉有關參數：
1、主汽壓力5.9Mpa,溫度340℃,再熱汽壓力1 Mpa,溫度300℃,主\再汽過熱度56℃
2、排汽裝置壓力小于或等于15Kpa
3、高中壓中汽門金屬溫度高于300℃，汽缸上下溫差小于42℃
四、中速暖機結束條件：
1、高壓調節汽溫、中壓進汽環金屬溫度大于255℃
2、汽缸絕對膨脹均勻增加，差脹緩慢減小
3、調節級金屬溫度大于250℃，汽輪機絕對膨脹大于5 mm
4、中壓進汽側隔板套金屬溫度116℃
5、溫差、脹差、振動在規定范圍內
五、汽輪機冷態啟動沖轉至3000 rpm過程
我廠600MW汽輪機沖轉啟動是高中壓缸聯合啟動，掛閘后，左右高壓主汽門保持關閉狀態，四個高壓調速汽門全部開啟，左右中壓主汽門全部開啟，四個中壓調速汽門保持關閉，汽輪機轉數在2900 rpm內由高中主汽門和中壓調門開度來控制，轉數升至2000 rpm進行中速暖機150分鐘，中速暖機結束后，汽輪機定速3000 rpm，汽輪機沖轉完畢。
六、第一次汽輪機沖轉
1、沖轉參數
主汽壓力5.95 Mpa,主汽溫度345℃,汽再熱汽壓力1.1Mpa,再熱汽溫度310℃,
背壓小于15 Kpa
高排通風閥開度100%
2、2000 rpm中速暖機有關參數
主汽壓力5.9 Mpa,主汽溫度350℃,再熱器壓力1.0 Mpa,再熱汽溫度336℃
汽輪機真空-83 Kpa
高壓主汽門開度4.9%,中壓調速汽門開度5.6%
高壓調速汽門后壓力-0.005 Mpa
高壓缸調速級壓力-0.001 Mpa,
七、中速暖機遇到的問題及中速暖機后主要參數
中速暖機150分鐘后，哈爾濱汽輪機廠給定的暖機時間是150分鐘，但汽輪機汽缸溫度，即汽輪機調速級金屬溫度152℃，汽輪機調速級蒸汽溫度160℃，熱工檢查測溫回路正常,經遼寧東科調試組和運行項目部研究決定，延長暖機時間，中速暖機190分鐘，超出給定時間40分鐘，汽輪機調速級金屬溫度159℃，汽輪機調速級蒸汽溫度172℃，這樣和哈爾濱汽輪機給定的中速暖機結束后汽輪機調速級的溫度255℃相差96℃，
汽輪機中速暖后暖機其它有關參數如下：
主汽壓力6.0 Mpa,主汽溫度390℃,再熱汽壓力0.97 Mpa,再熱汽溫度369℃
汽輪機真空背壓18 Kpa
汽輪機絕對膨脹:左鍘6 mm,右側6.2 mm
汽輪機高中壓脹差1.8 mm,低壓缸脹差4.8 mm
汽輪機各瓦振動正常
高壓主汽門內壁溫度370℃，高壓主汽門外壁溫度335℃
1號高壓調速汽門內壁溫度180℃
2號高壓調速汽門內壁溫度179℃
3號高壓調速汽門內壁溫度182℃
4號高壓調速汽門內壁溫度177℃
高中壓缸高壓進汽后外缸內壁金屬溫度100℃
高壓內缸疏水管溫度就地測量溫度為100℃（調速級后疏水溫度）
高壓外缸疏水管溫度就地測量溫度為60℃
高壓調速汽門后導管疏水溫度就地測量是150℃
中壓隔板套金屬溫度210℃
中壓左主汽門外壁溫度311℃
中壓右主汽門外壁溫度309℃
1號中壓調速汽門內壁溫度269℃
2號中壓調速汽門內壁溫度263℃
3號中壓調速汽門內壁溫度271℃
4號中壓調速汽門內壁溫度264℃
中壓排汽溫度上180℃
中壓排汽溫度下165℃
由此可見中速暖機后主要問題是調速級汽缸金屬溫度達不到設計值255℃。
八、中速暖機后調速級金屬上不來原因分析
DEH電調沖轉時，高壓主汽門和中壓調速汽門開度比例設計不合理，高 壓中主汽門開度偏小，中壓調速汽門偏大。造成高壓缸進汽量小，中壓缸進汽量大，高壓缸進汽量小，單位時間換熱量小，不利于高壓缸暖缸。
機側主汽壓力、再熱汽壓指示不準，主汽壓力指示偏大，再熱汽壓力偏小
機側主汽溫度不準，主汽溫度偏高或過低，也造成高壓缸進汽量小，不利于高壓缸暖缸，后經熱工檢修校核壓力和溫度測量裝置和就地測量表計相對照，壓力、溫度測量裝置正常。所以這條排除在外。
汽輪機背壓高。汽輪機背壓高，高缸進汽量小，造成暖機后溫度上不來。
九、運行方面采取的調整手段
中速暖時，適當降低主汽壓力和再熱器壓力，增大高壓缸進汽量來提高中速暖機后高壓缸調速級金屬溫度。
中速暖時，適當降低真空，進一步增加高壓缸進汽量，來提高暖機后高壓缸調速級金屬溫度，實踐證明，采取以上措施效果非常顯著。中速暖機后的溫度，提升到哈爾濱汽輪機廠家給定的溫度。
十、第二沖轉可以證明采取上述措施是正確的，。
汽輪機在后幾次沖轉時，在規定的暖機時間150分鐘，高壓缸調速級金屬溫度達到255℃以上，順利沖轉至3000 rpm定速。第二次暖機參數及暖機參數如下：
中速暖機時參數：
主汽壓力：5.6 Mpa.主汽溫度360℃
再熱汽壓力0.63 Mpa,再熱汽溫度340℃
汽輪機背壓30 Kpa
高排通風閥開度100%
高壓主汽門開度7%,中壓調速汽門開度13%
高壓調速汽門后壓力0.05 Mpa,
高壓缸調速級壓力0.005 Mpa
中速暖后有關參數：高壓缸調速級金屬汽溫258℃,高壓缸調速級蒸汽溫度278℃
主汽壓力5.6 Mpa,主汽溫度400℃,再熱汽壓力0.62 Mpa,再熱汽溫度375℃
汽輪機背壓28 Kpa
汽輪機絕對膨脹:左鍘10.7 mm,右側11.5 mm
汽輪機高中壓脹差2.1mm,低壓缸脹差7 mm
汽輪機各瓦振動正常
高壓主汽門內壁溫度332℃，高壓主汽門外壁溫度325℃
1號高壓調速汽門內壁溫度300℃
2號高壓調速汽門內壁溫度302℃
3號高壓調速汽門內壁溫度298℃
4號高壓調速汽門內壁溫度295℃
高中壓缸高壓進汽后外缸內壁金屬溫度165℃
高壓內缸疏水管溫度就地測量溫度為180℃（調速級后疏水溫度）
高壓外缸疏水管溫度就地測量溫度為130℃
高壓調速汽門后導管疏水溫度就地測量是170℃
中壓隔板套金屬溫度230℃
中壓左主汽門外壁溫度323℃
中壓右主汽門外壁溫度312℃
1號中壓調速汽門內壁溫度272℃
2號中壓調速汽門內壁溫度281℃
3號中壓調速汽門內壁溫度268℃
4號中壓調速汽門內壁溫度273℃
中壓排汽溫度上182℃
中壓排汽溫度下171℃
結束語：從上面可見,第二次中速暖機時高壓主汽門的開度,大于第一次沖轉主汽門的開度,高壓調速汽門門后壓力及高壓調速級壓力由負壓變成正壓,高壓缸進汽量增加.從而提高中速暖機后高壓缸金屬溫度.在以后的幾次冷態沖轉時，按以上調整手段，以第二次沖轉中速暖機時主汽壓力、再熱器壓力，排汽壓力值為標準，進行中速暖機，每次都可以將汽缸加熱至規定規定溫度，順利沖轉至3000 rpm。
參考資料：
冬季采暖范文5
[關鍵詞]：建筑節能；圍護結構；采暖能耗；空調能耗；
[abstract] : in accordance with the basic aim of building energy development and the related energy saving design standards, the energy consumption of building periphery structure analysis, in order to guide energy saving design optimization.
[keywords] : building energy efficiency; Palisade structure; Heating energy; Air conditioning energy;
中圖分類號：TU834.8+51 文獻標識碼：A文章編號：
建筑節能發展概述
根據我國建筑節能發展的基本目標，新建居住建筑以1980～1981年當地通用設計能耗水平為基礎，第一階段自1986年起普遍降低30%，第二階段自1996年起普遍降低50%，第三階段自2005年起普遍降低65%。
中國建筑氣候分區
現有中國關于建筑氣候分區主要有《建筑氣候區劃標準》中的建筑氣候區劃和《民用建筑熱工設計標準》中提出的建筑熱工設計分區?！睹裼媒ㄖO計通則》對兩種氣候分區進行了對應，詳見《民用建筑設計通則》表3.3.1。
各氣候分區建筑能耗分析
根據《民用建筑設計通則》表3.3.1可見對溫和地區僅部分地區有冬季保溫的要求無夏季隔熱的要求。且暫無相關節能設計規范。其他分區根據標準分別有采暖能耗、空調能耗的兩項或者一項要求。所以以下針對其他四個氣候分區進行節能分析。
嚴寒和寒冷地區建筑節能
嚴寒和寒冷地區要求在保證室內熱環境的前提下，建筑熱工和暖通空調設計應將采暖能耗控制在規定的范圍內。
在此地區建筑設計時盡量采用南北朝向，避開冬季主導風向，充分利用日照，增加太陽輻射得熱，減小采暖負荷；圍護結構熱工性能的改善對建筑節能效果顯著，依次為，外墻傳熱系數－屋面傳熱系數－外窗傳熱系數；需限制窗墻比，一般普通窗戶的保溫性能比外墻差很多，而且窗戶四周與墻相交處也容易出現熱橋，窗越大，溫差傳熱量也越大。在該地區當窗戶的K值降低到一定程度時，冬季可以獲得從南向外窗進入的太陽輻射，有利于節能，因此南向窗墻比較大。所以總體上南向開窗可適當加大，避免東西向開窗，控制北向窗戶過大；合理的降低窗戶的傳熱系數，可以減小采暖負荷。
夏熱冬冷地區建筑節能
夏熱冬冷地區在保證室內熱環境的前提下，建筑熱工和暖通空調設計應將采暖和空調能耗控制在規定的范圍內。
在該地區圍護結構熱工性能的改善對建筑節能效果顯著，依次為，外墻傳熱系數－屋面傳熱系數－外窗傳熱系數； 熱惰性指標D值越大，溫度波在其中的衰減越快，圍護結構的熱穩定性越好，有利于降低空調能耗；該地區隨著窗墻比的增大，空調能耗上升，采暖能耗降低，全年能耗上升；空調耗能量與窗墻比成線性關系；不同城市建筑的最佳朝向和最不利朝向不一致，但總體來講，建筑應在南北向開窗，東西向不宜開窗，應控制窗墻比的大??；合理的降低窗戶的傳熱系數，可以降低采暖能耗；為了保證建筑的節能，要求外窗具有良好的氣密性能，以避免夏季和冬季室外空氣過多地向室內滲漏；空調能耗及采暖能耗與遮陽系數均為線性關系；隨著遮陽系數的減小，空調能耗降低；遮陽系數對冬季采暖的負作用非常明顯，導致全年的能耗降低很少，所以在該地區不推薦居住建筑采用低輻射玻璃窗，應大力發展活動外遮陽技術；建筑體型系數增加，采暖能耗及空調能耗增加。
夏熱冬暖地區建筑節能
夏熱冬暖地區在保證室內熱環境的前提下，建筑熱工和暖通空調設計應將空調和采暖能耗控制在規定的范圍內。
建筑設計時宜南北向和接近南北向布局，太陽輻射得熱對建筑能耗的影響很大，夏季太陽輻射得熱增加空調制冷能耗，冬季太陽輻射得熱降低采暖能耗。南北朝向的建筑物夏季可以減少太陽輻射得熱，對本地區全年只考慮制冷降溫的南區是十分有利的；對冬季要考慮采暖的北區，冬季可以增加太陽輻射得熱，減少采暖消耗，也是十分有利的；隨著窗墻比的增大，建筑能耗增大，應控制窗墻比的大??；降低窗戶的傳熱系數，通過窗戶的溫差傳熱降低，對降低采暖能耗和空調能耗都是有利的；空調能耗及采暖能耗與遮陽系數均為線性關系；隨著遮陽系數的減小，空調能耗降低；遮陽系數減小對冬季采暖的負作用非常明顯，導致全年的能耗降低很少，所以夏熱冬暖地區的北區應采用活動遮陽，在南區可采用固定外遮陽；外窗傳熱系數北區有影響，對南區建筑能耗和節能率影響很??；為了保證居住建筑的節能，要求外窗及陽臺門具有良好的氣密性能，以抵御夏季和冬季室外空氣過多的向室內滲漏。夏熱冬暖地區，地處沿海，雨量充沛，多熱帶風暴和臺風襲擊，多有大風、暴雨天氣，因此對外窗和陽臺門氣密性能要有較高的要求。
結論
本文主要以居住建筑節能設計標準為基礎，對各氣候分區影響居住建筑能
耗的各個因素展開分析，主要得到以下結論：
根據各氣候分區的節能設計標準要求對相應地區的建筑必須采取相應節能設計，在保證室內熱環境的前提下，建筑熱工和暖通空調設計應將采暖能耗、空調能耗分別或者某項控制在規定范圍內。
影響建筑能耗的因素，包括護結構熱工性能對建筑能耗的影響，各個朝向窗墻面積比與建筑能耗的關系，各個朝向遮陽系數與建筑能耗的關系，以及體形系數對建筑能耗的影響。
不同城市建筑的最佳朝向和最不利朝向不一致，但總體來講，建筑朝向宜采用南北向，以有利于冬季增加太陽輻射得熱，降低采暖能耗；利于夏季通風，減少東西向太陽輻射降低空調能耗。
建筑能耗與圍護結構的傳熱系數有較好的線性關系，圍護結構熱工性能的改善對降低建筑能耗有顯著的作用。
圍護結構的熱惰性指標D值越大，圍護結構的熱穩定性越好，有利于降低空調能耗。
需控制采暖能耗的地區應適當降低窗戶的傳熱系數，降低因溫差傳熱引起的熱損失而增加的采暖能耗。對于只考慮空調能耗的夏熱冬暖地區的南區，窗戶的傳熱系數影響很小。
體形系數的大小對建筑能耗影響非常顯著。體形系數越小，護結構的傳熱損失越小。但不能讓體型系數過于限制建筑造型，因此應權衡利弊，兼顧不同類型的建筑造型，來確定體形系數。
各種建筑材料對熱工性能各指標的影響有一定的差異性，要結合當地的氣候情況選擇合適的建筑材料。
參考文獻
[1] GB 50352-2005民用建筑設計通則
[2] GB50178-93 建筑氣候區劃標準
冬季采暖范文6
關鍵詞:窗散熱多 南朝向 無遮陽 落地窗 太陽能 節能減排
1 前言
外窗是建筑物的主要圍護結構之一。在居住建筑的圍護結構中，窗的面積雖不如墻的大，但因其熱阻較小，致其散熱損失卻能占建筑物總散熱量的30～50。但窗在白天也有透射太陽能使室內得熱的功能，其中南朝向無遮陽的窗卻可能因得熱大于散熱而節能?，F僅就此對南朝向無遮陽的落地窗談幾點看法。
2 南朝向無遮陽窗玻璃的冬季日平均熱平衡
建筑熱工學指出：寒冷地區冬季夜間各朝向玻璃窗的單位面積散熱量雖基本相同，但在白天卻因窗的朝向不同，其太陽的直接輻射和散射得熱量有很大的差別；因南朝向無遮陽的窗，可能在白天充分得熱補償散熱，甚至能使窗的得熱量大于散熱量，而取得余熱的節能效果。
3 南窗玻璃的熱平衡分析
3.1 南朝向的單層白玻璃
雖因單層玻璃的太陽能透射率較高而得熱最多，但因其傳熱系數高達6.125W／（m2?K），致使其夜間的散熱量大于了得熱量而無余熱，也無從節能；還因冬季時玻璃的內表面溫度經常低于室內的露點，而結露結霜淌水。
3.2 南朝向的雙層窗玻璃
因從窗射入太陽得熱量大于玻璃的散熱量而有余熱，且玻璃的面積越大余熱量也越多。
3.3 雙層白玻璃與白玻璃＋Low-E玻璃的比較
南朝向無遮陽的白玻璃＋Low-E玻璃，雖比雙層白玻璃的太陽得熱少17.4%，但因其在晚間對室內的熱反射保溫作用，致其余熱量仍比雙層白玻璃的多了l.3倍。白玻璃＋Low-E玻璃的節能性雖較好，但因價格比雙層白玻璃的貴約1倍，而顯得其性價比稍遜。
4 南朝向白玻璃窗改大的節能計算
南朝向無遮陽窗玻璃改大后的冬季建筑節能量，應是南窗所多得的太陽能余熱量與同面積墻體的散熱量之和?，F仍以某寒冷地區，500戶居住小區南窗改大工程為例：如將原設計每戶平均有5.4m2無遮陽的雙層白玻璃南窗，改成為每戶平均10.56m2的落地窗。按推算中的每1m2南向無遮陽玻璃冬季的日均余熱247W?h／d、該地的集中供熱采暖期為131天、采暖期的室內外平均氣溫分別按18℃和－2℃計算。當不計窗框的遮陽與散熱時，該小區1個采暖期的節能計算如下：
4.1 由南窗改大所多獲得的余熱量
Qy＝247×（10.56－5.4）÷1000×500×131×（18＋2）／（18＋5）＝72592（kW?h）／a
4.2 由南窗改大所減少的南墻散熱量
該小區的建筑墻體傳熱系數為0.5W／（℃?m2）、南墻的傳熱系數修正系數為0.7。則該小區每個采暖期減少的南墻散熱量Qs為：
Qs＝0.5×0.7×（18＋2）×131×24×500（10.56－5.4）÷1000＝56781（kW?h）／a
4.3 南窗改大之后的節能效果
該小區南窗改大之后的每個采暖期節能量Qg為：
Qg＝Qy＋Qs＝72592＋56781＝129373（kW?h）／a
4.4 南窗改大之后的節資效果
4.4.1 使用集中供熱采暖時：按建筑耗熱量20.6 W／m2（建筑面積）[1]、采暖費23元／（m2建筑面積?a），當該小區實行采暖計量并按量收費時。則每年可節約采暖費Fj為：
Fj＝129373×1000×23／（20.6×24×131）＝45943.3元／a，戶均節約91.9元／a。
4.4.2 使用電熱采暖時：建筑的耗熱量同上，電費0.5元／（kW?h）。則每年可節約采暖費Fd為：
Fd＝129373×0.5＝64686.5元／a，戶均節約129.4元／a。
4.5 南窗設計改大的投資收回期
僅以其節能效益，取墻和窗的造價分別為90和260元／m2計。則集中供熱采暖和電熱采暖的，南窗設計改大工程投資收回期Hj和Hd分別為：
Hj＝500×（10.56－5.4）×（260－90）／45943.3＝9.5年
Hd＝500×（10.56－5.4）×（260－90）／64686.5＝6.8年
5 南朝向無遮陽雙層窗玻璃的節能減排計算
仍以上一小區為例，按集中供熱的鍋爐和管網熱效率分別為0.68和0.9、供電的標準煤耗為0.37kg／（kW?h）、標準煤與采暖和發電用的燃料煤熱值，分別為7000和5000kcal／kg，1 kcal＝1.163（W?h）；燃料煤的含碳量、含硫量和灰份分別按53%、1%和20%；碳、硫和氧的原子量分別為12、32和16計算。則其使用集中供熱時的每個采暖期的節能量合燃料煤量Mjr為：
Mjr＝129373×1000÷0.68÷0.9÷1.163÷5000＝36353kg／a
折合污染減排量Pjj為：二氧化碳Pjjco2＝36353×53%×44÷12＝70646kg／a；二氧化硫Pjjso2＝36353×1%×64÷32＝727kg／a和爐灰Pjjh＝36353×20%＝7270kg／a。
其使用電熱采暖時的每個采暖期的節能量合燃料煤量Mdr為：
Mdr＝129373×0.37×7000÷5000＝67015kg／a
折合污染減排量Pdj為：二氧化碳Pdjco2＝67015×53%×44÷12＝130232kg／a；二氧化硫Pdjso2＝67015×1%×64÷32＝1340kg／a和爐灰Pdjh＝67015×20%＝13403kg／a。
因集中供熱的熱能是由一次能源――煤炭燃燒轉換而來。而電力是由不可再生的一次能源――煤炭轉換來的高品位二次能源；故當使用電熱采暖時其節能的環境效益將更大。
6 采用落地窗的注意事項與相應措施
凸（突）窗的窗頸大都因其結構所致熱阻較低，會給建筑增加額外散熱，故在北方已將南凸窗列入“不宜”或“禁用”中。采用南落地窗時須按《建筑玻璃應用技術規程》JGJ113的要求，采取相應的安全防范措施，其中主要是防止人從窗玻璃沖出的墜樓事故。如能在窗外加設挑臺，不僅能保護人身安全和利于窗的清洗，還有如下優點：
6.1 防止或減低火災的危害
因室外增設的層間挑臺相當于《建筑設計防火規范》和《高層民用建筑設計防火規范》中的“防火挑檐”，將能防止或減低樓層之間的火災蔓延，使災害限制在較小的范圍內。而在無挑檐的室內發生火災的案例表明，可能將窗玻璃燒碎裂脫落，使火焰冒出室外沿墻上竄，之后又因火焰的輻射熱將上層的窗玻璃燒碎脫落，致使火災蔓延開來。
6.2 為危險逃生提供方便
如戶內發生險情時，挑臺可能是避難所；必要時又可利用挑臺的護欄綁扎繩索逃生。
6.3 遮陽降暑
因我國地處地球的北半球，夏季的太陽仰角高，窗外的挑臺和隔墻即有遮陽降暑節約空調能耗的效果，而冬季卻因太陽仰角變低，陽光可直接射入室內而不妨礙利用太陽能。
6.4 遮風減耗
因冬季的冷風能加大建筑圍護結構的冷風滲透和傳熱系數，而增大建筑的耗熱量。建筑物上的挑臺因能屏蔽冷風，而減少采暖或空調的能耗。
6.5 冬儲節電
北方冬季的一些食品如在室外挑臺保存，既方便存取又可節約冰箱電耗。
6.6 減少噪音干擾
室外的挑臺能將室外的噪音源屏蔽掉～20%，從而提高生活質量。
6.7 提高土地利用率
因挑臺具有使用功能，按規定其面積的50%也計入建筑面積內，符合我國人多地少應該“節地”的方針。
6.8 提高建筑物的抗震性及其壽命
因多了鋼筋混凝土挑臺的加固效果，必能提高建筑的抗震性。
6.9 提供室外休閑地點
室外挑臺為業主提供與大自然接近的休閑場所，對于封閉在鋼筋混凝土建筑里的人們非?？释c必要。
7 結束語
南朝向無遮陽的雙層窗玻璃，能因其太陽能的得熱大于散熱而有余熱，且玻璃的面積越大余熱量越多越節能減排。南向落地大窗還具有通透感視野廣的優點，其樓盤受人青睞。合理的南窗應是建筑利用太陽能的最佳方式之一，值得開發建設。
參考文獻
