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建筑抗震設計規范范文1
關鍵詞：建筑抗震設計規范6.2.2條；GBJ11-89，GB50011-2001，GB50011-2010；柱端彎矩增大系數；異形柱；強柱弱梁
0、 前言
框架結構的抗地震倒塌能力與其破壞機制密切相關。試驗研究表明，梁端屈服型框架有較大的內力重分布和能量消耗能力，極限層間位移大，抗震性能較好；柱端屈服型框架容易形成倒塌機制。
1.2修改原因分析
我國從規范（GBJ11-89）開始，正式引入抗震設計，早期的規范更多的借鑒了國外規范，缺乏實踐檢驗，而汶川地震為規范（GBJ11-89）及規范（GB50011-2001）提供了一次檢驗機會，從眾多文獻中可以看到，規范（GBJ11-89）以后，嚴格按規范建設的鋼筋混凝土框架房屋在汶川地震中基本經受住了考驗，相對規范（GBJ11-89）以前建設的房屋損毀率及破壞程度均較低。但在這次地震中也暴漏出一些問題，大量鋼筋混凝土框架柱端產生破壞，而框架梁基本完好，即“強梁弱柱”的破壞形式；而按規范（GB50011-2001）建設的房屋產生這一現象的比例，明顯低于按規范（GBJ11-89）建設的房屋，可見采用增大框架柱端彎矩增大系數及真實的反映框架梁實配鋼筋面積的方式進行設計對“強柱弱梁”的形成是行之有效的。
2、 規范（GB50011-2010）與歐美規范的對比
就提高各類構件抗剪能力而言，各國措施基本相同。而在柱截面抗彎能力相對于梁需要增強多大幅度的問題上，各國規范大致有以下兩類效果不盡相同的做法。一類以新西蘭NZS3101規范為代表，取相對較大的柱彎矩增強系數，從而能達到在強震下僅梁端和底層柱腳形成塑性鉸，其余柱截面原則上不出鉸，即較理想的“梁鉸機構”控制效果。另一類則包括歐共體EC8規范、美國ACI318-02規范和中國修訂前后的《建筑抗震設計規范》，因其柱彎矩增強系數取值較小，在強震下只能形成梁鉸出現較早、較普遍，而柱鉸出現較遲、塑性轉動較小的“梁柱鉸機構"。比較而言，前一類做法雖柱縱筋用量相對較大，但對上部柱截面的延性要求低；后一類做法柱縱筋用量相對較小，但必須通過限制柱軸壓比和柱端約束措施以保證柱截面具有足夠延性。
3、 異形柱框架結構中柱端彎矩增大系數取值。
現階段，我國仍采用《混凝土異形柱結構技術規程》（JGJ149-2006），而此規范第5.1.5條中對柱端彎矩增大系數有專門規定，規范（GB50011-2010）實施后如繼續采用此值顯然不合理。從“規范（GB50011-2001）”與“異形柱規程（JGJ149-2006）”的比較可以看出，規范對異形柱各方面的要求均大于對框架柱的要求，僅就柱端彎矩增大系數而言，二級抗震等級異形柱ηc=1.3是普通二級框架柱結構的1.08倍，三級抗震等級異形柱框架ηc=1.1與普通框架柱結構取值相同。因此筆者認為現階段異形柱結構的設計中，框架柱端彎矩增大系數應采用不低于新抗規中的數值；而在規范（GB50011-2010）中，框架結構在相同地震烈度及抗震等級下，房屋界限高度有所降低，因此，建議對于低于并接近高度分界的框架體系異形柱建筑，提高一個抗震等級后，采用規范（GB50011-2010）的數值。
4、 設計中應注意的問題：
雖然經過兩次規范的調整，柱端彎矩增大系數已大幅增加，然而新抗規條文說明中指出，當計入樓板和鋼筋超強影響時，要真正實現“強柱弱梁”，柱端彎矩增大系數取值往往需要大于2.0，因此要求我們設計人員在設計過程中要精細化設計，以使“強柱弱梁”失效概率降到最低，在此，筆者提出如下建議，供設計人員參考。
（1） 對于高度較高的建筑，盡量避免采用純框架的結構形式，宜采用局部布置剪力墻或框架剪力墻的結構形式。
（2） 避免底層柱間填充墻相對上層較少的狀況。
（3） 避免產生梁截面尺寸比柱截面尺寸大較多的狀況。。
（4） 當柱截面較大時，應將梁柱重疊部分簡化為剛域，按柱邊彎矩進行設計。
（5） 由于柱端彎矩增大系數是在梁端實配鋼筋不超過計算配筋10%的前提下得到的，因此當梁實配鋼筋（包括板有效翼緣寬度內鋼筋）與計算配筋比值r大于1.1時，可采用r與1.1的比值作為柱實配鋼筋的增大系數，以盡量減少由于梁鋼筋超配所帶來的不利。
（6） 當梁端裂縫寬度不滿足要求時，不要輕易增加支座鋼筋，可按T形截面梁對梁端裂縫寬度進行復核。
參考文獻：
[1] 建筑抗震設計規范（GBJ11-89）
[2] 建筑抗震設計規范（GB50011-2001）
[3] 建筑抗震設計規范（GB50011-2010）
[4] 混凝土異形柱結構技術規程（JGJ149-2006）
[5] 蘇啟旺，李力 ，汶川大地震中框架結構震害分析，四川建筑科學研究， 2008（8），Vol.34， No.4.
建筑抗震設計規范范文2
【關鍵詞】工程場地地震安全性評價；建筑抗震設計
一.應用中存在的問題
場地設計地震動參數確定和場地震害效應評價是設計人員必須重點關注的，所以應用中出現的問題也多為涉及這兩個方面的內容，主要有以下幾點：（1）安評報告提供的場地設計反應譜曲線下降段的衰減指數與《建筑抗震設計規范》不一致，造成電算程序無法計算；（2）按照安評報告提供的場地設計反應譜計算的地震效應比按照《建筑抗震設計規范》反應譜計算的結果大很多，甚至超過50%以上；（3）安評報告提供的地震動時程分析結果與反應譜計算結果相差較大；（4）有些安評報告沒有地震邊坡效應的評估，或地震邊坡效應評估不充分，缺乏對處于危險地段的邊坡進行治理的可行性評價。
二.幾點建議
2.1反應譜的表示形式宜規準化
《工程場地地震安全性評價》第12.1.2條規定：反應譜宜以規準化形式表示。反應譜以規準化形式表示，可以方便工程抗震設計使用，同時能在一定程度上消除隨機因素所造成的譜值隨周期劇烈變化的不合理性?？紤]到建筑設計單位現有計算軟件的條件限制，建議安評報告給出的建筑抗震設計反應譜采用《建筑抗震設計規范》中的標準反應譜的形式，反應譜的形狀參數應符合該標準第5.1.5條的規定：
（1）直線上升段，周期小于0.1s的區段；（2）水平段，自0.1s至特征周期區段（水平地震影響系數最大值αmax）；（3）曲線下降段，自特征周期至5倍特征周期區段，衰減指數應取0.9；（4）直線下降段，自5倍特征周期至6s區段，下降斜率調整系數應取0.02。
2.2反應譜曲線下降段衰減指數與《建筑抗震設計規范》不一致的處理
在某些特殊地質條件下，安評報告給出的反應譜曲線下降段的衰減指數與《建筑抗震設計規范》不一致時（通常為1.0或1.1），可以按規范規定的衰減指數0.9進行計算，但不能直接采用電算結果，應利用程序中的地震作用調整系數對地震作用進行調整。根據各振型自振周期下的安評報告反應譜與《建筑抗震設計規范》反應譜地震影響系數的比值調整各振型的地震作用，并按照振型分解反應譜法的振型組合原則求得振型組合后的地震作用，這個地震作用與按衰減指數0.9計算的地震作用的比值即為調整系數。顯而易見，這種計算方法較為繁瑣，一般情況下，對于低階振型起主要作用的建筑，亦可直接取結構基本自振周期下的安評報告反應譜與《建筑抗震設計規范》的反應譜的地震影響系數的比值作為地震作用計算的調整系數來調整地震效應，經多個實際工程的復核驗算表明誤差大至在10%之內。
2.3關于反應譜的平臺高度值和特征周期值
安評報告反應譜的平臺高度值（地震影響系數最大值）是在考慮覆蓋土層條件的影響下，依據地震危險性分析計算得到的基巖地震動參數，進行場地地震反應分析計算給出的。由于種種原因，安評報告的反應譜的平臺高度值總是大于《建筑抗震設計規范》反應譜的平臺高度值，這是造成安評報告反應譜計算的地震效應比按照《建筑抗震設計規范》反應譜計算的結果大很多的原因之一。
原因之二是安評報告給出的反應譜特征周期值通常大于規范反應譜特征周期值，值得注意的是2010版抗震規范反應譜特征周期值己與《中國地震動參數區劃圖》8306-2001特征周期值基本吻合，故安評報告給出的反應譜特征周期值與規范反應譜特征周期值不應有太大差別。
安評報告反應譜計算的地震效應比按照《建筑抗震設計規范》反應譜計算的結果大很多的問題，應該引起我們的重視。在烈度七度、設計基本加速度0.1g區，如果地震效應大50%，實際上已達到0.15g區的效應。在烈度七度、設計基本加速度0.15g區，如果地震效應大33%，則已達到烈度八度區的效應。當工程場地已處于明確的抗震設防區劃內，除非是可能發生嚴重次生災害的工程、核電站和其他有特殊要求的核設施建設工程，其他工程則不應出現抗震設防要求跨區劃的誤差。
2.4關于地震動時程分析
《建筑抗震設計規范》規定振型分解反應譜法是基本方法，時程分析法作為補充計算方法，對于規范特別規定的建筑才要求采用彈性時程分析法進行多遇地震下的補充計算。
時程分析一般是針對建筑的規則性，進行較為準確的計算和撿查是否存在薄弱層、剛度突變等。正常情況下，彈性時程分析計算所得的結構底部剪力的平均值接近或小于振型分解反應譜法求得的底部剪力（但不應小于80%），所以建議安評給出的地震動時程應允許設計單位進行試算，必要時可進行調整，使之與振型分解反應譜法的計算結果（底部剪力）較為吻合。
三.重視地震邊坡效應的評價
汶川地震災害表明，由于地震引發地質災害造成的建筑物破壞、人員傷亡在這次震害中占有很大的比例。震后修訂的《建筑抗震設計規范》（2008年版）新增3.3.5條，要求山區建筑的地基基礎，應注意設置符合抗震要求的邊坡工程，并避開土質和強風花巖石邊坡的邊緣；并將第4.1.8條改為強制性條文，要求在陡坡和邊坡邊緣等不利地段建造丙類及丙類以上建筑時，應注意穩定性和地震放大作用。規范的修訂是為了進一步增強山區建筑的抗震能力，也說明重視地震邊坡影響的重要性。
當邊坡在地震時可能發生滑坡、崩塌，邊坡塌滑區或邊坡塌方影響區則屬于危險地段，規范規定嚴禁建造甲、乙類建筑且不應建造丙類建筑。但由于社會經濟的發展，在邊坡塌滑區或邊坡塌方影響區內建造建筑物的情況已不可避免，如何對屬于危險地段的邊坡進行綜合治理，其抗震設防標準如何確定，國內現行規范還沒有統一、明確的規定?？紤]到“大震不倒”的設計原則，這種情況下的邊坡工程在大震時，支護結構不能發生失效性破壞、邊坡不能發生滑坡、崩塌是最基本的要求。要滿足這個要求，安評報告對建筑邊坡地震效應進行完整、全面的評價是十分重要的。
建筑抗震設計規范范文3
【關鍵詞】建筑抗震設計；教學改革；教學質量；建筑信息模型
Problems and Reflections on Teaching of Seismic Design of Buildings
ZHENG Xiao-fen
（Department of Structural Engineering，Tongji University，Shanghai 200092，China）
【Abstract】The practices of earthquakes in recent years have proved that the development of structural seismic design will undoubtedly provide important guarantee for social public security.Enhancing the undergraduate teaching quality of seismic design course is an important part of further promoting the structural seismic design.Simultaneously，this paper suggests introducing the building information model technology to carry out the innovative teaching of earthquake resistant course.
【Key words】Seismic design of buildings；Teaching reform；Quality of teaching；Building Information Modeling
0 前言
由于地震的難以預測性，為減輕地震災害，提升建筑的抗震能力是最為重要的舉措。因此，抗震設計是建筑設計極為重要的一環。國際上主要抗震國家對建筑抗震都有著嚴格的要求和規定，建筑抗震設計為土木工程本科專業的必修課。該課程使學生掌握建筑結構抗震設計原理和設計方法，以及基于性能的抗震設計。通過該課程的學習，學生能夠正確地運用建筑抗震設計規范中的抗震設計步驟和方法[1-3]。面對當前我國高等學校爭創“雙一流”的新形勢，工程教育的改革步伐不斷加大和深化，致力培養知識面廣、基礎扎實、創新能力強的人才。對于建筑抗震設計課程，教學模式和方法存在諸多問題，難以滿足培養出創新人才的要求，因而教學改革勢在必行。
1 建筑抗震設計教學現狀
總體上，長期以來，建筑抗震教學模式基本由教師向學生灌輸知識，未能及時得到學生的反饋信息。這種教學方式針對性不強，學生對授課內容缺乏興趣[4]；學生運用所學知識解決問題的能力較弱，難以適應培養創新型人才的需要。當前建筑抗震教學存在的主要問題闡述如下。
1.1 課程內容多而學時少
建筑抗震設計課程所需的預備課程主要有材料力學、結構力學、結構動力學、混凝土結構和鋼結構等，它將地震工程學、地震學和建筑結構知識緊密聯系在一起，要求學生具有較為扎實的基礎理論和較寬的專業知識。無論從授課還是學習的角度來說，建筑抗震設計課程均有較大的難度[5]。而且，該課程的學時一般安排在34左右。因此，課程內容多而課時不足的矛盾較為突出。
1.2 課程實踐性強而學生缺乏實踐
結合實際工程案例講授建筑抗震設計課程的較少，而多是偏重于基本原理和計算方法的講解。建筑抗震設計一般是三部分內容的有機結合：抗震概念設計、計算分析、抗震措施。其中，抗震概念設計是建筑抗震設計的靈魂[6]。學生一般多擅長計算分析，更容易注重強度驗算[7]。導致大多數學生只掌握了抗震設計的計算方法，卻不知道如何將這些方法應用于實際工程中，難以理解其中的抗震概念設計，特別是基于性能的結構抗震設計。在建筑抗震設計過程中，需要運用概念設計把握問題的本質，進而準確判斷并采取相應抗震措施。判斷能力主要來自專業知識和實踐經驗的逐步積累，恰恰是學生所欠缺的。如果學生難以理解課程的核心內容，接下的畢業設計和工程實踐將舉步維艱。
1.3 學生對抗震規范內容難以區分
建筑抗震設計課程內容與抗震規范內容緊密結合，抗震規范對各種不同類型建筑都規定了相應的抗震設計要求。短時間內，學生難以理解規范中大量的條文；而且容易混淆，用錯對象。為使學生在以后的工作中正確使用抗震規范，教師需要解釋部分重要條文和規定的背景及相關知識。此外，教師需要實時關注抗震規范修訂動態以及修訂的背景依據，及時調整抗震教學內容。
1.4 建筑抗震設計的多樣性
建筑抗震設計規范范文4
第二條 本市轄區內地震基本烈度為七度及八度的地區，均屬抗震設防區。全市建設工程（含新建、改建、擴建，以下同）都必須進行抗震設防。凡不符俁抗震設防規定的工程，一律不準建設。
第三條 建設工程的抗震設防，應按國家規定的抗震設防要求和建筑抗震設計規范執行。
第四條 建設工程應當按照《陜西省防震減災條例》及《陜西省工程建設場地地震安全性評價管理辦法》規定的范圍進行地震安全性評價，根據評價結果進行抗震設防。
重大建設工程、可能發生嚴重次生災害的工程、生命線工程和六十米以上高層建設以及國家、省政府規定的其他建設工程，應當按照地震安全性評價管理辦法，對工程建設場地進行地震安全性評價。城市規劃區內一般建設工程應按寶雞市城市抗震設防區劃執行。
第五條 市規劃局是組織實施建設工程抗震設計和施工的主管部門。市地震局是負責建設工程抗震設防要求的主管部門，規劃、地震部門應按照各自的職責，依法對全市建設工程抗震設防情況進行監督檢查。
各縣（區）規劃（建設）和地震部門負責本轄區內建設工程抗震設防管理工作。
第六條 建設工程抗震設防貫穿于建設工程的全過程。從項目可行性研究、選址、規劃、設計、施工、質量監督到竣工驗收，都必須符合抗震設防要求。
第七條 建設工程勘察設計單位應當按照抗震設防要求和抗震設計規范進行勘察設計。
第八條 建設工程的抗震設計審查納入施工圖審查。規劃部門應對施工圖審查中執行建筑抗震設計規范的情況進行監督、檢查。凡不符合抗震規范的設計，施工圖審查單位應建議修改或變更設計。
第九條 已經建成的建筑物、構筑物，產權單位應當按國家有關標準進行抗震性能鑒定。對不符合抗震設防要求的，應采取必要的抗震加固措施。
抗震加固必須按照抗震鑒定、設計、審查、施工、竣工驗收的程序進行。
第十條施工和監理單位在承擔建設工程時，應按照設計圖紙和施工規程進行施工和監理，對設計文件中的抗震構造措施不得隨意更改和取消。
第十一條 市、縣（區）規劃（建設）部門在進行工程質量安全監督檢查時，應把抗震設防措施作為重點檢查內容之一。凡不符合抗震設計與施工規程的，應令其返工補強。
第十二條 建筑高度超過抗震規范許可，或采用新技術、新材料、新結構體系，應通過省級建設行政放寬部門組織的抗震專項審查后，方可進行施工圖設計。
第十三條 建設工程竣工驗收時，凡不符合抗震設計規范的工程不予驗收，并由市、縣（區）規劃（建設）行政主管部門責令改正，依法給予行政處罰。
第十四條 村鎮建設中的公共建筑、生命線工程、中小學校舍、鄉鎮企業建筑及其他三層以上建筑，必須按建筑抗震設計規范進行抗震設防；兩層以下農民自建房屋應因地制宜采取必要的抗震措施，提高忘記到的抗震能力。
建筑抗震設計規范范文5
【關鍵詞】 彎曲變形；相對剛度；側向剛度比
【中圖分類號】 TU971 【文獻標識碼】 C【文章編號】 1727-5123（2011）02-132-03
1前言
為適應現代建筑體型造型日趨復雜的需要，保證建筑結構豎向剛度變化的均勻性，防止出現剛度突變的情況，國內外相關規范規程對建筑結構樓層側向剛度及其沿結構高度變化情況均作出明確規定，通過控制層剛度比可以直觀地把握結構樓層側向剛度沿豎向分布的不均勻程度，衡量結構豎向規則與否以及是否形成結構薄弱層、地下室能否作為嵌固端、轉換層剛度是否滿足要求等等。
本文通過分析以剪切變形為主和以彎曲變形為主的高層建筑結構在地震作用下樓層側向剛度及其比值，得到目前《建筑抗震設計規范》（GB50011－2001）中采用地震剪力和位移比值的剛度計算方法對彎曲變形為主的建筑結構是不太合適的。
2剛度計算方法
我國《建筑抗震設計規范》（GB50011－2001）和《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3－2002）為了控制建筑結構的豎向不規則性，提出了側向剛度比的控制指標，并根據不同的應用范圍，提出三種剛度比的計算方法，即地震剪力和地震層間位移比（以下簡稱有效剛度）、剪切剛度和剪彎剛度。
本文提出采用相對剛度的方法計算樓層側向剛度，即樓層剪力和層間位移角的比值。
2．1有效剛度（地震剪力和地震層間位移的比值）。根據《建筑抗震設計規范》第3．4．2和3．4．3條及《高層建筑混凝土結構技術規程》第4．4．2條的條文說明中建議的方法，樓層的側向剛度可取地震作用下的層剪力與層間位移的比值計算，其剛度的計算公式為：
4結論
由以上算例和工程實例可見，對于以剪切變形為主的結構，采用國內規范的有效剛度的方法判斷樓層側向剛度是否突變是合理的。而對于以彎曲變形為主的高層建筑結構，采用目前國內規范的相關條文均無法合理地控制樓層側向剛度變化；而按照相對剛的方法設計的結構、結構概念以及工程經驗是一致的，可以有效的反映樓層側向剛度的變化。
參考文獻
1中華人民共和國行業標準.高層建筑混凝土結構技術規程.JGJ3-2002.北京.中國建筑出版社，2002
2中華人民共和國國家標準.混凝土結構設計規范.GB50010-2002.北京.中國建筑出版社，2002
3中華人民共和國國家標準. 建筑抗震設計規范.GB50011-2001.北京.中國建筑出版社，2001
4廖宇飚等.高層建筑結構側向剛度變化及其控制方法研究(I).工程抗震與加固改造，2005.10
5黃小坤等.高層建筑結構側向剛度變化及其控制方法研究(II).工程抗震與加固改造，2005.12
6胡興福等.帶轉換層結構側向剛度計算的規范方法研究.四川建筑科學研究，2006.6
7徐培福等.剪力墻豎向不連續結構的震害與抗震設計概念. 建筑結構學報，2004.10
建筑抗震設計規范范文6
關鍵詞：梁柱節點，抗剪承載力，梁端加腋
如果說 “強柱弱梁，強剪弱彎”是提高結構變形能力的設計精髓，那么節點核心區截面抗震受剪承載力驗算就是實現“強節點弱構件”的關鍵，也是建筑結構抗倒塌能力的關鍵。節點域內抗剪設計不足，遇到地震時會造成剪切破壞，屬于脆性破壞，無征兆，致使建筑物瞬間垮塌。
根據建筑功能需要布置結構時，當遇到高層辦公室或公寓等開間要求高的建筑，一般無法采用純剪力墻，而是采用框架結構以及較為靈活的框架―剪力墻結構?？蚣芙Y構在高層建筑因荷載關系，軸壓比限制下結構柱截面較大；框剪結構由于剪力墻無法靈活布置，第一道防線較為薄弱，則第二道防線框架的豎向構件的結構柱截面也不會很小。當抗震等級為一、二級時，如結構梁截面寬度也為了滿足建筑要求設置得較小時，通常無法很好約束結構柱，導致梁柱節點區抗剪承載力計算不通過。
以廣州（7度區）某處的公寓式住宅樓為例。該工程為32層總高99m的框架―剪力墻結構，框架抗震等級為二級。因超長設置了抗震縫，其中分縫右邊單體標準層局部結構布置如下：
上圖中，結構柱截面邊長1350mm，框架梁250mmx700mm，上機電算結構顯示1-A軸的結構梁柱節點核心區抗剪不足。
由《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010的附錄D 框架梁柱節點核芯區組合的剪力設計值，應符合下列要求：
Vj≤（0.3η jfcbjhj）/rRe
框架梁柱節點核芯區組合的截面抗震驗算則符合以下公式要求：
由上面公式可知，影響框架梁柱節點核心區抗剪承載力的主要因素是核心區截面的有效驗算寬度bj及梁的約束影響系數ηj，而bj和ηj都是跟梁柱截面的寬度有關。由于框架柱截面面積比較大，當結構梁截面寬度受限取值較小時，bj和ηj的也會相應較小，節點核心區抗剪承載力不足。
為了加大bj和ηj，我們考慮了以下措施：
1.加大框架梁的截面寬度。加大結構梁截面寬度是最有效的措施，但對建筑美觀性要求有所降低，同時結構梁全截面加大造價也會相應提高；
2.梁端設置水平加腋。在框架梁的端部設置水平加腋，以加大框架梁對兩柱節點約束寬度，滿足規范對框架梁柱節點核心區的抗剪承載力驗算要求。采用此方法結構設計及施工復雜，但只是框架的端部截面增大，對建筑的影響小，造價也不會提高很多，經濟性指標好。
3.加強節點區域。類似無梁樓蓋的柱帽做法，把節點位置包大。該做法比水平加腋更復雜些，經濟性也不及水平加腋。
當然提高混凝土強度等級也是一個方法。當梁柱砼相差超過兩個等級時應分開澆搗，隔網在施工時容易出現問題。
綜合分析以上幾點，最后選擇了在結構梁的梁端部設置水平加腋，做法如下圖：
計算顯示梁柱節點區抗剪承載力通過。由上面分析及計算得知，梁水平加腋是提高梁柱節點區抗剪承載力而不影響建筑、不過多增加造價的較好方法。
依據《建筑抗震設計規范》，節點核心區是保證框架承載力和抗倒塌能力的關鍵部位，《混凝土結構設計規范》也對節點核心區做了明確規定。在結構設計中針對規范中的抗震驗算規定進行驗算，當驗算不滿足規范要求時，宜先檢查η j 正交梁的約束影響系數是否正確，再針對fc、bj、 hj 進行合理調整，如提高砼強度等級標號，增加節點域面積，能夠有效提高抗剪承載力，直到滿足規范要求。
參考文獻：
【1】《建筑抗震設計規范》GB 50011-2010
【2】《混凝土結構設計規范》 GB50010-2010
