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廢水處理設施范文1
【關鍵詞】底鍋廢水；物化預處理；生化處理
1 工程概況
某酒業為新建釀酒廠，其生產工藝是以高梁、小麥等為原料，采用傳統的釀造和制曲工藝制成曲酒。該廠釀酒車間每天產生30噸蒸酒底鍋水，這種蒸酒底鍋水含有大量發酵產生的有機酸，所以PH在3.0-5.0左右，還含有發酵中沒有利用的溶解性淀粉及其它有機物質，所以COD高達10000mg/l以上，水質呈醬黃色。廠區每天約有生活污水10噸。要求處理后出水達到污水綜合排放標準》(GB8978-1996)中的一級排放標準。其污染物排放和控制標準見表1。
表1設計進出水水質情況
2 工藝流程
2.1廢水處理流程的確定
2.1.1物化預處理工藝的選擇
由廢水水質情況可知，該廢水酸性，廢水有機物濃度高，因此我們預處理采取投加鐵刨花預曝和加藥中和沉淀。
廢水首先進入調節池進行混合調節后，用泵打入鐵曝池，經過鐵碳電解反應后流入中和沉淀池，再投加堿液將廢水PH調整至6－9，然后通過機械攪拌混凝沉淀除去廢水中的懸浮物并除去部分CODcr，最后上清液才流入水解酸化中，開始進行生化處理。
2.1.2生化處理工藝的選擇
污水處理工藝的選擇直接關系到污水處理站的出水水質，工程投資，運行及管理是否方便可靠，運行成本高低等，因此正確選擇適當的污水處理工藝是污水處理的關鍵。因該種底鍋廢水成份復雜，COD含量較高，沖擊性較強，因此，我們工藝采用耐沖擊性強的ABR膜法厭氧技術。
2.1.3好氧系統處理：
好氧處理廢水方法比較多，而接觸氧化法和其它活性污泥比較來看，具有設備操作簡單，維護容易，運行穩定且耐受高負荷沖擊的特點。本工程采用兩級接觸氧化法進行好氧生物處理處理。
2.2 工藝流程
工藝流程圖及操作要點：工藝流程圖見圖1。
圖1 工藝流程圖
操作要點：釀酒底鍋廢水首先經過格柵除去大的漂浮物和懸浮物等雜質，進入調節池調節水質、水量，水泵將水抽入鐵曝池進行廢水的改性，然后進入中和沉淀池投加堿液和PAM、PAC進行中和絮凝沉淀，接著進入ABR膜法厭氧池廢水在厭氧菌的作用下將難降解的物質降解為易降解的物質，將廢水中的大分子物質分解為小分子的物質，最終分解為CH4和H2O，此后進入沉淀池處理后，經過脫氮除磷處理后再進入二級厭氧池進行常溫降解處理，厭氧出水經兼氧池后進入兩級接觸氧化池，對廢水中的物質進一步分解為CO2和H2O，在鼓風曝氣的作用下，生物好氧菌將廢水進行生物徹底降解除去BOD，同時COD也得到去除，在經過氧化脫色去除色度后，最后進入清水池進行回用或達標排放；污泥排放到污泥干化池，通過干化脫水后外運處理。
3.主要設備設施及參數
3.1主要動力設備
表2 主要動力設備
表3主要建筑物
4 運行效果
表4 各處理單元運行效果
5結論
采用“物化預處理-生化”組合工藝，可以確保釀酒廢水處理后達標排放。次工藝除具有耐沖擊負荷、運行穩定、易于管理和運行費用低等優點。和其它工藝比較還具有抗沖擊荷，運行費用低，投資成本低，運行管理方便等優點。
參考文獻:
[ 1 ] 唐受印,戴友芝,等.廢水處理工程[M ] .北京:化學工業出版社,2006: 31323161
[ 2 ] 王凱軍,秦人偉.發酵工藝廢水處理[M ] .北京:化學工業出版社,2002: 13421561
廢水處理設施范文2
1.1簡介
食品工業廢水的特點是有機物和懸浮物含量高，易腐敗，一般無大的毒性。其危害主要是使水體富營養化，以致引起水生動物和魚類死亡，促使水底沉積的有機物產生臭味，惡化水質，污染環境[1]。該食品廠是一家專門從事速（冷）凍食品研發、生產、貿易的綜合性企業，主要產品有魚類、糯米類、面點類、油炸類、餅類等系列速凍調理食品。
1.2廢水水量及水質
生產過程，主要食品廢水含有動物油脂、魚類殘屑、地面沖洗雜質等，屬有機廢水。除動物油脂外近似生活污水，廢水中含有COD、BOD、SS、NH3-N、油脂等有機污染物。該廠各類廢水平均濃度，以及排放標準見表1所示。
2某速凍食品廠廢水處理工藝
2.1工藝的選擇
該食品廠的工業廢水除動植物油外，近似生活廢水，生活廢水屬有機污染廢水，廢水含有COD、BOD、SS、NH3-N、油脂等有機污染物，處理一般都采用生化方法，因為廢水的BOD5/CODcr≈0.5，可生化性強。這里采用水解酸化—接觸氧化法處理該廠的食品廢水。
2.2廢水處理工藝流程
生產廢水經格柵進入隔油池去油，生活廢水經格柵進入生活廢水集中池，鍋爐廢水經格柵進入鍋爐廢水集中池。三者再統一進入調節池對水量和水質進行調節，再進入初沉池隔油和沉淀，然后進入酸化水解池將不溶性有機物水解為溶性物質，將難于生物降解的物質轉化為易于生物降解的物質。之后經接觸氧化池，廢水中的有機物絕大部分予以降解，再經混凝和絮凝反應池將廢水中顆粒在相互接觸中聚集，以形成較大的絮凝體，然后經斜管沉淀池將泥水分離。最后進入清水池。工藝流程圖見圖1。
2.3廢水處理工藝說明
2.3.1格柵。格柵的作用是去除食品加工廢水中的較大雜物，防止這些雜物對后續工藝設備、管道的影響。格柵攔截效果直接影響后續工藝處理效率，如果攔截效果差，會造成厭氧池堵塞，去除率下降，出水無法保證達標。格柵去除的固體雜質人工收集在固體雜質收集箱內。2.3.2鍋爐廢水集中池。其功能主要是收集鍋爐廢水，對水量和水質有一定的調節，內設穿孔曝氣。配套設配：曝氣系統一套。2.3.3生活廢水集中池。其功能主要是收集生活廢水，對水量和水質有一定的調節，內設穿孔曝氣。2.3.4隔油池。去除生產廢水中的油脂，自動溢流至調節池中，內設穿孔曝氣。結構形式：地下式鋼筋混凝土結構，內襯玻璃鋼防腐。2.3.5調節池。對水量和水質的調節，生活污水調節池和鍋爐廢水集中池液位高時自動溢流至調節池。調節池設有液位控制系統，液位達到一定高度時，系統自動啟動提升泵，將廢水提升到反應池；液位低于一定高度時，泵自動停止運行。調節池污水經提升進入初沉池。內設穿孔曝氣。2.3.6初沉池。初沉池的功能主要隔油和沉淀。食品廢水最關鍵是隔油，初沉池進一步隔油，確保隔油效果良好，才進入生化系統。2.3.7水解酸化池。水解酸化工藝屬于升流式厭氧污泥床反應器技術范疇。水解池內分污泥床區和清水層區，待處理污水以及濾池反沖洗時脫落的剩余微生物膜由反應器底部進入池內，并通過帶反射板的布水器與污泥床快速而均勻地混合。污泥床較厚，類型于過濾層，從而將進水中的顆粒物質與膠體物質迅速載留和吸附。由于污泥床內含有高濃度的兼性微生物，在池內缺氧條件下，被載留下來的有機物質在大量水解—產酸菌的作用下，將不溶性有機物水解為溶性物質，將大分子、難于生物降解的物質轉化為易于生物降解的物質。2.3.8接觸氧化池。設生物親和性填料。該填料以中心繩、聚烯烴塑料支撐架和彈性絲條組成，絲條以支撐架為中心在水中呈均勻輻射狀生長，有一定的柔韌性、剛性，網片。采用鼓風機和水下不銹鋼穿孔管鼓風曝氣，汽水比例為15：1。厭氧池出水經鐵曝氣池和接觸氧化池處理后可將廢水中的有機物絕大部分予以降解。2.3.9混凝和絮凝反應池。投入適合的混凝劑，經過充分混合，使膠體穩定性被破壞（脫落）并與混合劑水介的聚合物相吸附，使顆粒具有絮凝性能。而絮凝池的目的就是創造適合的水利條件使這種具有絮凝性能的顆粒在相互接觸中聚集，以形成較大的絮凝體（絮狀）。池底設曝氣，使混凝劑、絮凝劑能完全反應。2.3.10斜管沉淀池。經絮凝反應后的礬花狀廢水自流到斜管沉淀池，進行泥水分離，然后沿池的整個斷面緩慢上升。污泥經板框壓濾機排除。
3結果
該工藝設備投入試運行以后，經過3個月的工程調試進入穩定運行狀態，環境監測站對該廠生產廢水進行了檢測，檢測結果見表4。進出水的取樣點分別為該處理站的進水口和出水口處。結果表明：COD，SS，BOD5，NH3-N，動植物油等各項指標均符合《廢水綜合排放標準》（GB8978-1996）的一級標準。
作者:章志青 林軍 單位:臺州科技職業學院 黃巖環保局
參考文獻：
[1]唐受印.食品工業廢水處理[M].北京:化學工業出版社,2003.
廢水處理設施范文3
[關鍵詞]分質處理 含鉻廢水 含鎳廢水 含銅廢水 達標排放
中圖分類號：X781.1 文獻標識碼：B 文章編號：1009-914X（2014）42-0164-01
1、前言
某電鍍企業位于省級高新技術產業開發區，年加工電鍍件1.0萬m2，鍍種主要涉及鍍銅、鍍鎳、鍍鉻共三個鍍種。項目所在開發區具備較完善的排水設施，且有二級污水處理廠受納開發區企業外排廢水，因此該廠電鍍廢水處理達標后即可外排開發區管網，進而送污水處理廠深度處理。由于鍍鉻廢水、鍍鎳廢水、鍍銅廢水以及車間其他廢水具有各自的特點，為避免處理過程中離子之間的相互干擾，提高出水水質，保證穩定達標出水，將電鍍廢水根據各自特點不同，單獨處理后再進行混合處理。
2、電鍍廢水的具體情況
該廠電鍍車間廢水分為3類：（1）第一類為鍍鎳后清洗廢水，主要污染物為pH值、鎳離子；（2）第二類為鍍鉻后清洗廢水，主要污染物為pH值、六價鉻離子；（3）電鍍車間其他廢水，主要污染物為pH值、銅離子、鐵離子、COD、SS和石油類。
由于該廠含鉻廢水產生量小于1.0m3/d，水量較小，考慮技術、經濟可行性，同時通過對同行業廢水處理設施的考察，根據《電鍍廢水治理工程技術規范》（HJ 2002-2010）中的相關要求，該廠在電鍍車間內設置單獨的含鉻廢水收集池及預處理設施，預處理后的含鉻廢水（含三價鉻離子）進電鍍綜合廢水處理設施進一步處理。含鎳廢水和電鍍車間其他廢水的產生量較小，且在處理工藝選擇與參數控制上接近，可收集后一起處理，因此該廠在電鍍車間內設置電鍍綜合廢水處理設施，對鍍鎳后清洗工序的含鎳廢水和電鍍車間其他廢水，以及含鉻廢水預處理設施出水進行收集和治理。
該廠電鍍處理流程見圖1，含鉻廢水處理工藝見圖2。
廢水處理工藝簡述：
（1）電鍍綜合廢水處理設施
該廠將鍍鎳前清洗、活化廢水，鍍鎳后清洗廢水，鍍鉻前清洗、活化廢水和電鍍車間地面沖洗水收集后，連同含鉻廢水預處理設施出水，送電鍍綜合廢水處理設施統一處理。廢水中主要污染物為pH值、COD、SS、三價鉻離子、銅離子、鐵離子、石油類和鎳離子。廢水首先進入調節池，后進入反應器同時緩慢連續加入氫氧化鈉溶液及絮凝劑，將廢水pH值調節至大于9，并采用機械攪拌，反應時間不少于20min，廢水再進入斜管沉淀池內，絮凝體沉淀與上層清水分離，沉淀污泥收集后送板框壓濾機，上層清水進入多介質過濾器、活性炭吸附處理，出水與其他經處理的廢水混合后外排市政污水管網。為了保證過濾效果，多介質過濾器需定期反沖洗，反沖洗水回流斜管沉淀池。沉淀池產生的污泥用板框壓濾機處理后做危廢處置，壓濾機濾液流回調節池重新處理。
該廠采用的電鍍綜合廢水處理工藝為《電鍍廢水治理工程技術規范》（HJ 2002-2010）給出的可行方案，同時此廢水處理工藝已在同行業被廣泛應用，并且能夠做到達標排放。電鍍綜合廢水處理工藝可行。
（2）含鉻廢水預處理設施
項目含鉻廢水中主要污染物為pH值和六價鉻離子，含鉻廢水首先進入含鉻廢水收集池，均化水質水量，然后進破鉻反應池，池內加入焦亞硫酸鈉和硫酸，pH值至2～3，通過ORP控制儀控制ORP在260～300mV，使含鉻廢水中的六價鉻離子被還原成三價鉻離子，然后由提升泵打入電鍍綜合廢水處理設施。
該廠個污水處理設施處理效果見表1。
該廠電鍍車間廢水最終經電鍍綜合廢水處理設施外排，根據《電鍍污染物排放標準》（GB 21900-2008）表2相關要求，該廠電鍍車間外排廢水中總鉻、總鎳需要在電鍍車間廢水排放口滿足排放限值要求，由表1可知，電鍍車間排放口總鎳、總鉻排放濃度分別為0.009mg/L、0.017mg/L，能偶滿足《電鍍污染物排放標準》（GB21900-2008）表2新建企業水污染物排放限值的相應要求。
廢水處理設施范文4
關鍵詞 印染廢水；污染物；效率
中圖分類號X791 文獻標識碼A 文章編號 1674-6708（2011）37-0055-02
1 研究對象
本研究選擇四川彭山觀音紡織印染有限公司、成都紡織印染工業集中發展區污水處理廠作為研究對象。這幾個實驗對象的生產工藝、廢水處理工藝涵蓋面廣，作為研究對象有一定的代表性和實例性。
2 工作方法
本項目以現場實驗數據和實驗室檢測數據為基礎，以印染廢水，尤其是印染混合廢水這一特定的研究對象作為本課題研究的實驗和試驗對象。主要通過現場檢測、實驗室檢測和理論結合數據分析的研究方法，對各種工藝技術實際應用到印染廢水后主要污染物的去除效率進行歸納統計，并結合理論知識對其進行研究和解釋，在充分考慮印染廢水特點的前提下，綜合各影響因素，選擇合適運行參數，確定更優化的處理工藝。并對實際考察的廢水處理工藝提出改進措施，使印染廢水處理設施能夠更加經濟高效的穩定運行。
2.1 工作周期
分別對2家企業現有數據進行摸底，同時根據進水量和處理量，計算出各處理設施的停留時間，根據停留時間，設計各廠采樣及測量時間。一般來說，取三個停留周期為我們的實驗周期。
2.2 實驗儀器
便攜式COD測量儀一套、756PC分光光度計一臺、帶攝影拍照功能生物顯微鏡一臺，及其它附屬儀器。
2.3 采樣點選擇
對于單個企業，由于其處理工藝有所不同，所以，采樣點的選擇亦不同。原則上，每一個完整工序的進出口都要進行采樣和檢測。如某企業廢水處理工序如下：進水-調節池-初沉池-厭氧池-好氧池-二沉池-氣浮池-出水。則采樣點為：進水口、調節池出口、初沉池出口、厭氧池出口、好氧池出口、氣浮池出口、二沉池出口。本次研究主要針對生化處理系統的處理效果，所以采樣點主要設在生化處理系統的進出口處，并分類抽樣印染企業不同工段廢水，進一步驗證文獻報道污染物濃度。
2.4 數據測定
1）COD測定：現場測定采用便攜式COD測量儀進行；見附錄《中華人民共和國環境保護行業標準；水質，化學需氧量的測定---快速消解分光光度法》[HJ/T-399-2007]。實驗室測定見附錄《中華人民共和國國家標準；水質，化學需氧量的測定――重鉻酸鹽法[GB 11914-89]。儀器見附錄，長春吉大；小天鵝儀器有限公司（GDYS-101SQ）《化學耗氧量（COD）測定儀使用說明書》。
2）PVA測定：用棕色瓶貯存樣品，定期送至實驗室，采用硼酸-碘分光光度法進行測定。見附錄《四川省地方標準；水質， 聚乙烯醇（PVA）含量的測定――硼酸-碘分光光度法》[CHKY-0701-2007]。
3）色度測定：稀釋倍數法測定。
3 結果與分析
3.1 四川彭山觀音紡織印染有限公司
該企業廢水處理工藝流程如下：
圖1 四川彭山觀音紡織印染有限公司廢水處理工藝流程圖
該企業污水處理設施由于在初始設計時，沒有考慮到企業后續的大規模擴產，故設計參數存在取值太小問題；污水處理設施建成后，不能有效處理企業生產污水。后經過數次改造，處理效果有一定改善；但是，由于生產源頭沒有控制，生產中長期使用高污染、高濃度的染料、助劑，廢水性質十分復雜，非常難于處理。本實驗取樣時，所取水樣來自于車間內部濃液，比調節池要高50%左右。經實際調查，其厭氧池效果很小，沒有達到設計要求。生化處理采用SBR工藝，效果不是太明顯，COD、PVA去除率分別為32.77%、16.24%；對PVA的處理效果尤其差。而其后的二次沉淀，COD、PVA去除率分別為10.42%、9.54%，效果也非常差，這跟其來水性質有很大關系[1-2]。建議該企業推行清潔生產，從源頭杜絕污染物的高排放。在取樣期間，該廠正在進行中水回用的系統改造，這也導致了部分污水處理設施工作不正常，有些污水檢驗值偏高。具體數據如下：
表1 四川彭山觀音紡織印染有限公司廢水監測數據
3.2 成都紡織印染工業集中發展區污水處理廠
該企業廢水處理工藝基本流程如下：
圖2 成都紡織印染工業集中發展區污水處理工藝流程
表2 成都紡織印染工業集中發展區污水處理廠處理情況表
該企業污水處理設施采用的是目前國內最成熟、常用的工藝。設計處理能力20000m3/d，目前處于調試期，廢水處理量保持5000m3/d左右。由于該污水處理廠要收集處理的是印染紡織工業園內5家企業的所有生產廢水，故廢水水質可以說是最復雜，也最難以降解。目前，經過一年多調試運行，該廠出水已經可以穩定達標，COD最低達到50mg/L。由于曝氣池內污泥性狀良好，該廠前處理混凝沉淀工序已經停止使用混凝劑，而是使用多余的污泥進行替代，有一定效果。其水解酸化池效果較佳，COD、PVA去除率分別為22.83%、7.41%；最為關鍵的是其水解酸化的作用明顯，大分子難降解物質分解成小分子易降解物質的反應很好，這一點從后續曝氣池效果可以看出來。一級曝氣池是削減污染物的主要工序，COD、PVA去除率分別為69.82%、79.98%，效果非常好，污泥性狀和微生物組成及活性處于理想狀態。而二級接觸氧化池主要是針對難降解物質（PVA等）。通過其長期運行監測記錄可以發現，二級接觸氧化雖然污染物削減率不高，但是所處理的都是最難降解的物質，是水質能否達到一級排放標準的關鍵[3-4]。其具體監測記錄如表2。
從以上監測數據及對比可以看出，彭山觀音紡織印染有限公司采用一級生化處理，進水濃度較高，出水超標嚴重，而成都紡織印染工業集中發展區污水處理廠出水水質相對較好，但不能穩定達標。因此有必要對以上工藝作出調整，使出水達到排放標準。
4 建議
1） 建議各個印染企業應加強管理，減少使用難降解的漿料，并實施清潔生產，從源頭減少污染物的排放；
2） 由于不同地區、不同企業所采用的印染工藝不一，印染廢水的水量、水質也存在差別，要得到一個嚴格意義上普遍性的印染廢水優化方法十分困難，因此，不同地區的印染企業應因地制宜，選擇符合自身需要的廢水處理工藝進行優化，以達到最佳的運行處理效果。
參考文獻
[1]何瑜，邱凌峰，李玉林.脫色劑在印染廢水處理中的應用[J].水處理技術，2007，32(7)：8-11.
[2]薛志成.采用粉煤灰預處理印染廢水色度[J].陜西防治，2007，2：64.
廢水處理設施范文5
關鍵詞三級沉淀池高位水池雨污分流攔水壩
1 工程概況
天馬山黃金礦業有限公司是銅陵有色金屬集團股份有限公司控股子公司，主要從事硫金礦的采選及轉爐渣的加工，主要產品有金精砂、硫精砂、銅精砂和鐵精砂，采選能力1500t/d，其中金硫礦石1200t/d，單硫礦石300t/d。
隨著公司不斷發展，環保問題日漸顯現，尤其是公司區域內的排水問題矛盾突出。選礦車間雨水排水溝（黑沙河支渠）建設在廠區唯一水泥運輸道路之下，近年來，由于大噸位精砂運輸車輛的長期輾壓，雨水排水溝塌陷，造成了雨污混流的局面，采礦車間區域雨污和清污分流也未能理順，因此廢水處理站在下大雨時存在超負荷運行情況；同時由于廢水處理站Φ30m的幅流式沉淀池處理能力表現不足，溢流水有時不能達到《污水綜合排放標準》的規定。因此實現雨污分流，提高廢水處理站處理能力，使環保工藝規范合理，才能從根本上解決天馬山黃金礦業有限公司的環境污染問題。
2 工藝與給排水現狀
2.1 工藝系統
硫金礦選礦采用碎礦、磨礦、浮選工藝，生產金精砂和硫精砂。其中：碎礦采用三段一閉路流程；磨礦采用螺旋分級機加旋流器控制分級形成一段閉路流程；浮選采用二粗二精一掃流程。產出的金精砂進Φ18m的濃縮機，濃縮機溢流水返回選礦山頂高位水池，濃縮機底流進壓濾機過濾；硫金礦碎礦、磨礦、浮選場地沖洗水和跑冒滴漏礦沙因量小全部進入事故池，再用砂泵揚送至中沙池集中收集后送回再選。
選金尾礦再采用磁選工藝回收磁黃鐵礦，磁選尾礦采用浮選工藝回收黃鐵礦，即硫精砂。產出的硫精砂進入Φ24m的濃縮機，濃縮機溢流水返回選礦山頂高位水池，濃縮機底流進陶瓷過濾機過濾，磁選磁黃鐵礦和浮選黃鐵礦場地沖洗水和跑冒滴漏礦沙，以及陶瓷過濾機清洗時的硫精砂因量稍大而全部進入現三級沉淀池，現三級沉淀池的沉砂用吸沙泵返回Φ24m的濃縮機?，F三級沉淀池最后一級形成了清水池，清水池的清水返回選礦山頂高位水池，且清水池設有溢流口通過管道與廢水處理站相連，正常情況下，清水池沒有排水。
銅冶煉渣選礦采用碎礦、磨礦、浮選工藝，生產銅精砂。其中：碎礦采用二段開路流程；磨礦采用螺旋分級機加旋流器控制分級形成一段閉路磨礦；浮選采用一粗二精二掃流程。產出的銅精砂進Φ9m高效濃縮機，濃縮機溢流水返回選礦山頂高位水池，濃縮機底流進陶瓷過濾機過濾，銅冶煉渣碎礦、磨礦、浮選場地沖洗水和跑冒滴漏礦沙也因量小全部進入銅冶煉渣中沙池，集中收集后送回浮選工段。
硫金礦選礦事故池和中沙池、銅冶煉渣中沙池等所有生產排水匯集至現三級沉淀池，最后由清水池返回選礦山頂高位水池。由于選礦回水為堿性，且含重金屬離子微量，為確保選礦回水的水質達標，在現三級沉淀池第一級中加入硫酸亞鐵，用中和沉淀法和鐵氧體法聯合作用，沉淀回水中所含的微量砷及重金屬離子。
2.2 給水系統
生產用水主要為回用水，生產用水量約7860m3/d，其中選礦生產用水量7360m3/d，采礦生產用水量500m3/d。給水系統組成為：采礦井下用水由井下主排水管在適當的位置開路接入；選礦生產用水由高位水池供給。
2.3 排水系統
井下排水混合地表雨水及選礦生產排水進入廢水處理站，正常生產時井下排水量3500m3/d，選礦排水量1442m3/d，經廢水處理站處理后的水由泵揚至山頂高位水池，回用水量為3940m3/d，底流損失水量為1002m3/d；而由選礦系統濃縮機溢流水、三級沉淀清水池由泵直接揚至山頂高位水池回收利用水量為3420 m3/d，正常生產時廢水處理站廢水排放量為零。而在下大雨時，采選區域地表徑流都經溝渠進入廢水處理站，廢水處理站存在超負荷運行情況，溢流水有時不能達到《污水綜合排放標準》的規定。
3 設計方案
3.1 設計原則
一是盡量利用現有設施，完善廢水治理方案；二是將地表徑流受污染區域的雨水集中收集，會同選礦生產廢水和采礦井下排水，集中輸送至現有的廢水處理站，經處理達標的廢水作為選礦生產用水，以達到下雨時前15～30分鐘雨水的收集和雨污分流的目的；三是通過技術經濟論證，優化設計方案和設備改型，力求技術可靠、經濟合理。
3.2 選礦區以南上游區域雨水排放設計
選礦區以南上游區域匯水面積較大，該區域現有雨水匯集后流至選礦廠東側鐵道邊的排水溝，然后沿鐵道邊的排水溝流至選礦廠三級沉淀池，再由水溝及連接管道流至廢水處理站。由于該區域的雨水比較潔凈，未受污染，可以不經處理就排入黑砂河支渠，設計考慮在鐵道南端，連通鐵道邊的排水溝，并在排水溝設一攔水壩，使該區域的雨水通過連接攔水壩的管徑為DN400的焊接鋼管直接進入黑砂河支渠。
3.3 選礦區雨污分流設計
目前，選礦區雨污未分流。合流后的雨污水，一部分通過排水溝進入黑砂河支渠；另外一部分雨污水，通過排水溝以及管道進入廢水處理站進行處理，由于雨污合流，不僅導致處理費用增加而且造成環境污染。
設計方案為，在選礦區域設一個雨水排水口（不含生產廠房及所屬設施部分），主要收集選礦區南部不受污染的潔凈雨水，為避免潔凈雨水進入生產廢水，設計考慮在鐵道南端，先在上游連通鐵道邊的排水溝，再在排水溝設一攔水壩（雨水排水口下，中沙池排水口上），由DN400的管道連通攔水壩內潔凈雨水至黑砂河支渠。同時攔水壩設閘門連通下游中沙池排水口，小雨時雨水作為生產補充水。
選礦區域生產排水主要為生產廠房及所屬設施部分的地表雨水、硫精砂清水池清水及選礦區域路面清洗水等，設計將大部分生產排水通過管徑為DN400的焊接鋼管接至三級沉淀池，處理后直接回用，一小部分生產排水直接通過污水溝流至廢水處理站進行處理，確保正常情況選礦沒有外排水。
3.4 采礦區雨污分流設計
采礦區現有井下涌水通過水泵揚至地表后，一部分通過排水溝流至廠區大門附近的地下集水池后，由管徑為De325的尼龍管接入廢水處理站反應池進行處理。另外一部分直接通過一根管徑為D325×8的焊接鋼管接至廢水處理站反應池進行處理。由于排水溝為明溝，雨水和污水未能徹底分離，導致潔凈雨水也通過廢水處理站反應池進行處理，造成不必要的資源浪費。
設計方案為，井下涌水由泵揚至地表后，直接由一根管徑為D325×8的焊接鋼管接至廢水處理站反應池進行處理，達標后，通過回水泵房揚至選礦300噸高位水池作為生產用水。下雨時采礦區域內的所有雨水由明溝匯集至B號辦公樓南側新建的地下積雨水池，再由一根管徑為De325的尼龍管送入廢水處理站反應池進行處理，達標后，作為選礦生產水進行回用。若遇大暴雨的時候，由于雨水量過大，可能會造成廢水處理站來不及處理，那么15～30分鐘后的潔凈雨水，可以打開雨水溝上新建的閘門，讓其直接排放到黑砂河支渠，達到采礦區雨污分流的目的。
3.5 廢水處理站改造設計
3.5.1幅流式沉淀池改造設計
現有廢水處理站建成于1992年5月，污水處理能力24000m3/d（即1000m3/h）。廢水處理站的主要設備設施有：石灰乳稀釋和集液池、石灰溶液輸送泵、絮凝劑和石灰攪拌槽、鼓風機、廢水反應池、廢水輸送泵、φ30m幅流式沉淀池（濃縮池）、地下泵房、平流沉淀池、清水池和清水輸送泵等，占地面積6200m2。
廢水處理工藝簡述如下：廢水凈化站反應池中污水采用石灰乳一段中和法處理。井下廢水和選礦排水經排水溝混合后，用管道自流進入廢水處理站反應池進行石灰乳中和反應，使重金屬離子生成堿性化合物沉淀。井下涌水中微細粒黃色粘土類懸浮物和重金屬離子堿性化合物顆粒，在壓縮空氣充分攪拌并投加PAM絮凝劑進行助凝后，還可產生共沉淀效應，即達到快速沉淀的目的。沉淀物在Φ30m幅流式沉淀池里進行固液分離，底流（中和渣）由砂泵輸送至沖填站用于井下充填，處理后的達標水全部返回供選礦生產使用。
現有廢水處理站處理能力雖然達到了24000m3/d，但在處理前期15～30分鐘雨水時，Φ30m幅流式沉淀池（濃縮池）處理能力就稍嫌不足，因此也就制約了廢水處理站處理能力，所以Φ30m幅流式沉淀池（濃縮池）需要進行改造，設計方案為：
一是更換新型布料筒，使入料方式變為深層入料模式，增設系列深層側向排流體排出孔。通過改進，形成較穩定上部沉降層，從而使細小顆粒沉降更徹底，消除跑渾現象；降低廢水在池內液面下的排出點，避免渦流作用所吸附空氣的干涉作用，縮短了絮狀顆粒沉降時間，相應增長了其在池內的運行路徑，提高了沉降效果；流體由垂直流改為水平流，減少了深層流體的擾動，保護了錐坑內和池底沉積物料不受干涉，提高了沉淀層的排放效果。
二是在濃縮池溢流堰增設漂浮物擋板圈和溢流堰找平檔板，通過改進防止漂浮物在溢流堰淤塞，保持溢流堰均勻排水，提高濃縮池整體沉降效率，減少溢流中局部不均勻排水時跑渾，從而改善沉降效果。
3.5.2總排放口改造設計
現有排放口為一根DN150管道，由于近年來銅陵地區“一日最大降水量”的劇增，現已不能滿足排放口運行的要求。設計方案將總排放口改為兩根管徑為DN350的焊接鋼管作為排放管道，并在管道上設置兩個規格為DN350的閥門以達到控制排放的要求。
廢水處理設施范文6
【關鍵詞】焦化廠；廢水處理；研究分析；處理措施
引言
20世紀80年代到20世紀末期是我國煉焦制氣工業發展的關鍵時期，在這20余年的時間里，我國設計并興建了近十座焦化廠，而且每年的產焦量也在不斷增加；焦化行業的快速進步與發展對于我國工業的發展以及經濟的進步具有重要的促進作用；但是這些焦化廠在快速進步發展的同時，也帶來了一定的環境問題，焦化廠每年所排放的焦化廢水不僅污染了環境，甚至還威脅了人們的生活。下面，本文結合我國焦化廠發展現狀，對焦化廢水處理存在的問題及其解決對策做具有闡述。
1焦化廢水處理現狀分析
1.1我國焦化廠現階段廢水產生來源分析
當前，我國焦化廠主要生產環節有以下幾點；首先就是在高溫環境下使得煤炭發生裂解從而產生焦炭和煤氣，而且在裂解的過程中也伴隨著煤焦油等副產品的產生；在整合生產環節中會產生一定的焦化廢水，而廢水的產生主要是在高溫裂解的過程中所產生；這類廢水的產生大約占焦化廠所排放廢水的半數以上，而且組分復雜，在處理過程中存在一定的難度。其次，煤氣凈化過程中也往往伴隨著煤氣的冷凝和粗苯的分離等過程，這個過程中也會產生一定的焦化廢水，這類廢水中往往富含酚、氰等污染物，盡管濃度較低，但是也會產生一定的污染。最后，就是產品成形過程中所進行的排水環節，這類廢水往往含有較多的酚元素。
1.2焦化廢水處理現狀分析
在當前的焦化廢水的處理中所選擇的工藝手段有多種，其中應用最為廣泛的主要是生化處理技術；在該工藝的生產過程中主要由以下設備組成：除油池、鼓風機、調節池、曝氣池、浮選池、泥漿沉淀池等；由于焦化廠所產生的廢水中氨氮的濃度較高，所以在進行生化處理前，往往需要將各類廢水進行均勻混合，然后在送入蒸氨設置中，在高溫環境下，盡可能的脫除氨氮等元素，從而降低廢水中的污染程度。一般而言，普通的生化處理工藝能夠處理掉廢水中的酚、氰等排放物，而且經過生化處理后的廢水在酚、氰含量的指標要求上也能夠滿足要求；但是該技術也存在一定的局限性，對于NH3-N的處理能力往往不高，在指標方面往往難以達到要求；這也是焦化廢水排放中NH3-N較多的重要原因。
1.3焦化廢水處理中存在的問題分析
①為了提高焦化廢水處理效果，在預處理過程中往往需要添加較多的化學藥劑；而且為了保證焦化廢水處理后能夠滿足指標要求，所以往往在除油池內放入一定量的絮凝劑和助凝劑，該類化學藥劑的加入不僅能夠有效的除去水中的膠體和懸浮物質，而且在一定程度上還能夠降低厭氧段的COD負荷；而混凝劑的作用還會受到水溫、pH值以及懸浮物濃度的影響，所以在廢水處理中，化學藥劑的合理選擇是當前所面臨的主要問題之一。②廢水溫度的影響；焦化廠不同環節所產生的廢水往往溫度也具有一定的差別，而溫度往往會對生物的活性產生一定的影響，由此，溫度是限制細菌繁衍的重要因素，尤其要注意冬夏不同季節水溫差別對蒸氮系統的影響，而且在好氧池里，如果溫度過高的話，也會導致污泥活性產生急劇的惡化。③受溫度等元素的影響，污泥也會出現一定的老化現狀，老化后的污泥往往存在一定的排放難度，從而導致了淤積污泥具有較高的濃度，久而久之，使其活性大大降低。
2焦化廢水處理中的優化策略分析
2.1改進傳統生化工藝，優化并引進生物脫氮工藝
20世紀在焦化廠廢水的處理中，所應用最多的手段就是生化處理技術，該技術僅僅能夠處理簡單的廢水，而且在許多指標方面都難以達到要求，而且與現在的生化處理工藝相比，這一期間所設計的普通設施往往較大，許多廠家所生產的大部分設施設備都閑置了起來，從而導致了較大的浪費；基于此，可以對普通的生化處理工藝進行有效的改進，并且與生物脫氮處理工藝進行有效結合，從而是設備設施發揮出一定的使用價值，從而大大降低設備設置的閑置率。生物脫氮技術是20世紀70年代誕生于加拿大的一種技術手段，于80年代末期留流傳到我國并廣泛應用起來，我國經過20多年的實踐應用與探索，目前已經形成了一定的體系，與傳統生化處理技術相比，大大提高了焦化廢水中氨氮污染物的處理程度，從而滿足氨氮的指標要求。再者，該技術的具體實施不僅促進了各種設備設施的最大化應用，而且還大大節約了生產成本，在經濟效益和環境效益等方面都有所提高。
2.2實施廢水分流處理工藝，合理應用催化濕式氧化處理技術
隨著焦化行業的不斷進步與發展，焦化廠每年產生的廢水量逐年增加，在這樣的背景下，我國相關部門對新建的焦化廠廢水處理規模進行了重新規劃，許多專家充分根據廢水處理現狀，合理應用廢水分流技術，再加上催化濕式氧化處理技術的輔助，從而提高對氨水的處理下效果，對于再之后剩余的廢水能夠利用傳統的生化處理設施技術進行處理，通過多種處理機制的綜合應用，從而大大提高其技術手段。而且催化濕式氧化處理技術在焦化廢水處理中也具有較好的效果，不僅提高了處理效率，還獲得了一定的環境效益，值得在未來不斷進行推廣。
2.3嚴格控制其工藝參數
①應該做好廢水溫度的把控；在冬天天氣較冷的環境下，應該控制好溫度，在蒸氮廢水處理調節池中的溫度應該適當的提高一些，放入水的溫度應該控制在40℃作用，且溫差不能超過5℃，從而保證整個生化系統的正常運作；而當夏天溫度較高的環境下，則應該控制進水溫度在35℃作左右，還應該對蒸氮換熱器進行定期的清理，從而對生化系統中不同環節的水溫進行合理的控制。②還應該控制好好氧池溶解氧氣的能力，不能過低也不能過高，從而保證好氧池溶解氧能夠在合理范圍內，從而促使酚、氰等有機物得到有效的溶解，而且這對生化處理反應的實施也能夠產生一定的促進作用。③還應該控制好好氧池的堿度，盡管前期的硝化反應能夠消耗污水里的鹽堿度，但是遠遠不夠，還需要額外的增加量，如此，才能夠保證鹽堿度能夠滿足一定的要求，從而降低污水中有害物質的濃度。④還應該保證預處理混凝劑的高效性，在結合實際情況的前提下，合理選擇混凝劑，從而不斷提高沉淀效果。
3結語
綜上所述，在焦化行業不斷發展的今天，焦化廢水的產生量在不斷增加；然而在人們環保意識不斷增強的今天，為了滿足廢水排放滿足標準指標，應該合理選用新型生物脫氮技術，并且嚴格控制好各種工藝參數，不斷優化各種處理手段，從而在保證環境效益的同時，也能夠為企業帶來一定的經濟收益。
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