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市長寄語范文1
聯合國貿易和發展組織（以下簡稱“貿發組織”）于6月21日的《2016年世界投資報告》似乎也并沒有為各經濟組織的下調聲調改弦更張。
預估先下降10%～15%，之后恢復增長
《2016年世界投資報告》總結了2015年世界投資整體情況。2015年，全球外國直接投資（FDI）強勁復蘇，FDI流入總量躍升了38%，達1.76萬億美元，為2008年全球金融危機以來的最高水平。大幅增長的一個重要原因是，大規模的公司內部重組帶來巨額資金流動。若剔除此數據，2015年全球FDI的增幅實際上只有15%。
發達國家經濟體重新取得投資優勢。2015年發達經濟體作為一個整體的FDI流入量幾乎增加了1倍，達到9620億美元，占全球FDI的比重從2014年的41%猛增到2015年的55%。歐洲的FDI流入量增長強勁，美國則在2014年的歷史低位基礎上翻了兩番。發展中經濟體FDI流入總量增長了9%，達到7650億美元的新高。
但關于2016年全球FDI的預估，貿發組織并不樂觀： 2016年全球FDI將下降10%～15%，之后恢復增長。原因在于，全球經濟復蘇仍然乏力，總需求持續疲弱，初級商品出口國經濟面臨困難，跨國公司利潤水平下滑，以及政府出于反避稅目的對反轉交易采取更嚴格的政策措施。不過，從中期來看，隨著世界經濟增長預期回升，全球FDI有望于2017年恢復增長，在2018年達到超過1.8萬億美元的水平。
哪里將成為全球投資者的“樂園”？
2015年，安永會計師事務所曾一份調查報告，顯示印度超越中國成為最吸引外資的國家。但此次貿發組織的《2016年世界投資報告》則結果不同：超過中國成為吸引外國直接投資最多的國家并不是印度，而是美國。
盡管因為成本原因，有不少加工制造業的跨國公司撤離中國，造成“外資流出”的表象，但正如中國總理在兩會中提出的那樣，中國仍是最具吸引力的投資目的的之一。從《2016年世界投資報告》的數據上看，中國利用外資保持穩定增長。2015年中國外資流入量增長了6%，達1356億美元。而且，中國的外資利用率在行業和區域結構上正在繼續優化：中西部地區占比提高；服務業吸引外資比重提升；外資持續向資本和技術密集型行業（如先進制造業）和高附加值領域（如高端服務業）傾斜。
從對外投資的增長表現上看，中國更引世界矚目。2015年，中國對外投資達1276億美元。在大規模海外并購浪潮的推動下，中國已經成為部分發達國家主要外資來源國。同時，隨著“一帶一路”和國際產能合作的推進，中國在發展中國家的投資也繼續保持高速增長。
不久前，據商務部合作司負責人介紹，2016年1～5月，中國境內投資者共對全球151個國家和地區的4136家境外企業進行了非金融類直接投資，累計實現投資4792.6億元人民幣（折合735.2億美元，同比增長61.9%）。從對外直接投資的國別地區分布看，1～5月中國對北美洲、大洋洲、亞洲和拉丁美洲的投資同比分別增長208%、72.4%、62.8%和50.5%；對非洲投資實現5%小幅增長；受英國“脫歐”不確定性影響，對歐洲投資則下降了14.7%。對“一帶一路”相關的49個國家和地區非金融類直接投資56.3億美元，同比增長15.8%，占同期總額的7.7%。
《2016年世界投資報告》還顯示，中國對外直接投資存量已經突破1萬億美元，但在全球排名仍在第10位，數量僅為排名第1位的美國的1/6。2016年，中國對外投資增長加速，對外投資存量排名有望上升到第6位或第7位。
“國家安全”為投資保護主義提供可能
中國在2016年1～5月的FDI為735.2億美元，吸引外資為541.9億美元。兩者數據對比，是否表明中國2016年對外直接投資會大舉超過吸引外資的數據？
這一敏感性問題的背后，是對中國可能招致的投資保護主義的擔憂。有聲音質疑：“國家安全”或可成為“投資保護主義”的遮羞布。
針對“對外直接投資會大舉超過吸引外資”這一問題，商務部發言人沈丹陽已經明確回應：“目前對外投資的增長總體是正常的，符合市場發展的基本規律，而且這個增長還會繼續。2016年，對外投資規模按照常規統計，數字會超過利用外資的規模?！?/p>
“國家安全”也是此次《2016年世界投資報告》的組成部分。報告分析指出，近年來，“國家安全”日益成為投資政策制定中的一個重要問題。這方面的具體立法和政策實踐不同，涉及的措施從明確的投資限制到復雜的審查機制，有時則涉及寬泛的定義和廣泛的適用范圍。以國家安全考量對外國投資進行審查是一國之。
然而，“國家安全”決不能成為投資保護主義的借口。因此，以下幾方面的問題值得注意，它們在“國家安全”和“投資保護主義”之間界限曖昧。
首先，各國對“國家安全”概念的界定有所不同，因而可以在投資審核階段以之為依據對不同的經濟利益進行評估，具有一定的隨意性；其次，各國采取的國家安全審查的內容不同，其要求潛在投資者提供的相關信息的數量和復雜程度也不同；最后，如果投資項目被認為具有國家安全方面的敏感性，在不同國家所面臨的結果也不同。有的被全部或部分禁止，也有的則有條件“放行”。
另外，行業方面的準入條件一般是清晰、明確的，但基于國家安全方面的限制則往往具有不可預見性。
市長寄語范文2
框架式臺座設計的主要內容是傳力柱和固定橫梁截面尺寸的擬定。本文通過工程實例，介紹了先張法框架式張拉臺座的設計思路。
關鍵詞： 先張法框架式臺座設計
中圖分類號： S611文獻標識碼： A
框架式預應力張拉臺座主要利用柱和橫梁組成框架，為預應力張拉設備提供反力，實現對預應力筋的張拉。橫梁和柱的設計就成了框架式張拉臺座設計的主要內容，如下圖所示：
現以實例來說明先張法框架式預應力張拉臺座的設計過程。
1、工程概況
我單位施工的桂林至梧州高速公路鐘山至馬江段第5合同段段內共有橋梁七座，其中大橋1座，中橋3座，小橋3座，上部構造的主要任務為320片20m和84片16m先張法預應力空心板梁的預制和架設。
2、預應力張拉臺座的設計
為了加快施工進度，要求每槽每次可對4片20m梁或5片16m梁的預應力筋進行下料和張拉。根據預應力筋的工藝要求，槽寬取1.6m，槽長取86.46m。由于預應力筋張拉后需等混凝土強度達到設計強度的80%才可放松，若只設一道張拉槽需等待較長時間才能進行下一批次張拉，造成窩工。根據施工進度的要求和場地情況，共設5道張拉槽，以保證在上一槽梁板的預應力筋放松前進行下一槽梁板的預應力張拉和混凝土澆注。
2.1 受力分析
根據設計圖紙說明：中梁的預應力筋為14根，邊梁的預應力筋為15根，張拉控制應力σk=1395Mpa，品質證明書中預應力鋼絞線公稱截面積Ag=140mm2。
1根預應力筋的最大張拉力Pj=σk·Ag=1395×140=195.3KN
14根預應力筋的最大張拉力Pk=nPj=14×195.3=2734.2KN
15根預應力筋的最大張拉力Pk=nPj=15×195.3=2929.5KN
故張拉預應力筋所需的最大反力P=2929.5KN
整體張拉端（千斤頂端）受力分析
一片邊梁的15根預應力筋在設計滿荷狀態下通過移動橫梁、絲桿和千斤頂將其張力P傳遞給了固定橫梁和傳力柱。由于工字鋼橫梁與傳力柱焊接在一起，且絲桿在橫梁中點兩側對稱布置，故可將固定橫梁的受力簡化為在兩個對稱集中荷載P/2作用下的固端梁。見固定橫梁受力簡圖Ⅰ：
固端剪力QA=QB==2929.5/2=1464.75 KN
設橫梁總長為l，一個集中力與一側固定端距離a，與另一固定端距離為b，則由結構力學知識，固定橫梁和傳力柱連接處的固端彎矩:
MA=MB
=+===
==308.971 KN.m
橫梁在兩絲桿之間的彎矩為
MP=－=（1－）=
==57.217 KN.m
錨固端受力分析
橫梁和傳力柱之間的作用力為P/2，而橫梁由兩根工字鋼組成，故每根工字鋼受到傳立柱的反力為P/4。由于15根預應力筋的分布寬度c=0.9m，則相鄰兩根預應力筋的間距d=。又因為15根預應力筋對稱分布，故可將錨固端橫梁的荷載看做由1個作用于跨中的預應力筋拉力Pj 和兩側7對預應力筋拉力7×2Pj組成。見固定橫梁受力簡圖Ⅱ：
固端剪力QA=QB==2929.5/2=1464.75 KN
參照整體張拉端的固端彎矩
MA=MB=
對7對對稱的集中力Pj，上式中的
FP=Pj，a=an=-nd，b=bn=+nd（n=1,2,3……7）
則7對對稱的預應力筋拉力Pj引起的固端彎矩
M14A=M14B====-
1根作用在跨中的預應力筋拉力Pj引起的固端彎矩M1A=M1B=
15根預應力筋引起的固端彎矩
MA=MB=M1A+M14A=M1B+M14B
=-+=-=515.278 KN.m
固定橫梁的跨中彎矩為
MP=-MA=326.953 KN.m
移動橫梁受力分析
移動橫梁的荷載分布與錨固端固定橫梁的荷載分布相同，不同的是兩種橫梁的長度。其固端剪力和彎矩可仿照錨固端橫梁的算法：
固端剪力QA=QB==2929.5/2=1464.75 KN
15根預應力筋引起的固端彎矩
MA=MB=-=300.084 KN.m
移動橫梁的跨中彎矩為
MP=-MA=175.96 KN.m
由以上計算看出，在不同的荷載分布情況下，固定橫梁和移動橫梁的固端彎矩和剪力均大于跨中彎矩和剪力。故在選擇橫梁的截面尺寸時，以各自的固端彎矩和固端剪力作為強度驗算的極限值。
2.2 橫梁的選材和截面尺寸擬定
工字鋼具有承載能力強、剛度大、穩定性好等優點，而公路鋼橋常用的16Mn鋼具有強度高（彎曲應力容許值[σw]=210MPa，剪應力容許值[τ]=120MPa），塑性、韌性（E=210GPa）比較適宜和可焊性良好等優點，故選取16Mn低合金工字鋼作為橫梁。
整體張拉端固定橫梁截面尺寸的擬定和強度、剛度驗算
由截面彎曲應力控制條件σw=≤[σw]，得
每根工字鋼的截面系數W≥===736cm3
為使絲桿能在固定橫梁中自由伸縮移動，且對工字鋼的偏心距較小，應使用翼板寬度略大于絲桿直徑（10cm）的兩根工字鋼組合而成。查型鋼表，選取32c型熱軋普通工字鋼：
截面最大剪應力
τmax====202.65 MPa
＞1.25[τ]=150MPa
說明固端剪力作用下，32c型工字鋼截面剪應力不滿足16Mn鋼強度要求。
由截面剪應力控制條件τmax==≤1.25[τ]，得
d≥==18.2mm
查型鋼表，最大型號的63c型工字鋼的腹板厚度也只有17mm。要使剪應力滿足強度條件，需增加32c型工字鋼腹板厚度。
工字鋼截面慣性矩I=-
工字鋼半截面靜矩S=-
取d=20mm，及32c工字鋼的其余已知尺寸代入I、S計算式，得
I=13421.38cm4，S=516.775cm3，I/S=25.97cm
將d=20mm和I/S=25.93cm代入強度條件，得
τmax===141.0 MPa＜1.25[τ]=150MPa，
剪應力滿足強度要求。
剛度驗算：
固定橫梁的最大撓度fmax=-=-=-0.04mm＜2mm
剛度滿足要求。
移動橫梁截面尺寸的擬定和強度、剛度驗算
根據受力分析，移動橫梁的固端剪力和整體張拉端固定橫梁固端剪力相等，而固端彎矩稍小于整體張拉端固定橫梁，故采用和整體張拉端固定橫梁相同的32c型工字鋼（腹板加厚6.5mm），不再進行強度驗算，只驗算其剛度。
移動橫梁的最大撓度fmax==-0.6mm＜l/600=1.8mm
剛度滿足要求。
以上計算表明，為使32c工字鋼滿足強度和剛度條件，需將其腹板加厚為20mm，選取厚度為6.5mm，寬度為290mm的16Mn鋼板緊貼在腹板一側焊接即可。
錨固端固定橫梁截面尺寸的擬定和強度、剛度驗算
由截面彎曲應力控制條件σw=≤[σw]，得
每根工字鋼的截面系數W≥===1226.852 cm3
由截面剪應力控制條件τmax==≤1.25[τ]，得
d≥==12.6mm
查型鋼表，選取45b型熱軋普通工字鋼：
截面最大剪應力
τmax====142.763 MPa
＜1.25[τ]=150MPa
說明最大剪應力滿足強度要求。
剛度驗算：
錨固端固定橫梁的最大撓度fmax==-0.8mm＜2mm
剛度滿足要求。
整個框架的剛度驗算
移動橫梁和固定橫梁的總撓度Σf=-0.04-0.6-0.8=-1.44mm＜2mm，說明整個系統的變形滿足要求。
為了防止腹板在彎曲應力、剪應力和梁頂偏心壓力作用下喪失穩定，沿梁的長度方向每隔一定距離在工字鋼橫截面上設一對中間加勁肋（焊接鋼板）：由于預應力筋在錨固端固定橫梁和移動橫梁中的作用點在工字鋼翼緣板邊緣，對工字鋼產生的扭矩較大，故加勁肋應設置在工字鋼梁的預應力筋定位孔之間，以提高工字鋼的抗扭轉剛度，其余區段的加勁肋間距可取5~10cm。
2.3 傳力柱截面尺寸的擬定及配筋
2.3.1 確定傳力柱受力的簡化計算模型
在對預應力筋施加張拉力的過程中，傳力柱也受到軸向壓力和彎矩作用。為避免傳力柱因長細比過大而導致失穩破壞，將傳力柱和張拉槽底板澆筑為一整體，兩端與固定橫梁焊接，傳力柱的在各個方向的位移均受到限制，長柱變為短柱。在相鄰的張拉槽實施先張法預應力施工時，相鄰兩槽共用的傳力柱將交替受到兩個相反方向的彎矩作用，故傳力柱受力的的計算模型可以簡化為雙向偏心受壓的短柱。
2.3.2作用于傳力柱上的軸向力及彎矩的計算
在互不相鄰的張拉槽中張拉預應力筋時，每根傳力柱受到的軸向壓力
Nj===1464.75 KN
考慮傳力柱受力的極限狀態：相鄰兩道張拉槽內的預應力筋均未放松，且均為邊梁；兩側2根傳力柱受到的壓力為。由于兩槽共用的傳力柱兩側受到對稱的壓力，可認為其軸心壓力N=P=2929.5 KN。
傳力柱截面的最大固端彎矩等于錨固端固定橫梁的固端彎矩MA=MB=515.278 KN.m
2.3.3截面尺寸擬定及配筋
截面設計
在相鄰兩條張拉槽都有預應力作業的情況下，共用的一根傳力柱兩側受到的彎矩大小相等，方向相反，可認為只受軸向力作用,該軸向力等于15根預應力筋的張力P。可根據此軸向力初擬傳力柱的截面尺寸。
由傳力柱截面的正應力，得不配任何鋼筋的C25混凝土截面積
===0.266m2
上述計算表明：在只考慮軸向力的情況下滿足強度要求，傳力柱的C25混凝土截面積應不小于0.266m2。根據《公橋規》方形或矩形截面的尺寸不宜小于25cm×25cm的規定，取水平寬度h=400mm，則豎向最小高度bmin===665mm。
配筋計算
由于兩條張拉槽共用的傳力柱受到兩個水平方向的彎矩作用，故應在兩個豎直邊上對稱配筋。
短柱的初始偏心距e0====352mm，
短柱的軸向力偏心距增大系數η=1，ηe0=352mm。
設縱向鋼筋的重心到截面邊緣的距離ag=ag'=40mm，h0=h-ag=360mm。
截面受壓區相對高度計算值：
ξ====1.12
＞h/h0=1.11＞ξjg=0.55
截面為全截面小偏心受壓，混凝土受壓區高度x=h=400mm。
由Nje=MAmax=Mu=，得
縱向鋼筋的截面積Ag=A'g==600 mm2
＞μ’minbh0=0.002×660×360=475 mm2
故取Ag=A'g=600 mm2
由Ag=，取Φ12Ⅱ級鋼筋，得
受壓鋼筋根數n===5.3，取n=6根
Ag=Ag’====678 mm2
（3）截面復核
離偏心壓力遠側的鋼筋應力
σg=0.003Eg（-1）=0.003×200×（-1）=-0.118 MPa
短柱破壞時的軸向偏心壓力（承載能力）：
Nu==3106.576 KN＞Nj=1464.75 KN
說明傳力柱的尺寸及配筋滿足強度的要求。
為保證橫梁的壓力不對傳力柱產生向上的力矩，需調整基礎板和制梁臺面的高度，使橫梁的壓力中心不高于傳力柱截面中心。由于傳力柱在受荷狀態下兩端的應力較為集中，在兩端與固定橫梁焊接處分別設置20mm厚的鋼板一塊，并在2m長范圍內增設箍筋（φ8，間距15cm），防止過高的集中應力導致破壞。
結束語：
將張拉槽的傳力柱和基礎板澆筑為一整體，將長柱變為短柱；將橫梁和傳力柱通過固結形成框架，通過受力分析設計出橫梁和傳力柱的合理斷面尺寸；通過調整基礎板高度，使固定橫梁與傳力柱的作用中心處在傳力柱軸線以下，保證橫梁的壓力不對傳力柱產生向上的力矩。以上措施使框架式臺座較以往的重力式臺座的安全穩定性大大提高，張拉過程中沒有出現任何安全事故。
（2）大批量的梁板預制使框架式臺座的經濟合理性得到了發揮。
以上優勢使框架式臺座和千斤頂與絲桿相結合的先張法預應力施工方法得到了快速推廣。
參考文獻：
[1] 結構力學，高等教育出版社
[2] 材料力學 ，中國建材工業出版社
市長寄語范文3
【關鍵詞】 后張法 張拉力 伸長值 滑絲
在現代橋梁工程中，預應力技術已被普遍采用，司空見慣的就是預應力混凝土結構。預應力混凝土結構的張拉方式分為先張法和后張法兩種。在張拉施工過程中，經常遇到各種問題，給施工帶來困擾。下面以施工中普遍使用的OVM型錨固體系、YCW型系列穿心式千斤頂為例，對后張法預應力張拉施工與計算中常見的幾個問題進行分析，提出預防措施和解決辦法。
根據《公路橋涵施工技術規范》的要求，預應力筋采用應力控制方法張拉時，應以伸長值進行校核，這就是預應力張拉施工中常說的“雙控”。因此，無論是設計要求還是施工措施，在預應力張拉方面都是圍繞張拉應力與預應力筋的伸長值來進行控制的。預應力張拉施工中常見問題也就可以分為以下三類：（1）張拉應力方面的問題（2）預應力筋伸長值方面的問題（3）其他施工方面的問題。
1 張拉應力方面的問題
1.1 對設計張拉控制應力的認識
一般設計文件都規定，張拉控制應力δcon=0.75fpk，在施工過程中，經常把該值誤認為就是千斤頂油泵上油壓表的讀數?！豆蜂摻罨炷良邦A應力混凝土橋涵設計規范》中明確規定，預應力筋的張拉控制應力值對于后張法構件為梁體內錨下應力?！豆窐蚝┕ぜ夹g規范》中更是明確說明，張拉時的控制應力δcon包括預應力損失值。因此，在預應力張拉施工過程中，實際張拉控制應力（千斤頂油泵上油壓表顯示的值）應在設計規定的張拉控制應力基礎上再加上錨圈口摩阻損失。錨圈口摩阻損失可由試驗得出，或按經驗取設計張拉控制應力的2%～3%，但最大張拉控制應力不應超過0.8fpk。
1.2 預應力管道摩阻損失修正
根據預應力筋張拉端的張拉力計算公式可知，預應力管道摩阻損失與曲線孔道部分切線的夾角θ、預應力筋與孔道壁的摩擦系數μ以及孔道局部偏差對摩擦的影響系數k有關，因此，在安裝預應力管道時，應嚴格控制管道坐標，確保曲線管道圓順，減少預應力管道摩阻損失。預應力張拉施工前，應對摩阻損失進行測試，確定管道實際的k值與μ值。預應力張拉施工時，可利用測試得出的k值與μ值對設計張拉控制應力進行修正。但最大張拉控制應力不應超過0.8fpk。
1.3 持荷時間的意義
《公路橋涵施工技術規范》對預應力筋的張拉程序作出了明確規定，使用夾片式等具有自錨性能的錨具在鋼絞線、鋼絲束預應力張拉錨固時，應持荷5min。在張拉施工時可以發現，錨固前油泵停止加壓后油壓表讀數都會有一定程度的下降，說明停止加壓這一瞬時或短時內預應力筋所受拉力尚未均勻傳遞，張拉力只是在張拉端局部預應力筋上得到了保證。因此，在預應力張拉錨固前，應對張拉力及時進行補壓，確實保證“持荷”5min。
1.4 超張拉控制
預應力張拉施工中，有一種錯誤的觀念，認為張拉力超出設計規定值對構件的受力總是有利的，故而在施工中隨意進行超張拉。殊不知，張拉如超過設計規定的最大張拉控制應力，則預應力筋的安全儲備為0，對結構是非常不利的。
即使為減少預應力松弛損失而對預應力筋進行短時超張拉時，超張拉值也不得超過0.8fpk。
2 理論伸長值計算方面的問題
預應力筋的理論伸長值的計算公式為：
（2-1）
式中：PP──預應力筋的平均張拉力（N），直線筋取張拉端的拉力，兩端張拉的曲線筋，計算方法見公式（2-2）；L──預應力筋的長度（mm）；AP──預應力筋的截面面積（mm2）；EP──預應力筋的彈性模量（N/mm2）。
其中 （2-2）
式中：P──預應力筋張拉端的張拉力（N）；x──從張拉端至計算截面的孔道長度（m）；θ──從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）；k──孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數；μ──預應力筋與孔道壁的摩擦系數。
2.1 對設計提供的伸長值進行復核
在設計文件中，一般都提供了預應力筋的理論伸長值，但這僅供參考，施工時應根據使用材料、張拉設備等情況重新進行計算。施工時，有人認為計算得出的伸長值與設計提供的伸長值相差不了多少，沒有必要重新計算，但這對于計算伸長值偏差是不夠精確的，尤其對于短束伸長值偏差的計算誤差較大。
2.2 曲線筋分段計算
在計算預應力筋的理論伸長值時，對由直線段與曲線段或由多曲線段組成的預應力筋，應分段計算，然后疊加。分段計算過程可參照下表所示的步驟進行。
表中，平均張拉力PP有以下兩種計算方法，其計算結果相差不大，均可采用：
（1）簡化計算： （2）精確計算：
2.3 計算參數采用材料的實測值
在計算理論伸長值時應該注意，預應力筋的彈性模量EP和截面面積AP應采用材料檢測實測值，特別是彈性模量EP的實測值與理論值的偏差往往較大，對伸長值的計算結果影響也較大，如Φj15.2預應力鋼絞線彈性模量理論值為1.95×105MPa，而實際檢測值經常為2.02×105MPa。
2.4 預應力筋長度包含工作長度
在計算過程中還應該特別注意，預應力筋的長度L應包含工作長度，因為實測伸長值量測時也包含了工作長度段的伸長量，計算預應力筋伸長值偏差（）時方有可比性。
工作長度應根據施工實際情況進行量測，一般可采用張拉端混凝土面至工具錨中心的長度，如圖3-1所示。工作長度段的伸長值應單獨計算。
3 實測伸長值的量測與計算方面的問題
《公路橋涵施工技術規范》中規定，預應力筋張拉的實際伸長值（mm），可按式（3-1）計算：
（3-1）
式中：l──從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值（mm）；
2——初應力以下的推算伸長值（mm），可采用相鄰級的伸長值。
在后張法施工中，千斤頂的張拉力是依靠工具錨夾片鎖緊鋼絞線而作用于預應力筋上的，從理論上來說，鋼絞線的伸長值就是張拉端工具錨夾片與錨固端錨固處（兩端張拉時即為兩端工具錨夾片）之間鋼絞線長度在張拉前與張拉后的變化。因梁體彈性壓縮量可以忽略不計，因此在實際量測鋼絞線伸長值時，可以將梁端作為工具錨夾片相對位移量的參照物，但是由于工作段的鋼絞線被千斤頂、錨具等包裹，鋼絞線伸長值不易直接準確量測，必須尋找其他間接方法進行量測和計算。
在施工中，實測伸長值的量測和計算方法常見的有兩種：（1）直接量取張拉過程中千斤頂活塞的行程作為預應力筋的實測伸長值，（2）量取張拉過程中千斤頂活塞的行程后扣減錨固回縮量。其實這兩種量測和計算方法都是不正確的，第（1）種方法是沒有將張拉過程中工具錨夾片的回縮量考慮在內，第（2）種情況是不應將錨固時工作錨夾片的回縮量扣除。實測伸長值的量測和計算可以采取千斤頂活塞的行程扣除工具錨夾片回縮量的方法。
3.1 工具錨夾片引起的回縮量
預應力張拉過程中，在量測千斤頂活塞行程的同時，應量測工具錨夾片回縮量，其量測方法如下：①張拉至初應力時，精確量取工具錨錨杯外露端面至鋼絞線外露段端部（也可以在鋼絞線上打上固定標記的位置）的距離；②張拉至設計張拉應力時，再次量取工具錨錨杯外露端面至鋼絞線外露段端部（或固定標記的位置）的距離；③工具錨夾片回縮量。
3.2 工作錨夾片回縮引起的回縮量
鋼絞線的回縮量主要體現在工作錨自錨過程中的回縮，這部分回縮值會引起預應力損失，在《公路橋涵施工技術規范》中對預應力筋的內縮量明確提出了控制要求，所以，在預應力張拉施工過程中，必須對回縮量進行量測、檢查和控制。但是，回縮量是否參與實測伸長值的計算呢？其實不應參與，道理很簡單，因為在計算理論伸長值時采用的是張拉時的應力（非錨固時的應力），所以實測伸長值也應在達到設計張拉力時量測（非錨固后產生回縮應力損失時量測）。
工作錨錨固鋼絞線的瞬間過程是這樣的：在千斤頂與工作錨之間設有一塊限位板，鋼絞線在張拉時工作錨夾片隨鋼絞線的拉伸向后位移至限位板凹槽底部，對鋼絞線失去約束，在千斤頂回油放松鋼絞線的瞬間，鋼絞線彈性收縮，工作錨夾片跟隨鋼絞線向錨環孔內位移，隨即將鋼絞線錨固（如圖3-2）。由此可以看出，鋼絞線回縮量就是千斤頂回油過程中工作錨夾片在限位板凹槽內的位移量，量測方法如下：張拉前量測限位板凹槽深度，張拉完畢卸下千斤頂后量測工作錨夾片在錨杯處的外露長度，二者之差即為鋼絞線回縮量。
（3-2）
在實際施工中，對回縮量的量測常采用的方法是，在張拉至設計張拉力時，量測鋼絞線外露尾端（或鋼絞線標記位置）至千斤頂缸體尾端的距離，千斤頂回油錨固后再次進行量測，兩次量測數據的差值即為鋼絞線回縮值。其實這種量測方法是不正確的，因為千斤頂回油錨固過程中除了鋼絞線錨固回縮外，還包括了夾片滑絲的位移量，可以統稱為內縮量。
（3-3）
4 張拉施工方面的問題
4.1 滑絲
在《公路橋涵施工技術規范》中，對預應力筋滑絲的控制僅提出了數量的要求，對預應力筋的滑移量及量測方法沒有具體指標和要求，因此，預應力張拉施工中對滑絲很多時候都沒有充分重視，甚至沒有進行量測與檢查。
滑絲主要是因為工作錨夾片在自錨過程中沒有對鋼絞線瞬時錨固，鋼絞線在彈性回縮時出現了滑移?；屏康牧繙y可以先量測鋼絞線的內縮量，再量測鋼絞線的回縮值，二者之差即為鋼絞線的滑絲量，如（4-1）式。
（4-1）
市長寄語范文4
【關鍵詞】經濟增長金融市場協整分析
一國內外已有的研究成果
有關金融市場的發展與經濟增長的研究一直是金融研究的熱點問題，國內外許多學者從不同角度對這一問題進行了研究。德米爾居斯孔特和萊文提出了一組用以反映股票市場發展狀況的指標，在計算出有關國家的總體指標值之后，德米爾居斯孔特和萊文發現，在人均實際GDP和股票市場發展之間有某種程度的對應關系。
阿切和約萬諾維奇實證結果表明，股票市場發展對人均實際GDP增長率的影響顯著。萊文和澤爾沃斯結果顯示，在股票市場總體發展和長期經濟增長之間有很強的相關關系；另外，在預定的股票市場發展和長期經濟增長之間也有很強的相關關系。斯蒂格利茨進一步從流動性和上市公司融資成本角度分析股票市場的作用。他指出，股票市場分散風險的能力并沒有理論上所論證的那么強。談儒勇對股票市場與經濟增長之間的關系進行實證分析，結論是：我國股票市場發展對經濟增長的作用是相當有限的。韓廷春得到的結論是：技術進步與制度創新是中國經濟增長的最關鍵因素。
二中國股票市場發展和經濟增長
股票市場可以通過分散風險、提高資源分配效率、監督經理層和運用公司治理、影響儲蓄率等功能來減少信息和交易帶來的成本,從而促進經濟增長。目前，我國股票市場的發展速度很快，與國民經濟的聯系日益緊密，但是相對美國等發達國家而言，我國股票市場發展時間很短，因此發展程度很不完善。我國股票市場與經濟增長的關系究竟是否促進了經濟增長？為此，我們建立模型，利用我國經濟增長過程中的相關數據，對其進行實證分析。
1、變量與數據的選擇
在此，我們運用萊文和澤爾沃斯提出的方法利用1998-2006年期間季度數據進行實證分析，以檢驗我國股票市場的發展與經濟增長之間的關系。需要確定以下幾個方面的指標。
（1）反映我國股票市場發展情況的指標。第一個指標是每季的平均市價總值與季度GDP的比率,它用來反映股票市場的規模,我們用CAPITALIZATION來表示這一指標。第二個指標是每季的總成交金額與季度GDP的比率,用VALUE表示。每季的總成交金額等于該季度三個月上交所和深交所股票(包括A股和B股)成交金額之和。第三個指標是季度周轉率,用TURNOVER表示。某季度的周轉率等于該季度的股票總成交金額除以該季度的股票平均市價總值。
（2）反映我國經濟增長的指標。實際GDP季度環比增長率,用GY表示。使用季節調整后的GDP環比增長率(GY)作為季度經濟增長指標。
2、回歸結果及其分析
結果1：中國股票市場發展和經濟增長(1998年第1季度-2006年第4季度)。
從圖中可看出，實際GDP季度環比增長率GY主要受上年同期的實際GDP季度環比增長率GY(-4)影響，6個方程中GY(-4)系數都是顯著的。我國股票市場發展狀況的三個指標都不顯著地進入增長回歸模型中,不僅如此,這些指標的滯后變量也都不顯著地進入增長回歸模型中。這三個指標及各自的滯后變量在統計上都不顯著，這告訴我們,我國股票市場發展對經濟增長的作用極其有限。國外學者在股票市場發展和經濟增長關系上的主流看法——股票市場發展和經濟增長相互促進-是不適用于我國的。
3、因果關系檢驗
（1）變量平穩性檢驗。對變量進行協整分析之前,首先需要對變量的平穩性作檢驗，只有變量在同階平穩的條件下,才能進行協整分析。為避免數據的劇烈波動，再對各序列進行對數化處理，新序列分別記為LREALGAPsa、LTURNOVERsa、LCAPITALsa、LVALUEsa。處理后的各數據序列單位根檢驗檢驗的結果如下。
從以上檢驗我們可以看出，原序列水平序列不平穩，而它們的一階差分序列都在1%的顯著性水平下平穩的，因而我們可以認為它們都是一階的同階單整序列。
（2）Johansen協整檢驗。由以上結論可知，我們所得到的經濟增長和股票市場的指標均是一階單整的，因而我們可以對它們進行Johansen協整檢驗。在此，我們用經濟增長的指標(LREALGAPsa)與股票市場的指標作協整，以觀察它們之間是否存在著長期穩定關系。將協整關系寫成數學表達式，并令其等于vecm1，得到：vecm1=LREALGDPSA78.90*LCAPITALSA77.50*LTURNOVERSA-77.61*LVALUESA
現對序列vecm1進行單位根檢驗，得到的檢驗結果如下。
從上表可以看出，序列vecm1是平穩的，驗證了經濟增長的指標與反映股票市場的指標存在著協整關系。
（3）Granger因果關系檢驗。用Granger因果關系檢驗來衡量經濟增長的指標與反映股票市場的指標作檢驗進行因果關系檢驗，該檢驗的判定準則是:依據平穩性檢驗中的滯后期選定本檢驗的滯后期,根據輸出結果的P-值判定存在因果關系的概率。檢驗結果如下表。
結果顯示,資本率、交易率、換手率并不是經濟增長的格蘭杰原因,而經濟增長也不是資本率、換手率和交易率的格蘭杰原因,這說明了經濟增長在一定程度上股票市場的發展的關系不顯著。新晨
三、結論
我國股票市場的發展與經濟增長的關系與我國股票市場的發展狀況有深刻的關系。第一與股票市場的發展時間與發達國家相比，相關制度很不完善，股票市場不能起到優化資源配置等功能作用。第二是股票市場的信息披露機制不健全,甚至有歪曲信息以達到牟取暴利的目的。這就扭曲了二級市場上的價格，影響了資源配置的效率。第三我國股票市場的換手率不僅高,而且與實質經濟發展狀況相脫離,可以看出,我國股票市場的投機性非常強。。第四是上市審核制效率低下,我國股市的審核制基本上是行政性的安排,由于資源的稀缺,造成了種種尋租行為,上市公司質量無法保證,破壞了市場對企業的評價機制,造成了資源配置效率的低下。目前我國宏觀經濟形勢運行良好，隨著國家相關政策的實施，股票市場也取得了很快的發展，因此應該進一步規范股票市場秩序，使之與經濟增長的關系進一步密切，達到相互促進的良性發展軌道上來。
【參考文獻】
[1]Atje,Raymond,andBoyanJovanovic,1993,“StockMarketsandDevelopment”,EuropeanEconomicReview,April。
[2]Demirguc－Kunt,Ash,andVojislavMaksimovic,1996,“StockMarketDevelopmentandFinancingchoicesofFirms”,TheWorldBankEconomicReview,May。
市長寄語范文5
北境烽煙急，南山戰伐頻。撫綏初易帥，參畫盡須人。
書記才偏稱，朝廷意更親。繡衣行李日，綺陌別離塵。
報國將臨虜，之藩不離秦。豸冠嚴在首，雄筆健隨身。
飲馬河聲暮，休兵塞色春。敗亡仍暴骨，冤哭可傷神。
上策何當用，邊情此是真。雕陰曾久客，拜送欲沾巾。
市長寄語范文6
1、外長南嶼陸域面積是16527平方米。
2、簡介：外長南嶼（外長南礁），是《浙江海島志》中的2906號無名島，位于外長嶼西南，岸距25m，隸屬于瑞安市北麂鄉。海岸線長600m，灘地面積9610m2。島上巖石為上侏羅統西山頭組熔結凝灰巖，巖石裸露，無平地，最高點海拔29.2m(27°36′N、121°14′E)。
（來源：文章屋網 ）
