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建筑抗震設計規程范文1
關鍵詞：建筑結構設計；SATWE軟件；計算；信息判讀
Abstract: building structure design codes in the structure, design calculation, reinforcement structure reliability has a major update and supplement, especially for the earthquake and the integrity of the structure and regularity made a higher demand. Now in SATWE software calculation results, for example, the results of related parameters, according to relevant provisions in the building structure design codes and related specifications, structural design and calculation result rationality judgment, to determine the scientificity and rationality of the structure.
Keywords: building structure design; SATWE software; Calculation; Information interpretation.
中圖分類號：TU318
文獻標識碼：A文章編號：2095-2104(2013)
規范用于控制結構整體性的主要指標主要有：周期比、位移比、剛度比、剛重比、剪重比、層間受剪承載力之比，傾覆力距比，層間位移角限值，軸壓比，有效質量系數。
一、周期比
是控制結構扭轉效應的重要指標。它的目的是使抗側力的構件的平面布置更有效更合理，使結構不至出現過大的扭轉。也就是說，周期比不是要求就構足夠結實，而是要求結構承載布局合理。
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010 ）3.4.5條關于周期比的規定：結構扭轉為主的第一周期Tt與平動為主的第一周期T1之比，A級高度高層建筑不應大于0.9，B級高度高層建筑、超過A級高度及本規程第10章所指的復雜高層建筑不應大于0.85。
如果周期比不滿足規范的要求，說明該結構的扭轉效應明顯，一般只能通過調整平面布置來改善。這種改善一般是整體性的，局部小調整往往收效甚微?？偟恼{整原則是要加強結構外圈，或者削弱內筒。增加結構周邊構件的剛度，降低結構中間構件的剛度，以增大結構的整體抗扭剛度。
設計軟件不直接給出結構的周期比，需要設計人員根據計算書中周期值自行判定第一扭轉（平動）周期。以下介紹實用周期比計算方法：1)扭轉周期與平動周期的判斷：從計算書中找出所有扭轉系數大于0.5的平動周期，按周期值從大到小排列。同理，將所有平動系數大于0.5的平動周期值從大到小排列；2）第一周期的判斷：從列隊中選出數值最大的扭轉（平動）周期，查看軟件的“結構整體空間振動簡圖”，看該周期值所對應的振型的空間振動是否為整體振動，如果其僅僅引起局部振動，則不能作為第一扭轉（平動）周期，要從隊列中取出下一個周期進行考察，以此類推，直到選出不僅周期值較大而且其對應的振型為結構整體振動的值即為第一扭轉（平動）周期；3)周期比計算：將第一扭轉周期值除以第一平動周期即可。
二、位移比（層間位移比）
位移比的大小是判斷結構是否規則的重要依據，取值為樓層最大桿件位移與平均桿件位移比值。位移比是控制結構的扭轉效應的參數。主要為控制結構平面規則性，以免形成扭轉，對結構產生不利影響。
《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)3.4.4.1.1)條關于層間位移比的規定：扭轉不規則時,應計入扭轉影響,且樓層豎向構件最大的最大彈性水平位移和層間位移分別不宜大于樓層兩端彈性水平位移和層間位移平均值的1.5倍,當最大層間位移遠小于規范限值時,可適當放寬.
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）3.4.5條關于層間位移比的規定：結構平面布置應減少扭轉影響，在考慮偶然偏心的規定水平地震力作用下,樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移角，A級高度高層建筑均不宜大于樓層平均值的1.2倍，不應大于該樓層平均值的1.5倍;B級高度高層建筑、超過A級高度及本規程第10章所指的復雜高層建筑均不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應大于該樓層平均值的1.4倍。
需要指出的是，規范中規定的位移比限值是按剛性板假定作出的，如果在結構模型中設定了彈性板，則必須在軟件參數設置時選擇“對所有樓層強制采用剛性樓板假定”，以便計算出正確的位移比。在位移比滿足要求后，再去掉“對所有樓層強制采用剛性樓板假定的選擇，以彈性樓板設定進行后續配筋計算。
此外，驗算位移比需要考慮偶然偏心，驗算層間位移角則不需要考慮偶然偏心，位移比超過1.2，需要考慮雙向地震。
三、剛度比
剛度比是控制結構豎向不規則的重要指標主要為控制結構豎向規則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層。
《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)規范附錄E2.1規定，轉換層結構上下層的側向剛度比不宜大于2。
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）3.5.2條規定，抗震設計時,高層建筑相鄰樓層的側向剛度變化應符合下列規定:
1 對框架結構，樓層與其相鄰的上層的側向剛度比γ1可按下式計算,且本層與相鄰上層的比值不宜小于0.7,與相鄰上部三層剛度平均值的比值不宜小于0.8
2 對框架-剪力墻、板柱-剪力墻結構、剪力墻結構、框架核心筒結構、筒中筒結構, 樓層與其相鄰的上層的側向剛度比γ2可按下式計算,且本層與相鄰上層的比值不宜小于0.9,當本層層高大于相鄰上層層高的1.5倍時,該比值不宜小于1.1;對結構底部嵌固層,該比值不宜小于1.5.
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）5.3.7條規定，高層建筑結構整體計算中，當地下室的頂板作為上部結構嵌固部位時，地下一層與首層側向剛度比不宜小于2.
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2002）附錄E轉換層上,下結構側向剛度規定：
E.0.1：當轉換層設置在1,2層時,可近似采用轉換層與其相鄰上層結構的等效剪切剛度比γe1表示轉換層上、下層結構剛度的變化, γe1宜接近1，非抗震設計時γ不應小于0.4,抗震設計時不應小于0.5.
E.0.2：當轉換層設置在2層時,轉換層與其相鄰上層的側向剛度比不應小于0.6.
E.0.3：底部大空間層數2層以上時,轉換層下部結構與上部結構的等效側向剛度比γe2宜接近1,非抗震設計時γe2不應小于0.5,抗震設計時e2不應小于0.8。
上述所有這些剛度比的控制，都涉及到樓層剛度的計算方法。
相關計算公式: γ1 (3.5.2-1); γ2(3.5.2-2); γe1(E.0.1-1); γe2(E.0.3)
對剛度比規范要求對地震剪力相應調整：
《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)3.4.4.2條規定，平面規則而豎向不規則的建筑，剛度小的樓層的地震剪力應乘以不小于1.15的增大系數；
《建筑抗震設計規范》(GB50011-2001)3.4.4條規定，豎向不規則的建筑結構，豎向抗側力構件不連續時，該構件傳遞給水平轉換構件的地震內力應根據烈度高低和水平轉換構建的類型、受力情況、幾何尺寸等,乘以1.25-2.0的增大系數;
針對這些條文，程序通過自動計算樓層剛度比, 來決定是否采用1.15的樓層剪力增大系數；并且允許用戶強制指定薄弱層位置，對用戶指定的薄弱層也采用1.15的樓層剪力增大系數（參數補充輸入）
，還可以通過用戶指定轉換梁、框支柱來實現轉換構件的地震內力放
大。（特殊構件補充定義）
四、剛重比
剛重比是結構剛度與重力荷載之比。它是控制結構整體穩定性的重要因素，也是影響重力二階效的主要參數。重力二階效應一般稱為P-DELT效應，在建筑結構分析中指的是豎向荷載的側移效應。當結構發生水平位移時,豎向荷載就會出現垂直于變形后的結構豎向軸線的分量，這個分量將加大水平位移量，同時也會加大相應的內力，這在本質上是一種幾何非線性效應。
該值如果不滿足要求，則可能引起結構失穩倒塌。
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）（5.4.1）條規定：當高層建筑結構滿足下列規定時，彈性計算分析時可不考慮重力二階效應的不利影響。
1 剪力墻結構，框架－剪力墻結構，筒體結構：
n
EJd≥2.7H²∑Gi （5.4.1-1）
J=i
2 剪力墻結構，框架－剪力墻結構，筒體結構：
n
Di≥20∑Gi/hi (i=1,2,….,n)（5.4.1－2）
J=i
（5.4.2）條規定：高層建筑結構如果不滿足本規程第 5.4.1條的規定時，結構彈性計算時應考慮重力二階效應對水平力作用下結構內力和位移的不利影響?？紤]P-DELT效應后,結構周期一般會變得稍長，這是符合實際情況的。
（5．4．4）條（強制條文）：高層建筑結構的整體穩定性應符合下列規定：
1 剪力墻結構，框架－剪力墻結構，筒體結構應符合下式要求：
n
EJd≥1.4H²∑Gi （5.4.4-1）
J=i
2 框架結構應符合下式要求：
n
Di≥10∑Gi/hi (i=1,2,….,n) （5.4.4-2）
J=i
高寬比不超過5的高層建筑結構，其整體穩定性是滿足要求的，不必驗算，當建筑物的高寬比小于5時，一般都能滿足抗傾覆驗算，但當設防烈度為9度，則不一定。
五、剪重比
剪重比是抗震設計中非常重要的參數。規范之所以規定剪重比，主要是因為長期作用下，地震影響系數下降較快，由此計算出來的水平地震作用下的結構效應可能太小。而對于長周期結構，地震動態作用下的地面加速度和位移可能對結構具有更大的破壞作用，但采用振型分解法時無法對此作出準確的計算。因此，出于安全考慮，規范規定了各樓層水平地震力的最小值，該值如果不滿足要求，則說明結構有可能出現比較明顯的薄弱部位，必須進行調整。
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）4.3.12條；《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)5.2.5條(強制條文)：抗震驗算時，結構任一樓層的水平地震剪力應符合下式要求：
n
VEki≥λ∑Gi （3.3.13）
J=1
樓層最小地震剪力系數值
注： 1基本周期介于3.5s和0.5s之間的結構，應允許線性插入取值；
7，8度時括號內數值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區
程序對算出的“樓層最小地震剪力系數”如果不滿足規范的要求，將給出是否調整地震剪力的選擇。根據規范組的解釋，如果不滿足，就應調整結構方案，直到達到規范的值為止，而不能簡單的調大地震力。
六、層間受剪承載力之比
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）3.5.3條：A級高度高層建筑的樓層抗側力結構的層間受剪承載力不宜小于其上一層受剪承載力的80%，不應小于其上一層受剪承載力的65%，B級高度高層建筑的樓層抗側力結構的層間受剪承載力不應小于其上一層受剪承載力的75%。注：樓層層間抗側力結構受剪承載力是指在所考慮的水平地震作用方向上，該層全部柱及剪力墻的受剪承載力之和。
七、傾覆力距比
1）短肢剪力墻結構
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）7.1.8條相關規定：抗震設計時,高層建筑結構不應采用全部采用為短肢剪力墻。B級高度高層建筑以及抗震設防烈度為9度的A級高度高層建筑,不宜布置短肢剪力墻,不應采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結構.當采用具有較多短肢剪力墻的剪力墻結構時，應符合下列規定:
1 在規定的水平地震作用下,短肢剪力墻承擔的底部傾覆力矩不宜大于結構總底部地震傾覆力距的50％
2 房屋適用高度應比本規程規定的剪力墻結構的最大適用高度適當降低,7度8度(0.2)和8度(0.3)時分別不應大于100M 、80M和60M.
2）框架－剪力墻結構
《建筑抗震設計規范》(GB50011-2001)第6.1.9條:底層框架部分承擔的地震傾覆力矩,不應大于結構總地震傾覆力矩的50%.
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）第8.1.3條規定，
抗震設計的框架-剪力墻結構，應根據在規定的水平力作用下，結構底層框架部分承受的地震傾覆力矩與總地震傾覆力矩的比值,確定相應的設計方法.
八、層間位移角限值
《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)5.5.1條：
表5.5.1彈性層間位移角限值
《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)5.5.5條：
表5.5.1彈塑性層間位移角限值
九、軸壓比
主要為控制結構的延性，規范對墻肢和柱均有相應限值要求
《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)6.3.6條規定：
表6.3.7 柱軸壓比限值
《建筑抗震設計規范》(GB50011-2010)6.4.5條；《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）7.2.13條規定：一級和二級抗震墻，底部加強部位在重力荷載代表值作用下墻肢的軸壓比，一級（9度）時不宜大于0.4，一級（7,8度）時不宜大于0.5，二,三級不宜大于0.6。
《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2002）7.1.2.4條規定，抗震設計時，各層短肢剪力墻在重力荷載代表值作用下的軸力設計值的軸壓比，抗震等級為一、二、三時分別不宜大于0.45、0.50、0.55；一字形截面短肢剪力墻的軸壓比限值應相應降低0.1。
十、有效質量系數
要密切關注有效質量系數是否達到了要求。若不夠，則地震作用計算也就失去了意義。 粗略估計，振型數不應小于15，多塔結構的振型數不應小于塔樓數的9倍，采用剛性樓板假定，平動
參考文獻
建筑抗震設計規程范文2
關鍵詞：建筑結構設計；安全隱患；安全性
建筑結構設計是建筑工程中非常重要的一個環節，在確保建筑結構設計的優化的基礎上，才能夠確保建筑工程的整體質量。但從現狀來看，建筑結構設計還存在諸多安全患問題，例如：對抗震設計不夠重視、結構設計缺乏科學性等[1]。為了建筑結構設計的安全性得到有效提高，本課題針對“建筑結構設計中提高建筑安全性的措施”進行分析便具有一定的價值意義。
1 建筑結構設計中建筑安全患因素分析
1.1 對抗震設計不夠重視
抗震設計是建筑結構設計中的一個環節，做好抗震設計，確保建筑結構的抗震性能，能夠使建筑日常應用的安全性得到有效保障。在《建筑抗震設計規范》中也明確指出：“小震不壞60%，中震可修10%，大震不倒2%”[2]。但是，部分設計單位在建筑結構設計過程中，便存在對抗震設計不夠重視的情況，未能按照建筑抗震設計規范標準進行抗震設計，從而使建筑結構的整體設計質量堪憂。
1.2 對概念設計的認識不清
現代社會，隨著經濟的急劇發展，建筑形式由原來的多層向高層發展，結構體型也由原來的簡單單一向越來越復雜發展，高層建筑結構設計的比重越來越重。在《高層建筑混凝土結構技術規程》總則中明確指出：“高層建筑結構應注重概念設計，重視結構的選型和平面、立面布置的規則性，加強構造措施，擇優選用抗震和抗風性能好且經濟合理的結構體系”。但是，現實里常常是等到建筑方案都已經確定了，開始進入施工圖階段了，結構專業設計人員才開始接觸建筑方案，所以常常出現很多超限建筑，從而使建筑安全性存在隱患。
1.3 建筑結構設計缺乏科學性
部分建筑結構設計單位，沿襲傳統的建筑結構設計方法，未能及時更新設計理念，不能與時俱進，從而使建筑結構設計缺乏全局考慮，也缺乏科學性。顯然，這樣會對整體建筑結構設計的質量造成很大程度的影響。不妨以建筑結構設計中的混凝土結構設計為例，對于結構混凝土材料來說，便需要在設計過程中考慮其耐久性，需滿足的要求包括：（1）若環境等級為一級標準，則最大水膠比需為0.60，最低強度等級需C20，最大氯離子含量需0.30%，并適量控制堿的含量；（2）若環境等級為二a標準，則最大水膠比需為0.55，最低強度等級需C25，最大氯離子含量需0.20%；最大堿含量為3.0kg/m3；（3）若環境等級為三a級標準，則最大水膠比需為045或0.50，最低強度等級需C35或C30，最大氯離子含量需0.15%，最大堿含量為3.0kg/m3。如果在建筑結構設計過程中未能滿足上述結構混凝土材料的耐久性基本要求，便會影響整體建筑結構設計的質量[3]。
2 在建筑結構設計中提高建筑安全性的措施探究
2.1 充分重視建筑結構設計中的抗震設計
一方面，對于相關設計工作人員，需注重自身設計專業水平的提高，在建筑結構設計過程中，充分重視抗震的設計，明確自身工作職責，在實際設計工作過程中，加強現場調查，結合建筑體的實際情況，進行優化的抗震設計。另一方面，需汲取之前在汶川8.0級大地震的教訓，認識到地震對通信設施產生的極大破壞，然后優化抗震設計，使建筑體的周圍設施設備的抗震性能得到有效提高。此外，還有必要嚴格根據《建筑抗震設計規范》標準進行抗震設計，以抗震墻設置構造邊緣構件的最大軸壓比為例：（1）當抗震等級為一級，烈度為9度的條件下，需將軸壓比控制在0.1；（2）當抗震等級為一級，烈度為7度或8度的條件下，需將軸壓比控制在0.2；（3）當抗震等級為二、三級，需將軸壓比控制在0.3[4]。具體如表1。
2.2 重視建筑結構設計的概念設計
在建筑方案設計前期積極引入結構專業設計人員參與，在方案初期，結構設計人員可以從概念設計上給予適當的建議，在方案的實用與美觀前提下，重視結構的選型和平面、立面的布置的規則性，從初期就避免超限建筑的出現，從而從源頭上杜絕建筑結構設計的安全隱患，進一步提高建筑設計的安全性。
2.3 注重先進科學技術的應用及加強與施工部門的交流
建筑結構設計少不了先進科學技術的應用，比如：BIM技術、荷載歸納技術以及建筑結構模型技術等，這些高新技術均有必要合理、科學地應用到建筑結構設計當中，從而提高建筑結構設計的安全性。與此同時，需加強與施工部門的交流，使施工單位能夠嚴格按照建筑結構O計的方案進行安全施工，這樣一方面能夠使建筑結構設計的安全性得到有效體現，另一方面能夠使建筑施工的質量及安全性得到有效提高。總之，建筑安全性的提高，需建筑結構設計方和建筑施工方的交流、配合，這一點需充分重視。
建筑抗震設計規程范文3
關鍵詞：高層建筑：結構分析：結構布置；概念設計
中圖分類號：[TU208.3] 文獻標識碼：A 文章編號：
引言
所謂概念設計是指依據地震震害和工程經驗所獲得的基本設計原則和設計思想，不經數值計算而確定建筑結構的總體布置和抗震措施的宏觀控制，是一種區別于“數值設計”的設計
過程。概念設計能力主要來自工程師本人所具有的設計經驗，包括力學知識、專業知識、對結構地震破壞機理的認識，對地震震害經驗教訓和試驗破壞現象認識的積累等。由于結構抗震設計中存在著許多不確定或不確知因素，加之抗震設計的復雜性，目前還不能完全依靠計算設計來確保結構安全可靠，很大程度上還要依賴概念設計，因此安全、合理而經濟的結構設計必須注重概念設計，運用“概念”(而不是只依賴計算)進行分析，作出判斷，采取相應措施。
不論是建筑抗震設計規范(GB50011—2010)，還是高層建筑混凝土結構技術規程(JGJ3—2010)在通讀其全部條文后深感對各種建筑結構的抗震設計尤其是高層建筑混凝土結構，抗震概念設計對結構的抗震性能起決定性作用，因此新規范(規程)均在相關條文中強調了建
筑與結構概念設計的重要性，要求建筑師和結構工程師在高層建筑設計中應特別重視有關概念設計的條文規定。抗震規范中還將其列為強制性條文：即建筑結構設計應符合抗震概念設計的要求。
1、抗震概念設計的一般原則
需要強調的是設計不能陷入只憑計算的誤區，若結構嚴重不規則，整體性差，僅按目前的結構設計計算水平，是難以保證結構的抗震、抗風性能，尤其是抗震性能。因此，要求建筑師與結構工程師要共把好初步設計這一環節。關于高層建筑混凝土結構概念設計的一般原則和具體內容，高層建筑混凝土結構技術規程(JGJ3—2010)有關章節作了規定。
(1)結構的簡單性，結構簡單是指結構在地震作用下具有直接和明確的傳力途徑。建筑抗震設計規范(GB50011—2010)第3．5．2條終為強制性條文要求，“結構體系應有明確的計算簡圖和合理的地震作用傳遞途徑?！敝挥薪Y構簡單，才能夠對結構的計算模型、內力與位移分析，限制薄弱部位的出現易于把握，因而對結構抗震性能的估計也比較可靠。
(2)結構的規則性和均勻，性建筑抗震設計規范(GB50011—2010)第3．4．2條要求，“建筑及其抗側力結構的平面布置宜規則、對稱，并應具有良好的整體性；建筑的立面和豎向剖面布置宜規則，結構的側向剛度宜均勻變化，豎向抗側力構件的截面尺寸和材料強度宜自下而上逐漸減小，避免抗側力結構的側向剛度和承載力突變?！苯ㄖ矫姹容^規則，不應采用嚴重不規則的平面布置，對A級高度建筑宜平面簡單、規則、對稱、減小偏心；而對B
級高度建筑則應簡單、規則、減小偏心。平面置均勻規則，使建筑物分布質量產生的地震慣性力能以比較短和直接的途徑傳遞，并使質量分布與結構剛度分布協調，限制質量與剛度之間的偏心。結構布置均勻、建筑平面規則，有利于防止薄弱的子結構過早破壞、倒塌，使地震作用能在各子結構之間重分布，增加結構的贅余度數量，發揮整個結構耗散地震能量的用。沿建筑物豎向，建筑造型和結構布置比較均勻，避免剛度、承載力和傳力途徑的突變，以限制結構在豎向某一樓層或極少數幾個樓層出現敏感的薄弱部位。
(3)結構的剛度和抗震能力水平地震作用是雙向的，結構布置應使結構能抵抗任意方向的地震作用。通常，可使結構沿平面上兩個主軸方向具有足夠的剛度和抗震能力，結構的抗震能力則是結構強度及延性的綜合反映。結構剛度的選擇既要減少地震作用效應又要注意控制結構變形的增大，過大的變形會產生重力二階效應，導致結構破壞、失穩。結構應其有足夠的抗扭剛度和抵抗扭轉振動的能力，現有的抗震設計計算中不考慮地震地面運動的扭轉分量，在抗震概念設計中應注意提高結構的抗扭剛度和抵抗扭轉振動的能力。
(4)結構的整體性在高層建筑結構中，樓蓋對于結構的整體性起到非常重要的作用，樓蓋相當于水平隔板，它不僅聚集和傳遞慣性力到各個豎向抗側力子結構，而且要求這些子結構能協同承受地震作用，特別是當豎向抗側力子結構布置不均勻或布置復雜或抗側力子結構水平變形特征不同時，整個結構就要依靠樓蓋使抗側力子結構能協同工作。樓蓋體系最重要的作用是提供足夠的平面內剛度和內力，并與豎向子結構有效連接，當結構空曠、平面狹長、平面凹凸不規則，樓蓋開大洞口時更應特別注意，設計中不能錯誤認為，在多遇地震作用
計算中考慮了樓板平面內彈性變形影響后，就可以削弱樓蓋體系。
例1地震區的底框房屋設計時應注意到上下是兩類受力性質截然不同的結構，極限變形能力相差懸殊。在小震作用下是上部磚房起控制作用，當處于彈性階段時，驗算的重點是磚墻部分；當磚墻開裂時，驗算的重點是框架部分。另一方面還要注意底框房屋其側向變形協調是靠樓板有足夠的水平剛度來實現的。因此，底層樓板不僅需要現澆來達到其應有的水平剛度，且還需要有一定的厚度。
例2 某地區地震，一幢15層的中央銀行大廈其平面布置圖見圖l，結構嚴重破壞。分析其結構體系，存在許多概念設計的錯誤。平面、立面布置嚴重不均勻、不連續等，地震時產生較大的偏心轉效應，最終導致柱子嚴重開裂，鋼筋被壓曲，電梯井、樓梯間也遭到嚴重
破壞。
圖l 某銀行大廈其平面布置圖
例3 一個典型的例子是著名結構設計大師林同炎于1963年在尼加拉瓜首都瑪那瓜市設計的美洲銀行大廈其平面布置圖見圖2。這幢樓的設計是林同樣運用概念設計思想的早期代表之作，堪稱概念設計之典范。在1972年南美洲尼加拉瓜首都馬那瓜市發生的強烈地震，多座樓房倒塌，而美洲銀行大廈雖位于震中，承受了比設計地震作用0．06 g大六倍的地震作用而未倒塌，墻體僅有很小裂縫。該建筑由四個柔性筒組成，對稱地由連梁連接起來，在風荷載和多遇地震作用下，結構表現為剛性體系，在大震作用下，通過連梁的屈服，四個柔性筒相對獨立，成為具有延性的結構體系，結構的地震作用明顯減小，由于結構對稱布置，防止了明顯的扭轉效應。
圖2美洲銀行大廈其平面布置圖
2優化準則其保證措施
考慮地震作用時必須充分領會和靈活運用抗震概念設計的優化準則和采取相應的構造措施。
(1)優化準則“強節弱桿”——防止節點破壞先于構件；“強柱弱梁”—防止桿系發生樓層傾移破壞機制，要求柱的抗彎能力高于梁的抗彎能力；“強剪弱彎”—防止構件剪力破壞，要求桿件的受剪承載力高于受彎承載力；“強壓弱拉”——對桿件截面而言，為避免桿件在彎曲時發生受壓區混凝土破裂的脆性破壞，使受拉區鋼筋承載力低于受壓區混凝土受壓承載力。
(2)保證措施 保證措施有兩個方面：一是調整或限制構件的荷載效應，二是強制規定必要的構造措施。這兩個方面在高層建筑混凝土結構技術規程(JGJ3—2010)有詳細的規定，有的則是以強制性條文提出嚴格要求。如：高層建筑混凝土結構技術規程(JGJ3—2010)中第6．3．2條的第l點限制梁端截面混凝土受壓區高度與有效高度之比，就是保證梁的變形能力，而它又決定于梁端塑性轉動量，而塑性轉動量又與截面混凝土受壓區的相對高度密切相關；試驗研究結果表明要使鋼筋混凝土梁的位移延性系數達到3～4，混凝土受壓區相對高度必須控制在0．25～0．35。又如：對鋼筋混凝土桿件而言，桿件截面的平均剪應力過高，都會降低箍筋的抗剪效果，平均剪應力較小時，可以避免出現剪切破壞，所以建筑抗震設計規范(GB50011．2010)中第6．2．9條規定鋼筋混凝土結構的梁、柱、抗震墻和連梁的
截面組合剪力設計值應符合下式要求：
總之，高層建筑混凝土結構技術規程(JGJ3—2010)中許多條文以及強制性條文都是與這
“四強四弱”密切相關，因此，必須在充分理解規范、規程中的具體條文的基礎上加以運用相應的構造措施。
3 結論
本文僅對高層建筑混凝土結構技術規程(JGJ3—2010)和建筑抗震設計規范(GB50011—2010)中有關加強概念設計的部分內容加以理解和研究。作為土木工程技術人員在高層建
筑的研究和工程設計中，應從整體宏觀的觀點出發，在設計的整個過程中更好地運用概念設計，綜合處理好建筑功能、技術、藝術、安全可靠性和經濟合理等幾方面內容，從而創造出更加安全、適用、經濟美觀的高層建筑。
參考文獻
建筑抗震設計規程范文4
【關鍵詞】樓梯設計；建筑抗震；影響
中途分類號：TU352 文獻標識碼：A文章編號：
我國幅員遼闊，地形地貌復雜多樣，在四川、唐山等地殼運動頻繁的地區，經常會發生震級較高的地震災害，這就對房屋等建筑的抗震功能提出了更高的要求。而樓梯是疏散人群的重要出口，因此，廣大建筑設計師們都高度重視樓梯設計對建筑抗震的影響，不斷創新設計軟件以追求更精確的計算。筆者也結合自身的實際經驗，就樓梯設計對建筑抗震的影響進行了一下探討與分析。
1.探析樓梯對建筑主體結構的影響
樓梯的自身傳力和豎向構件是其影響建筑主體結構的兩個主要方面，這也是建筑設計師們應該非常重視的兩個內容，具體表現如下：
1.1樓梯的自身傳力對建筑主體結構的影響
在我國一些震害嚴重的地區，通常都會有專業的地質研究人員對當地的地質條件、地震誘因以及震害情況等進行勘探和調研，這樣才能從中找到加強建筑抗震功能的方法。樓梯的設計對建筑的抗震能力有著非常重要的影響，樓梯與建筑主體結構相對剛度比的大小直接關系著樓梯對建筑主體結構影響的大小，建筑主體結構如抗震墻結構、框架-抗震墻結構等的自身剛度越大，那么它的整體性能越好，相較于建筑主體結構的剛度，樓梯剛度就顯得較小，這時它對建筑主體結構的影響就越小，甚至可以忽略不計，因此樓梯的自身傳力就得到了保障，建筑的抗震能力也會大大加強。而當采用框架結構、裝配式結構，特別是砌體結構的時候，樓梯對建筑主體結構的影響則不容小視。一般情況下，當遇到地震時，建筑的主題結構基本是處于彈性工作狀態，填充墻、砌體承重墻沒有開裂或者開裂程度不高，這時候其剛度尚未退化，樓梯剛度對建筑主體結構的影響依舊不大，而在超出設防裂度或者遇到罕見的大地震時，建筑主體結構一般會進入到彈塑性狀態，墻體開裂，剛度驟然降低，樓梯剛度在建筑主體結構剛度中所占的比重就會越來越大，剛性的現澆梯板承擔不了傳遞水平地震作用的重任，從而導致樓梯梯板拉裂，樓梯間短柱破壞，最終造成建筑主體結構的破壞甚至坍塌[1]。
1.2樓梯的豎向構件對建筑主體結構的影響
由于樓梯的自身傳力需要得到保障，因此其豎向構件往往會出現短柱或錯層。建筑設計師們通過對工程項目的實際對比發現，參與建筑主體結構整體計算中的樓梯豎向構件，不僅影響著地震作用效應的最終計算結果，還可能對恒載、活載的傳遞途徑產生相應的改變，進而影響相關構件的計算。值得注意的是，當建筑主體結構的其他區域荷載小于樓梯間所承受的荷載時，不考慮樓梯影響計算結果顯示位移比較大，考慮樓梯剛度后剛心與質心的重合程度有所改善，位移比也會有所減小。在建筑施工的前期規劃中，設計師們并不會根據現有的規范條件對樓梯的豎向構件進行計算，一般情況下，他們首先會判斷樓梯構件對建筑主體結構整體影響的大小，然后對不同的結構進行具體的抗震計算。而鋼筋混凝土結構的樓梯抗震設計應該遵循基本要求，即根據建筑施工的實際情況來決定樓梯是否要進行抗震計算，樓梯構件必須進行抗震設計計算，并加強樓梯間填充墻與建筑主體結構的拉結[2]。
2.探析我國目前與樓梯設計相關的規范條例
因為地震災害的發生具有不確定性，震級較大的情況下其破壞性非常大，經常會對人們的生命財產安全造成巨大的威脅和損害。但是，就我國目前的地震預警系統以及建筑的抗震性能來看，計算理論和施工工具等都還存在著諸多不足，建筑抗震計算結果相對來說略顯粗糙，有的設計師們還把主要精力放在數值精確性的追求上，忽略了對當地地質等的結合考慮，因此，我國相關部門專門制定了《建筑抗震設計規范》和《高層建筑混凝土結構技術規程》等規章制度，對建筑的抗震方面進行了嚴格規范與規定，從原則上對建筑抗震質量加強了把控。
2.1《建筑抗震設計規范》中的相關條例
《建筑抗震設計規范》中第3.6.6 條提出，建筑抗震設計應充分考慮樓梯豎向構件的影響，計算模型的建立、必要的簡化計算與處理等都要符合建筑主體結構的實際工作狀況；第6.1.8 條針對框架-抗震墻結構和板柱-抗震墻結構中的抗震墻設置，提出了樓梯間宜設置抗震墻，但不宜造成較大的扭轉效應的要求；第6.1.15 條就樓梯設計做出了具體規定，樓梯宜采用現澆鋼筋混凝土，樓梯構件與主體結構整體現澆時，應計入樓梯構件對地震作用及其效應的影響，對樓梯構件的抗震承載力進行驗算，對于框架結構，樓梯間的布置不應導致結構平面特別不規則，適合采取構造措施，減少樓梯構件對主體結構剛度的影響，且樓梯間兩側填充墻與柱之間應加強拉結；第13.3.4 條則針對鋼筋混凝土結構中的砌體填充墻提出了用鋼絲網砂漿面層加強樓梯間和人流通道的圍護墻的要求。
2.2《高層建筑混凝土結構技術規程》中的相關條例
《高層建筑混凝土結構技術規程》的第6.1.4、6.1.5、8.1.7 條與《建筑抗震設計規范》中提出的基本要求相同，不同之處在于，第6.1.5 條第 4 款針對樓梯間的砌體填充墻作了更為細致的要求：樓梯間采用砌體填充墻時，應設置間距不大于層高且不大于 4m 的鋼筋混凝土構造柱，并應采用鋼絲網砂漿面層加強[3]。
3.探析加強樓梯抗震性的有效措施
樓梯設計的科學性直接影響著建筑的抗震功能，因此，在建筑前期規劃中，設計師們應該充分考慮樓梯設計的規范性和合理性，根據建筑主體結構與樓梯的剛度大小，采取相應的設計措施來加強抗震性。具體來說，樓梯應該盡量避免裝配式結構，現澆式或者裝配整體式混凝土結構應用較為廣泛。對于框架結構，應該在遵循我國目前所規范的條例下，多注意樓梯與建筑主體結構之間互相影響的問題，在對結構進行規則性判斷和位移計算時，應采用包絡設計的方法，構件設計則需要在考慮樓梯作用的情況下，再決定是否將其計入設計。對于抗震墻結構等主體結構剛度大、整體性較好的結構，設計師們一般不考慮樓梯的影響，但是在結構平面布置時，應重視樓梯間周圍的豎向構件位置的合理性，比如電梯井等，這樣才能在減小建筑主體結構影響的同時，保護樓梯構件的正常運作。當建筑底層沒有設置地下室時，樓梯應該避免直接支撐在孤立梁上，因為地震時樓梯板吸收的水平地震作用在樓梯梁處的水平傳力路徑非常容易中斷，這樣就會極大減小樓板的承受能力，造成安全事故[4]。
4.結語
綜上所述，樓梯的自身傳力和豎向構件對建筑的抗震能力有著直接影響，因此，建筑設計師們應該多根據工程的實際情況，對樓梯進行科學合理的設計，以此提高抗震計算的準確性，從而加強建筑的抗震性能，減少地震災害中人身財產安全事故，這也是我國科學發展觀貫徹落實的重要部分，是可持續發展的保障之一。
【參考文獻】
[1]薛斌.淺談樓梯設計對建筑抗震的影響[J].陜西建筑，2012，11：16-18.
[2]喬銳.淺談樓梯設計對建筑抗震的影響[J].黑龍江科技信息，2012，07：275.
建筑抗震設計規程范文5
關鍵詞：異形柱；框架結構；抗震規范
Abstract: On the basis of introducing the steel reinforced concrete special shaped column frame structure characteristics and design calculation method ,combined with “the concrete special-shaped column technical regulations " ( JGJ149 - 2006 ) and " the buildings seismic design code " ( GB 50011 - 2010 ), this paper discusses on the special-shaped column frame structure design special regulations and requirements.
Key words: special-shaped column; frame structure; seismic design code
中圖分類號：TU318文獻標識碼：A 文章編號：2095-2104（2012）
1 概 述
近年來，隨著人們物質文化生活水平的提高，人們對住宅建筑使用要求也在日益提高。當今人們對住宅建筑，除了滿足最基本的功能要求外，對室內的美觀及使用的舒適度要求也越來越高。普通的矩形框架柱一般都比填充墻體要厚，凸出的柱角很大一部分露在房間內部，使室內布置和家具擺設受到一定的限制，特別是小面積住宅更顯影響。此外，外露的柱角也會影響、減少建筑的有效使用面積。普通剪力墻結構雖然不會出現“柱楞”，但其對建筑空間的嚴格限定與分隔，使建筑空間不能靈活改變。人們普遍希望住宅既能像剪力墻結構一樣房間內部四角平整光滑、整齊美觀，又能像框架結構一樣，可拆除填充墻體，靈活布置房間內空間，于是異形柱框架結構便應運而生。
2異形柱框架結構的特點
2.1異形柱截面形式不同于普通框架柱的方形、矩形、圓形，而通常為“L、T、+”等異形柱截面，其截面各肢的肢高肢厚比不大于4。異形柱各肢肢長可能相等，也可能不相等，但提倡采用等肢異形柱。當不得不采用不等肢異形柱時，柱兩肢的肢高比不宜超過1.6。異形柱在滿足受力的前提下，肢厚宜與相連填充墻等厚，若比相連填充墻體厚，出現柱楞，則將失去美觀、使用方便的基本意義。
2.2 與普通框架相比，異形柱框架結構總體側向剛度較小，豎向整體顯得較柔。異形柱截面有一根對稱軸或無對稱軸，對荷載方向較敏感，抗扭剛度較差，因此異形柱抗扭能力較普通框架差。異形柱框架中的梁柱截面較薄，施工時不易搗實，再加上梁柱交接處應力集中，削減了節點核心區的體積，使節點抗剪承載力降低。
2.3 異形柱框架結構的平面布置，除應遵守一般框架結構的構造措施、相關規定、設計要求外，還應綜合考慮自身的特點，注意以下幾方面的問題：
2.3.1 平面布置宜盡量對稱，兩個主軸方向要協調，使合力中心盡可能和剛度中心重合，減少偏心距，盡量減少因扭轉產生的不利影響；
2.3.2 考慮采用雙向承重體系，并縱橫向相連接；
2.3.3 各柱肢應盡量對齊，使柱肢與梁一起構成較規則、多跨的抗側力體系，
2.3.4 異形柱應重點布置在房屋中影響使用的墻角部位，其它部位從受力合理和施工方便兩個方面考慮宜采用矩形截面柱。這樣兼顧了使用和安全兩個方面，充分發揮了異形柱使用和受力的特點。
3異形柱框架結構設計方法
異形柱框架結構設計已有了一段時間，通過了多年的實踐之后，現已經頒布了統一的國家規范。異形柱不宜套用普通柱的配筋公式，也不宜直接用剪力墻的配筋公式，一般來說，異形柱的計算方法遵循以下規則：
3.1 確定結構布置形式
異形柱框架結構一般采用規則的結構方案，這個是為了滿足抗震概念的設計要求。規則結構有利于減少偏心，剛度和承載力均勻分布的優點。當根據建筑功能需要設置底部大空間時，可通過框架底部抽柱并設置轉換梁，形成底部抽柱轉換層的異形柱結構。不落地的框架柱應直接落在轉換層主結構上。托柱梁應雙向布置，可雙向均為框架梁，或一方為框架梁，另一方為托柱次梁。
3.2 確定結構抗震等級
對于有抗震設計要求的異形柱框架結構，應該根據抗震設防烈度和房屋高度確定結構的抗震等級，并據此對其進行相應的結構驗算、設置構造措施。
3.3 極限狀態設計
對于居住建筑，其異形柱框架結構的安全等級應采用二級，設計使用年限不應少于50年。結構計算應該進行承載能力極限狀態和正常使用極限狀態計算和驗算。應根據結構的地震作用，豎向荷載，風荷載的最不利效應組合對異形柱進行正截面、斜截面、梁柱節點承載力進行驗算。
3.4 結構分析模型和計算
利用彈性方法計算異形柱框架結構在豎向荷載、風荷載和多遇地震作用下的內力和位移?？蚣芰杭斑B梁等構件可考慮在豎向荷載下梁端局部塑性變形引起的內力重分布。異形柱框架結構應采用空間桿系模型或其他組合有限元等分析模型。計算其結構內力及位移時，可假定樓板在其自身平面內為無限剛性，并應在設計中采取措施保證樓板平面內的整體剛度。
3.5 截面計算
異形柱框架結構的異形柱應進行雙向偏心受壓正截面承載力計算、雙向偏心受拉正截面承載力計算、斜截面受剪承載力計算以及梁柱節點核心區受剪承載力計算。當處于抗震地區時，應考慮地震作用組合的影響。
4結合《異形柱規程》及《抗震規范》探討異形柱框架結構設計的特殊規定、要求。
4.1 異形柱框架結構的最大適用高度
由于異形柱框架結構是一種較新型的結構形式，只經過十余年的實踐。綜合考慮現有的理論研究、實驗研究成果及設計施工經驗，其房屋適用的最大高度較一般的混凝土框架結構有所降低?，F就將《混凝土異形柱技術規程》與《建筑抗震設計規范》對比如下:
4.2異形柱框架結構的抗震等級
由于異形柱框架結構的抗震性能相對于普通混凝土框架結構房屋較弱，異形柱框架結構的抗震等級相對也交嚴格，相應《混凝土異形柱技術規程》的抗震等級分類也較《建筑抗震設計規范》更為詳細，現就將《異形柱規程》與《抗震規范》有關于抗震等級分類的對比如下表2、表3:
當為7度(0．15g)時，建于Ⅲ、Ⅳ類場地的異形柱框架結構，應按提高一個級別采取抗震構造措施，按“表3”中括號內所示的抗震等級形式來具體表達。
4.3 異形柱框架結構的水平位移限值
由于異型柱框架結構的特殊性，《異型柱規程》對異型柱框架結構的彈性層間位移角限值也較《抗震規范》嚴格，現比較如下：
（表中括號內的數字用于底部抽柱帶轉換層的結構）
5 結束語
異形柱框架結構有著較大的市場需求，廣大建筑結構設計人員應積極地去理解及應用《混凝土異形柱技術規程》。只有理解異形柱框架結構的受力破壞機理，選用合理的結構平面布置，正確掌握規范進行計算分析、截面配筋設計和處理好一系列的結構構造，才能保證設計出來的異形柱框架結構安全、可靠。
參考文獻
【1】JGJ149—2006, 《混凝土異形柱技術規程》。
【2】GB 50011—2010, 《建筑抗震設計規范》。
建筑抗震設計規程范文6
關鍵詞：抗震設計；計算分析；抗震措施
Discussion on seismic design of high-rise building feasibility
Jin GuoJian Chen Kai
Abstract: the architectural design is to consider the seismic requirements, the entire construction plays a very important role. This paper discusses the high rise building aseismic design calculation software, using the analysis of tall building in seismic design of feasibility.
Keywords:Seismic design; calculation analysis; seismic measures
一、工程概況
本工程擬建建筑物情況基本如下：±0.000相當于黃海高程5.8米。地下室四層（地下一層層高7.8m，局部帶夾層），底板建筑面標高-19.5m。裙房四層。裙房屋面高度15m~16m之間，裙房的基本功能是商業。裙房以上設有7個塔樓，高度在55m~75m之間。本文討論1,2#樓的抗震設計；1,2#樓主要特點在于從14層~屋面高位連體，連體層跨度27米，寬度32米，共有5個結構層相連。
二、結構設計
1、本工程采用鋼筋混凝土框架-筒體結構。樓電梯間等薄弱部位及預埋管線較多的位置將考慮適當加大板厚。
2、十四層至屋面（共5層）高位連體部分，連體跨度27米；連體部分采用鋼結構，其中在十四~十五層利用上下層鋼梁做為上下弦，層間采用焊接H型鋼做腹桿，形成4榀轉換鋼桁架，用于支撐連體豎向荷載；十五層至屋面采用鋼結構梁柱，組合樓蓋；鋼梁，鋼桁架弦桿與塔樓柱均采用剛接連接。
3、地基基礎：采用Φ600～Φ1200大直徑灌注樁，設承臺，基礎梁。局部地下室底板落在中風化層上時采用天然地基。
4、變形縫和后澆帶：超長的主體地下室，地下車庫間隔40m左右設置后澆帶以減少混凝土收縮和溫度應力的影響。
5、對本工程在建筑物下的地下室，由于上部荷載較大，結構考慮荷載以上部荷載為主，不考慮抗浮設計。但因根據基底標高在施工期間采取臨時的抗浮影響，采取基坑排水措施，對無上部建筑的地下室，根據地下室自重和上部覆土荷載條件，進行抗浮設計?？垢≡O計時，根據地質條件采用抗拔樁。
三、計算分析模型及軟件名稱
1、上部結構采用的分析程序：高層建筑結構空間及有限元分析與設計軟件SATWE（墻元模型），PMSAP.中國建筑科學研究編2011.01版
2、基礎采用的分析軟件程序：JCCAD中國建筑科學研究編2011.01版
四、調模過程描述
本工程因高位連體的因素，造成連體樓層扭轉位移比，扭轉周期比很難滿足規范要求，設計中發現，扭轉周期同平動周期聯動，分析認為，本樓的扭轉現象形成的主因在于連體兩塔樓在Y方向的反方向平動造成。為了使周期比與扭轉位移比滿足規范限制要求，設計中著重加強了塔樓兩端框架剛度，減小連體兩端框架剛度。主要技術措施：塔樓兩端框架采用鋼骨混凝土柱，梁，形成勁性框架；連體兩端框架為了連體處轉換鋼桁架的連接需要，局部樓層采用鋼骨柱，設計中為了避免該榀框架剛度過大，鋼骨采用H型鋼，強軸方向設在框架平面外。
五、主要計算匯總與分析(SATWE)
1、結構自振周期
1#，2#樓 自振周期（s） SATWE
多塔計算 T1 1.5233（0.01）
T2 1.4911（0.00）
T3 1.2932（0.69）
T4 0.4269（0.12）
T5 0.4151（0.17）
T6 0.3658（0.47）
注：括號內數據為SATWE計算的各振型扭轉系數。
2、層間位移角與扭轉位移比
計算軟件 SATWE
風作用最大層間位移角 X向 1/9674
Y向 1/6311
地震作用下最大層間位移角 X向 1/5376
Y向 1/5625
地震作用下最大扭轉位移比（偏心5%） X向 1.09
Y向 1.58
計算結果可知，1#，2#樓在風荷載、地震荷載作用下的最大層間位移角均小于1/800，均滿足要求。
3、抗傾覆穩定驗算（SATWE結果）
作用荷載 抗傾覆Mr 傾覆Mov 比值Mr/Mov 零應力區（%）
風荷載作用下 X向 149782400 314291.6 476.57 0.00
Y向 41838500.0 572690.9 73.06 0.00
地震
作用下 X向 144626864.0 641282.9 225.53 0.00
Y向 40398416.0 1073287.1 37.64 0.00
4、剛重比
計算軟件 SATWE
X方向剛重比 最小6.67
Y方向剛重比 最小6.91
從計算結果可知，1#，2#樓X方向和Y方向的剛重比均大于1.4，說明結構整體穩定性驗算滿足要求，計算結果X，Y方向剛重比均大于2.7，可不考慮重力二階效應（即P-Delta效應）的影響。
六、主要計算匯總與分析(PMSAP)
1、結構自振周期
1#，2#樓 自振周期（s） PMSAP
多塔計算 T1 1.615821（0.00）
T2 1.336638（0.00）
T3 1.127468（0.99）
T4 0.453482（0.01）
T5 0.411804（0.17）
T6 0.374009（0.24）
注：括號內數據為PMSAP計算的各振型扭轉系數。
2、層間位移角與扭轉位移比
計算軟件 PMSAP
風作用最大層間位移角 X向 1/9591
Y向 1/7470
地震作用下最大層間位移角 X向 1/5374
Y向 1/5832
地震作用下最大扭轉位移比
（偏心5%） X向 1.11
Y向 1.34
計算結果可知，1#，2#樓在風荷載、地震荷載作用下的最大層間位移角均小于1/800，均滿足要求。
3、抗傾覆穩定驗算（PMSAP結果）
作用荷載 抗傾覆Mr 傾覆Mov 比值Mr/Mov 零應力區（%）
風荷載作用下 X向 107209696.0 264257.3 405.70 0.00
Y向 29691750.0 490551.3 60.53 0.00
地震
作用下 X向 103459592.0 459197.0 225.31 0.00
Y向 28653154.0 594080.4 48.23 0.00
4、剛重比
計算軟件 PMSAP
X方向剛重比 12.59
Y方向剛重比 17.63
從計算結果可知，1#，2#樓X方向和Y方向的剛重比均大于1.4，說明結構整體穩定性驗算滿足要求，計算結果X，Y方向剛重比均大于2.7，可不考慮重力二階效應（即P-Delta效應）的影響。
七、超限情況及主要抗震措施
1、超限情況：
(1)、裙房以上樓層在指定水平力作用下考慮偶然偏心的扭轉位移比大于1.5；
(2)、高位連體；
(3)、相鄰層受剪承載力變化大于80%；
(4)、樓層側向剛度與相鄰上層的比值小于0.9；
(5)、局部有穿層柱；
(6)、大底盤上多塔；
2、主要抗震措施
根據現行國家規范、規程要求，結合本工程具體情況，本工程結構設計采用以下主要抗震措施：
（1）、高位連體采用鋼結構桁架轉換，兩端與塔樓連接采用剛接；
（2）、連體部分采用鋼結構梁柱，減輕結構自重，提高抗震性能；
（3）、與連體鋼結構相連的塔樓柱從13層~屋面采用型鋼混凝土柱；
（4）、轉換桁架（14層，15層）上下弦伸入塔樓一跨，此跨弦桿采用型鋼混凝土梁，端部與之相連接的混凝土柱，墻內設型鋼暗柱；
（5）、提高連體部分及與之相連接的塔樓邊框架抗震等級，抗震等級設為二級；
（6）、連接體樓板厚度取150mm，雙層雙向配筋，最小配筋率控制為0.25%；
（7）、層剛度比以及受剪承載力突變的樓層，均按薄弱層處理，均按高規4.3.12條要求調整樓層地震剪力；
（8）、局部穿層柱采用型鋼混凝土柱
八、結束語
建筑設計是建筑杭震設計的一個重要方面，建筑設計與建筑抗震設計有著密切關系。它對建筑抗震起著重要的基礎作用。為此，要充分重視建筑設計在建筑抗震設計中的重要性，在建筑抗震設計中更好地發揮建筑設計應有的作用。
參考文獻：
1、《建筑結構可靠度設計統一標準》 (GB50068-2001)
2、《建筑工程抗震設防分類標準》(GB50223―2008)
